1、商品房項目模板支架工程專項施工方案目 錄1. 編制依據42. 工程概況43. 組織機構設置54. 支撐系統布置54.1 荷載參數54.2 設計參數54.3 材料要求65. 搭拆技術要求75.1 搭設技術要求75.2 拆除技術要求86. 安全管理措施86.1 技術交底86.2 支模架施工檢查96.3 模架驗收96.4 砼澆搗要求106.5 支模架搭拆管理117. 危險源辨識及應急預案127.1 潛在的事故及可能產生的后果127.2 急救組織構成137.3 應急措施138、安全施工措施139、計算書16（一）樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書16（二）梁模板（扣件式）計算書28（三）柱模板（設置對拉螺

2、栓）計算書401. 編制依據（1） 本工程的施工圖紙；（2）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）；（3）混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2011）；（4）建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011）；（5）建筑施工模板安全技術規程（JGJ162-2008）；（6）、木結構工程施工質量驗收規范GB50206-2002（7）、建筑結構荷載規范GB50009-2012（8）、建筑施工安全檢查標準JGJ-59-2011；（9）、施工現場安全保證體系DBJ08-903-2003；（10）、鋼管扣件式模板垂直支撐系統安全技術規程DG/TJ08-016-2011

3、；（11)、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-91；（12）、施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-2005；2. 工程概況本工程位于*市*區*鎮。 面積約12.5萬平方米，其中23#、24#樓一層層高4.50m，局部5.40m，支撐地面標高-1.100，支模高度5.60m，局部6.50m，屬于高支模。本工程0.00相當于絕對標高5.550m，地上三層，建筑高度12.650米，層高4.50m、3.90m，其中14軸交CE軸局部層高5.4m，模板支架最大高度6.50米；主梁最大跨度7.6米、最大截面尺寸為300900；柱截面尺寸為550500；樓板厚度為120mm。3. 組織機構設置為保

4、證施工安全，現場成立模板支架施工安全領導小組。組 長：吳維泉副組長：沈兵組 員：周文友、郁惠平、呂向陽在搭設、使用、拆除施工過程中，嚴格按照施工規范及搭設方案施工，完善管理制度，定期和不定期檢查，密切注意使用安全，確保實用穩固。4. 支撐系統布置4.1 荷載參數新澆混凝土與鋼筋自重：25.5KN/m2；模板與木方自重：0.5KN/m2；傾倒混凝土荷載標準值：2KN/m2；施工荷載標準值：2KN/m2。4.2 設計參數（1）支撐系統采用扣件式鋼管腳手架；梁支撐立桿的縱向間距0.90米，橫向間距1.0米，粱中間增加一根立桿，梁下小橫桿間距0.90米，梁下方木縱向設置三根，步距 1.70米；樓板支撐

5、立桿的縱向間距0.90米，立桿的橫向間距最大0.90米，板底橫向鋼管間距0.9米，方木間距0.3米，垂直短跨方向設置，步距1.70米。（2）距地面200處設置縱橫掃地桿，立桿下設木板墊塊。（3）支架四周布置豎向剪刀撐，每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續設置，豎向剪刀撐的搭設應隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設。（4）模板支架與先行澆注并具備一定強度柱子通過連接件固定，每根柱子與水平桿交接處均設。4.3 材料要求模板采用18厚膠合板，木方采用50100松木方，鋼管直徑48mm、壁厚不小于3.2mm。1、支模架材質。支模架鋼管選用外徑48mm，壁厚不小于3.2mm的鋼管，其材質應

6、符合國家的技術要求，鋼管表面平整光滑，無裂紋，分層和硬彎、壓痕和深的劃道；。支模架搭設使用的扣件應符合建設部鋼管腳手架扣件標準要求，規格與鋼管匹配，采用可鍛鑄鐵，不得有裂紋，氣孔，縮松，砂眼等鍛造缺陷，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于50mm。進場使用的鋼管、扣件需有出廠合格證，對質量有懷疑的鋼管、扣件應送檢做試驗。2、木模板表面平整，在使用前先上好脫模油。3、方木應無斷疤，樟節，腐爛而影響方木強度。5. 搭拆技術要求5.1 搭設技術要求（1）搭設順序：放置縱向掃地桿立桿第一步縱向水平桿橫向掃地桿第一步橫向水平桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿（2）立桿在搭設時縱橫向

7、的距離要均勻，要拉通線對齊，立桿柱腳均應加設墊板，墊板下為地庫頂板。（3）支架立桿應豎直搭設，全高度的垂直度允許偏差為20 mm。（4）立桿、水平桿需要對接時，對接扣件應交錯布置，立桿對接必須按50%錯開對接，兩根相鄰縱向水平桿或立桿的接頭不設置在同跨內或同步內；不同步或不同跨的兩個相鄰接頭錯開的距離不小于500mm；各接頭至最近主節點的距離不大于步距或縱距的1/3。（5）立桿之間必須按步距滿設雙向水平拉桿，確保兩個方向有足夠的剛度。（6）支撐架的水平剪刀撐加強層須與立桿連接。（7）主節點的兩個直角扣件的中心距不大于150mm。（8）每個扣件的擰緊力矩控制在不小于45NM。（9）支撐橫桿與立桿

8、的連接扣件采用單扣件，梁底小橫桿采用雙扣件。（10）每個水平桿與立桿交匯處必須用直角扣件扣緊。（11）嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。（11）搭架子前，鋼管及扣件須進行檢驗，不得使用不合格的構配件。（12）未經原審批部門同意，任何人不得變更技術方案，（13）驗評合格后方可使用。5.2 拆除技術要求(1) 拆除順序：整體上按先支后拆、后支先拆及先拆非承重部分、后拆承重部分的程序；先拆柱箍拆柱模拆剪刀撐拆梁側模拆板牽桿拆板擱柵及板底模梁牽桿拆梁擱柵及梁底模 拆牽桿、拉桿、掃地桿拆梁板立桿清運模板支撐清掃場地移交。(2) 拆除強度要求：制作拆模砼試塊并在現場進行同條件養護，各

9、構件以同條件養護試件強度均達到856%設計強度后才能拆除底模，懸挑構件達到100%強度方可拆模；同時上層樓板砼尚未澆筑完成時，下層模板支撐不得拆除。(3) 依據拆模試塊強度，填寫拆模申請表，報監理單位審批。(4)梁下立桿，先從跨中開始分別向兩端拆除，拆除的模板和支架應分散堆放并及時清運。6. 安全管理措施6.1 技術交底1、交底人員及要求 項目部技術負責人應對施工操作班組及每個操作人員進行詳細交底。未進行交底的施工操作人員不得進行施工操作，交底雙方必須履行交底簽字手續。2、交底內容（1）交底內容中應包括支模架搭設時的具體技術要求，如支模架間距、排距、豎向剪刀撐的布置位置、水平加強桿的設置的使用

10、范圍。構造加強措施及構造節點等，防止項目部誤讀方案造成支模架的錯誤搭設。（2）交底內容中還應包括支模架搭設過程中的安全要求、質量要求，包括安全操作規程、作業危險源、危險部位、相關防護要求和措施、施工環境安全注意事項、文明施工要求、施工紀律要求、安全監護人員以及物資準備。6.2 支模架施工檢查（1）項目部應對支模架的搭設進行日常檢查，加強過程控制。（2）檢查內容包括現場搭設情況是否與方案相符合，搭設的情況是否與規范相符合。（3）在各級部門檢查過程中，如發現有不符合方案及規范要求的地方，應先停工后整改，經復查符合要求后，再重新進行施工。（4）在檢查過程中發現的問題，必須以書面形式通知，寫清整改要求

11、，并履行簽字責任手續。6.3 模架驗收l、支模架安裝完畢后須由公司工程部組織進行驗收，支模架的驗收依據為本施工方案、相關的規范要求以及公司的相關技術要求，驗收檢查后辦理相關手續和驗收記錄。（1）原材料的材質，對鋼管、扣件、方木等的材質外觀質量、檢測報告進行檢查；（2）支模架荷載狀況；（3）水平加固桿、掃地桿、剪刀撐及立桿間距等構造情況；（4）扣件緊固力矩。 2、項目部對支模架驗收后，報監理及公司進行驗收，驗收通過后，方可進行下一步的混凝土澆搗施工。 4、各級部門驗收完成后，應出具書面驗收意見書，驗收意見書包括驗收過程中發現的問題、整改的具體要求和措施；參加驗收人員和整改責任人均應履行書面簽字手

12、續。整改完成后，整改責任人必須報驗收人員，進行復查，復查通過后，方可進入下一道程序。6.4 砼澆搗要求（1）本工程梁斷面尺寸較大，砼澆搗時，必須按先大梁后樓板的原則進行澆搗，混凝土澆筑時確保模板支架施工過程中均衡受載，嚴格控制實際施工荷載不超過1KN/m2，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放，澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。（2）混凝土澆搞順序：支撐架搭設完畢經驗收合格后，先澆筑內部柱子混凝土至梁下，增強模板支撐體系的穩定性；各大梁砼澆搗時由大梁兩端向中間均勻分層分批進行，分層厚度300mm，逐步到位，不得一次澆搗到頂。泵

13、送混凝土時，應隨澆隨搗隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處，應及時攤平。（3）應避免裝卸物料對模板與支撐架產生偏心，振動和沖擊。6.5 支模架搭拆管理（1）搭架的人員必須應戴好安全帽、不穿拖鞋高跟鞋硬底鞋、高空作業時應戴牢安全帶。（2）工作時要求思想集中，防止空中滑落；扳手、鐵錘等工具應拿牢或放在可靠的平面上，以防墜落傷人；在搬運材料應注意放置牢靠、不相互碰撞；鋼管腳手架各扣件應鎖緊方能在架上操作；嚴格按搭設的順序進行安裝，不得違反搭設的先后順序；傳遞材料、工具不得亂扔亂拋；施工平面材料應歸堆，不得隨手亂放，架上不得堆大量材料，運至架上的材料應分散并及時安裝掉；預留洞口應先進行防護好后才能在

14、周圍施工。（3）拆除（搭設）支撐架時，施工操作層應鋪設腳手板，工人必須系好安全帶。（4）本專項施工方案的支撐架的拆除必須待混凝土梁強度達到設計要求。拆除時應在統一指揮下，按自上而下的順序組織拆除工作。（5）拆除支撐架前，應清除支撐架上的材料、工具和雜物等，按順序要求自上而下逐層拆除整個支撐架。（6）在拆除過程中，支撐架的自由懸臂高度不得超過兩步；連墻桿（側向約束構造）、通長水平桿和剪刀撐等，必須在支撐架拆卸到相關的支模架時方可拆除；拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接件應放入袋內，鎖臂應先傳遞至地面并放室內堆存；拆卸連接部件時，不得硬拉，嚴禁敲擊；在同一工作面共同施工時，工人間

15、應相互協作，拆模人員不得在模板支撐落下的范圍內站立；嚴禁同一樓層內在同一部位的垂直面上下兩層人員同時操作；每組拆模人員應有足夠工作面，不得過于集中，以免互相盍碰傷人；操作平面內有洞口的應先進行洞口的防護，安全后才能操作；拆模間歇時應將已活動的模板、牽桿、支撐等運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜落；拆除的材料運輸時應牢靠，不得超載。（7）拆除支撐架時，應設置警戒區和警戒標志，并設專職人員負責警戒。（8）各類材料按不同規格、不同部位的構件進行分類歸堆，保持場地的整齊整潔；拆除后做到及時清理歸堆整齊，及時運至指定部位堆放，鋼管、扣件均應清理干凈后再移交。不得野蠻施工，亂敲亂砸，材料做到隨用隨運、隨

16、拆隨運，工完料清。7. 危險源辨識及應急預案7.1 潛在的事故及可能產生的后果（1）人的因素安全員檢查不嚴不緊不細，新工人上崗未經三級安全教育，思想麻痹；有高血壓、心臟病、貧血病工人等高空作業；安全交底不清，均有可能產生高墜事故。混凝土澆筑順序不按方案執行，單位面積混凝土堆積過多，容易引起支架坍塌。（2）環境因素突遇大風、大雨，施工支架上落雨易滑，未設警示、警燈，未加圍護欄桿，夜間施工照明不夠，容易發生高墜事故。（3）材料因素安全帶質量不好或使用過久，安全帽質量不好或未扣帽帶，鋼管、扣件質量規格不符合要求，容易產生高墜事故。7.2 急救組織構成現場指揮組組長：吳維泉副組長：沈兵組 員：郁惠平、

17、羅堅明、孫陽、徐德、呂向陽7.3 應急措施項目部配備擔架、藥箱等用品。一旦發生事故，立即撥打120急救電話，同時報告分公司。由吳維泉、沈兵、郁惠平等負責組織搶救傷員，并及時送往就近醫院或等待急救中心救援。由羅堅明負責準備車輛備用。由徐德、呂向陽 負責保護事故現場，做好警戒，以免事故現場被破壞，影響事故調查。8、安全施工措施1、進入施工現場人員必須戴好安全帽，高空作業人員必須佩帶安全帶，并應系牢。2、經醫生檢查認為不適宜高空作業的人員，不得進行高空作業。3、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，板手等工具必須用繩鏈系掛在身上，釘子必須放在工具袋內，以免掉落傷人。工作時要思想集中，防止釘子扎腳和空中滑

18、落。4、安裝與拆除2m以上的模板，應搭腳手架，并設防護欄桿，防止上下在同一垂直面操作。5、高空、復雜結構模板的安裝與拆除，事先應有切實的安全措施。6、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空工作，雪霜雨后應先清掃施工現場，略干不滑時再進行工作。7、二人抬運模板時要互相配合，協同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂拋。組合模板裝拆時，上下應有人接應。模板及配件應隨裝拆隨運送，嚴禁從高處擲下，高空拆摸時，應有專人指揮。并在下面標出工作區，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。8、不得在腳手架上堆放大批模板等材料。9、支撐、牽杠等不得搭在門窗框和腳手架上。通路中間的斜撐、拉杠等應設在

19、1.8m高以上。10、支摸過程中，如需中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭板等釘牢。拆模間歇時，應將已活動的模板、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而墜落。11、模板上有預留洞者，應在安裝后將洞口蓋好，混泥土板上的預留洞，應在模板拆除后即將洞口蓋好。12、拆除模板一般用長撬棒，人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，尤其是用定型模板做平臺模板時，更要注意，拆模人員要站在門窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。13、裝、拆模板時禁止使用24木料作立人板。14、高空作業要搭設腳手架或操作臺，上、下要使用梯子，不許站立在墻上工作；不準站在大梁底模上行走。操作人員嚴禁

20、穿硬底鞋及有跟鞋作業。15、裝拆模板時，作業人員要站立在安全地點進行操作，防止上下在同一垂直而工作；操作人員要主動避讓吊物，增強自我保護和相互保護的安全意識。16、拆模必須一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。17、模板頂撐排列必須符合施工荷載要求，每平方米支撐數，必須根據載荷要求。拆模時，臨時腳手架必須牢固，不得用拆下的模板作腳手板。腳手板擱置必須牢固平整，不得有空頭板，以防踏空墜落。18、混凝土板上的預留孔，應在預設鋼筋網架，以免操作人員從中墜落。19、使用手鋸時，鋸條必須調緊適度，下班時要放松，防止再使用時突然斷裂傷人。20、木工場和木質材料堆放場地嚴禁煙火，并按

21、建筑工程施工現場消防安全技術規范要求配備消防設施和器材。21、吊裝木方、鋼管、掛板時必須服從信號工的統一指揮，與起重機駕駛員協調配合。22、支、拆模板作業高度在2m以上（含2m）時，必須搭設腳手架，按要求系好安全帶。23、高處拆模板時，上下應有人傳接或用繩索吊下，嚴禁向下亂擲。24、立桿接扣件應錯開布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同內，同內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭的中心至主節點的距離不宜大于距的1/3。25、在澆筑混凝土過程中必須對模板進行監護，仔細觀察掛板的位移、變形情況，發現異常必須及時采取穩固措施。當模板變形較大，可能倒塌時，必須立即通知現

22、場作業人員離開危險區域并及時報告上級。9、計算書根據現場實際情況，為保證施工安全，本計算書模板高度按6.50m高度計算，鋼管參數按48mm3.0mm計算。 （一）樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書依據規范:建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008建筑結構荷載規范GB50009-2012鋼結構設計規范GB50017-2003混凝土結構設計規范GB50010-2010建筑地基基礎設計規范GB50007-2011建筑施工木腳手架安全技術規范JGJ 164-2008計算參數:鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為6.5m，立桿的縱距 b=0.90m，立桿的

23、橫距 l=0.90m，立桿的步距 h=1.70m。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，間距300mm，木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.49kN/m2。扣件計算折減系數取1.00。 圖 樓板支撐架立面簡圖 圖 樓板支撐架立桿穩定性荷載計算單元按照模板規范4.3.1條規定確定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2(25.500.12+0.50)+1.402.4

24、9=7.758kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.3525.500.12+0.71.402.49=6.571kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.2，可變荷載分項系數取1.40采用的鋼管類型為513.0。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q1 = 0.9(25.5000.1200.900+0.5000.900)=2.884kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載標準值 q2 =

25、0.9(0.000+2.490)0.900=2.017kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗彎強度計算 f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m)；經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.0571000

26、1000/48600=1.164N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!(2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.202.884+1.42.017)0.300=1.131kN截面抗剪強度計算值 T=31131.0/(2900.00018.000)=0.105N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算 T T，滿足要求!(3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0.6772.8843004/(1006000437400)=0.060mm面板的最大撓度小于300.0/

27、250,滿足要求!(4) 2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮0.9的結構重要系數，靜荷載標準值 q = 0.9(25.5000.1201.200+0.5001.200)=3.845kN/m面板的計算跨度 l = 300.000mm經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.22210001000/48600=4.572N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求!二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：

28、 q11 = 25.5000.1200.300=0.918kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q2 = (2.490+0.000)0.300=0.747kN/m考慮0.9的結構重要系數，靜荷載 q1 = 0.9(1.200.918+1.200.150)=1.153kN/m考慮0.9的結構重要系數，活荷載 q2 = 0.91.400.747=0.941kN/m計算單元內的木方集中力為(0.941+1.153)0.900=1.885kN2.木方的

29、計算按照兩跨連續梁計算，計算公式如下:均布荷載 q = 1.885/0.900=2.095kN/m最大彎矩 M = 0.125ql2最大剪力 Q=0.6250.9002.095=1.178kN最大支座力 N=1.250.9002.095=2.356kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f = M/W =0.212106/83333.3=2.55N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N

30、/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下: Q = 0.625ql截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值 T=31178/(250100)=0.353N/mm2截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算撓度計算按照規范要求采用靜荷載標準值，均布荷載通過變形受力計算的最大支座力除以木方計算跨度(即木方下小橫桿間距)得到q=0.961kN/m最大變形v=0.521ql4/100EI=0.5210.961900.04/(1009000.004166667.0)=0.088mm木方的最大撓度小于900.0/2

31、50,滿足要求!(4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經過計算得到跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.203Pl+0.07ql2考慮荷載重要性系數0.9，集中荷載 P = 0.92.5kN抗彎計算強度 f = M/W =0.641106/83333.3=7.69N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!三、橫向支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm)

32、經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax最大變形 vmax=0.560mm最大支座力 Qmax=7.698kN抗彎計算強度 f = M/W =0.566106/5130.0=110.25N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.70kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!五、立桿的穩定性計算荷載標準值作

33、用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： NG1 = 0.1316.500=0.851kN鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A 滿堂架自重標準值，設計人員可根據情況修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.9000.900=0.405kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.5000.1200.9000.900=2.479kN考慮0.9的結構重要系數，經計算得到靜荷載標準值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3) = 3.361kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。考慮0

34、.9的結構重要系數，經計算得到活荷載標準值 NQ = 0.9(2.490+0.000)0.9000.900=1.815kN3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立桿的穩定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 6.58kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.70cm； A 立桿凈截面面積，A=4.520cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.130cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；

35、 h 最大步距，h=1.70m； l0 計算長度，取1.700+20.300=2.300m； 長細比，為2300/17.0=135 150 滿足要求! 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0.372；經計算得到=6575/(0.372452)=39.092N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW依據模板規范計算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.2500.600=0.300kN/

36、m2 h 立桿的步距，1.70m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m；風荷載產生的彎矩 Mw=0.90.91.40.3000.9001.7001.700/10=0.088kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，參照模板規范公式5.2.5-14； Nw=1.23.361+0.91.41.815+0.90.91.40.088/0.900=6.432kN經計算得到=6432/(0.372452)+88000/5130=55.492N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求!（二）梁模板（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施

37、工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 3、混凝土結構設計規范GB50010-2010 4、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 5、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL16新澆混凝土梁計算跨度(m)9.2混凝土梁截面尺寸(mmmm)300900新澆混凝土結構層高(m)5.6梁側樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN

38、/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)900步距h(mm)1700新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)450梁底增加立柱根數1

39、梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450梁底支撐小梁根數4梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)300 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按三等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.

40、7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.9)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.9)+1.40.72129.77kN/m q1靜0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.9128.01kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)0.9123.05kN/m 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.128.010.12+0.1171.760.120.03kNm Mmax/W0.03106/375

41、000.8N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677qL4/(100EI)=0.67723.051004/(10010000281250)0.006mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R4=0.4 q1靜l +0.45 q1活l=0.428.010.1+0.451.760.11.2kN R2=R3=1.1 q1靜l +1.2 q1活l=1.128.010.1+1.21.760.13.29kN 標準值(正常使用極限狀態) R1=R4=0.4 q2l=0.423.050.10.92kN R2=R3=1

42、.1 q2l=1.123.050.12.54kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.2+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.9-0.12)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.12)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.12)+1.40.72max0.45-0.3/2，(

43、0.9-0.45)-0.3/2/21，3.29+0.91.35(0.3-0.1)0.3/3=3.32kN/m q2max0.92+(0.3-0.1)0.3/3+0.5(0.9-0.12)+(0.5+(24+1.1)0.12)max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，2.54+(0.3-0.1)0.3/32.56kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1073.320.92，0.53.320.320.29kNm Mmax/W0.29106/833303.45N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax

44、max0.607q1l1，q1l2max0.6073.320.9，3.320.31.812kN max3Vmax/(2bh0)=31.8121000/(250100)0.54N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.6322.569004/(10093504166700)0.27mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)2.563004/(893504166700)0.07mml/400300/4000.75mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.

45、143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1433.320.9，0.3933.320.9+3.320.33.41kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R42.72kN，R2R33.41kN 正常使用極限狀態 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1432.560.9，0.3932.560.9+2.560.32.63kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R42.44kN，R2R32.63kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)483可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值

46、f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kNm) Mmax/W0.368106/449081.95N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.675kN max2Vmax/A=25.6751000/42426.77N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.07mml/400450/4001.12mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 RmaxR1,R30.46k

47、N8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 同理可知，右側立柱扣件受力R0.46kN8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008鋼管類型483立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 =h/i=1700/15.9=106.92=150 長細比滿足要求！ 查表得，0.54 1、風荷載計算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.72/100.

48、06kNm 2、穩定性計算 根據建筑施工模板安全技術規范公式5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.9)+0.91.42127.16kN/m 2)小梁驗算 q1max1.1+(0.3-0.1)0.3/3+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.12)+0.91.41max0.45-0.3/2，(0.9-0.45)-0.3/2/21，3.01+(0.3-0.1)0.3/3=3.03kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.44kN，R210.61kN，R30.44kN 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3+N邊2+Mw

49、/lbmax0.44+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.45-0.3/2)/20.9，10.61，0.44+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.12)+0.91.41(0.9+0.9-0.45-0.3/2)/20.9+0.06/0.910.75kN fN/(A)+Mw/W10753.3/(0.54424)+0.06106/449061.07N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、梁底立柱扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數kc1 由主梁驗算一節計算可知扣件最大受力NmaxR2111.35kNRc=kc12=112=

50、12kN 滿足要求！（三）柱模板（設置對拉螺栓）計算書 計算依據： 1、建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土柱名稱23樓KZ新澆混凝土柱長邊邊長(mm)550新澆混凝土柱的計算高度(mm)4400新澆混凝土柱短邊邊長(mm)500 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混

51、凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.868，7229.868kN/m2傾倒混凝土時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441121/2，243min29.87，7229.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.229.87+

52、1.42，1.3529.87+1.40.720.9max38.64，42.280.942.2838.06kN/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)14.74面板彈性模量E(N/mm2)8925柱長邊小梁根數4柱短邊小梁根數4柱箍間距l1(mm)500模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按三等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.91.35bG4k0.91.350.529.8718.15kN/m 活載線荷載q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.520.88kN/

53、m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.118.150.182-0.1170.880.182-0.06kNm Mmax/W0.06106/(1/6500152)3.44N/mm2f14.74N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.529.8714.94kN/m 0.677ql4/(100EI)0.6814.94183.334/(1008925(1/12500153)0.09mml/400183.33/4000.46mm 滿足要求！ 四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)50100小梁截面慣性矩I(cm4)416.67小梁截面抵抗矩W(cm3)83.3

54、3小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)200 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.1838.066.98 kN/m 小梁彎矩圖(kNm) Mmax0.15kNm Mmax/W0.15106/83.331031.76N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.1829.875.48 kN/m 面板變形圖(mm) 0.02mm1.5mm 滿足要求！ 五、柱箍驗算柱箍類型鋼管柱箍合并根數2柱箍材質規格(mm)483柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.

55、49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kNm) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.62kNm，N12.63kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎矩圖(kNm) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.6kNm，N22.63kN M/Wn0.62106/(4.49103)138.45N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 11.4mml/4001.95mm 21.17mml/4001.82mm 滿足要求！ 六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M14軸向拉力設計值Ntb(kN)17.8扣件類型3形26型扣件容許荷載(kN)26 N2.632=5.26kNNtb17.8kN 滿足要求！ N2.632=5.26kN26kN 滿足要求！