1、xx花苑模板專項施工方案批準：審核:編制： 目 錄一、 編制依據 二 、工程概況 三、 施工準備四 、模板設計及驗算 1 磚胎膜設計 2 剪力墻模板設計及驗算 3柱模板設計及驗算 4 梁板模板設計及驗算 5 后澆帶模板設計 五、 安全保證措施及應急預案 六 、勞動力組織計劃 一、編制依據 1、經圖紙審查辦審查同意的由xx油田xx工程設計咨詢有限責任公司提供的xx花苑11區4#、7住宅樓設計圖紙（項目編號為DD09094）；2、混凝土結構工程施工質量驗收規范（GB50204-2002）。3、我工地的xx花苑施工組織設計及 相關施工方案二、工程概況 xx花苑區4#、7#樓工程位于xx市西城區，東起

2、西四路，西至西五路，南起菏澤路北靠規劃路。4#樓為11層居住建筑,設計規模等級為小型，總建筑面積7948。6平方米，地下1層,地上11層，房屋高度33。9米。建筑物長50.8米，寬14。4米，地下室層高3.0米，地上標準層高3.0米,現澆鋼筋混凝土框架剪力墻結構體系。7#樓總建筑面積19176.4平方米，地下1層,地上22層，房屋高度66.9米。建筑物長65.6米，寬16。1米，地下室層高3。8米，地上標準層層高3。0米,最大跨度4.8米，現澆鋼筋混凝土框架剪力墻結構體系。三、施工準備一）施工管理要求：1、首先由技術人員進行模板用量配制計劃編制工作,編制時應考慮工程用量及經濟問題，并繪制模板配

3、置圖，進行技術交底工作。2、模板等材料最施工進度進行供料，進場后分類堆放整齊,專人負責管理。3、施工過程中，按技術方案進行配制,使用模板型號及數量應與方案相符合。4、施工現場不用的材料及時清理，做到工完料凈,保持作業面的施工秩序.5、做好文明施工，達到市安全文明施工工地標準.二）施工前期準備1.提前做好周轉材料供應計劃,為下步施工做準備.2。提前做好現場平面布置工作,對木工制作場地應及時規劃搭建，并安裝好制作機械.3。提前落實好施工操作班組，確保操作人員技術素質高，能吃苦耐勞,組織一支專業技術較強的勞動力隊伍.4。提前做好施工進度計劃，并根據施工進度計劃,及時做出各階段材料供應計劃,勞動力組織

4、計劃,設備進場計劃及資金使用計劃，為如期完成進度計劃，提供有力保障。三)施工機械準備木工機械主要有:電圓鋸2臺手提鋸20臺平板刨2臺手電鉆10把四 模板設計及驗算一）磚胎膜部分基礎墊層澆筑完成后,隨即在地下室外圈條形基礎外側砌筑240mm厚磚胎膜（M7.5水泥砂漿砌筑）.胎膜高度1400mm。砌筑完成后，磚胎膜內側面用1：2。水泥砂漿抹出找平層（隨抹隨壓光）。陰陽角處抹出50*50mm弧形角，便于防水卷材粘結施工。二 ）剪力墻模板設計及驗算 1、本工程地下室部分施工程序如下:地下框架柱單獨澆注砼；墻體梁板整體澆注砼。地下室外側墻體厚度由250mm，300mm.，兩種規格；內墻厚度為200mm。

5、地下一層層高為3。8米。2、墻體模板體系設計如下。 2.1 模板體系：墻體采用木膠合板，板厚14mm；次龍骨采用4080mm方木，主龍骨采用48*3.5鋼管；穿墻螺栓用14圓鋼制作，螺桿長度為墻厚加450mm。2。2其中地下室外墻為止水螺桿，中間要滿焊50503mm鋼板止水片，墻體砼澆筑后埋入砼內起止水作用，止水螺桿外側靠外模處用404014mm木板嵌在砼內（消防水池為內側靠內模處），拆模后剔除螺桿割除后，凹坑內用1：2水泥砂漿嵌填密實，再做防水。300mm厚地下室內墻螺桿水平間距為450mm，豎向間距自底板向上2m以下為400mm，2m以上為450mm.最下一道螺桿距地均為100mm。2.3

6、墻模板主龍骨用雙根48*3.5普通腳手架鋼管，間距同螺桿水平向間距；次龍骨用4080mm木龍骨,間距150mm。2。4標準層剪力墻采用木膠合板施工工藝,對拉螺栓為14，間距400-600mm。外模底部裝海綿條,以防漏漿。2.5地下室外墻水平施工縫設置高度為：底板頂面起1.5m處。地下室外墻施工縫做法示意圖2 墻體模板驗算。1） 地下室300mm厚外墻。 計算斷面寬度300mm，高度3800mm（外墻體水平施工縫設在底板上1500mm標高出)，兩側樓板高度250mm。 模板面板采用普通膠合板. 內龍骨布置25道，內龍骨采用4080mm木方。 外龍骨間距400mm，外龍骨采用雙鋼管48mm3.0m

7、m。 對拉螺栓布置10道，在斷面內水平間距100+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑14mm. 模板組裝示意圖墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值. 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值： 其中 c- 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間,為0時(表示無資料)取200/（T+15),取5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20。000; V 混凝土的澆筑速度,取2。5

8、00m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m； 1 外加劑影響修正系數,取1。2 2 混凝土坍落度影響修正系數,取1。15。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28。800kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=50。000kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6。000kN/m2。、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取0。40m。 荷載計算值 q = 1。250.0000。400+1。46。0000.400=27.360kN/m 面板的截面慣性矩I和截

9、面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40。001.801。80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801。801.80/12 = 19。44cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m） 剪力圖(kN） 變形圖(mm） 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.564kN N2=4。499kN N3=3。825kN N4=4.005kN N5=3.957kN N6=3.970kN N7=3.966kN N8=3.967kN N9=3。967kN N10=3.967kN N11=3.967kN N12=3。967kN N13=3.967kN N1

10、4=3。967kN N15=3。966kN N16=3.970kN N17=3。957kN N18=4.005kN N19=3。825kN N20=4.499kN N21=1.564kN 最大彎矩 M = 0.060kN。m 最大變形 V = 0.1mm （1）抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。06010001000/21600=2.778N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2; 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求! （2）抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=32402.0/(2400.00018。000）=0。500N/mm2 截面抗剪

11、強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0。067mm 面板的最大撓度小于145.0/250,滿足要求!墻模板內龍骨的計算 內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 4.499/0.400=11。247kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 4.499/0。400=11。247kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0。111.2470。400。40=0。18

12、0kN。m 最大剪力 Q=0。60。40011.247=2。699kN 最大支座力 N=1.10.40011.247=4.949kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010.0010。00/6 = 83.33cm3; I = 5。0010.0010.0010。00/12 = 416。67cm4; （1）抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。180106/83333。3=2。16N/mm2 抗彎計算強度小于13.0N/mm2，滿足要求! （2）抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh

13、 T 截面抗剪強度計算值 T=32699/（250100）=0。810N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2抗剪強度計算滿足要求！（3） 撓度計算 最大變形 v =0.6779.372400.04/(1009500。004166666.8)=0.041mm最大撓度小于400.0/250,滿足要求！墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載,按照集中荷載下連續梁計算. 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN。m） 支撐鋼管變形圖（mm） 支撐鋼管剪力圖(kN） 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0

14、。262kN。m 最大變形 vmax=0。024mm 最大支座力 Qmax=8.900kN 抗彎計算強度 f=0。262106/10160000.0=25。79N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于300.0/150與10mm,滿足要求！對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2）； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm）: 14 對拉螺栓有效直徑（mm）： 12 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 105。000 對拉螺栓

15、最大容許拉力值(kN）： N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN)： N = 8.900 對拉螺栓強度驗算滿足要求！2）地下室200mm厚內墻，層高3。8m墻模板基本參數 計算斷面寬度300mm，高度3800mm，兩側樓板高度250mm。模板面板采用普通膠合板.內龍骨布置31道,內龍骨采用4080mm木方。外龍骨間距400mm，外龍骨采用雙鋼管48mm3。0mm。 對拉螺栓布置12道，在斷面內水平間距100+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+300mm，斷面跨度方向間距400mm，直徑14mm。 模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算

16、強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值： 其中 c 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間,為0時(表示無資料）取200/（T+15)，取5。714h; T - 混凝土的入模溫度，取20.000; V 混凝土的澆筑速度，取2。500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3。000m； 1- 外加劑影響修正系數，取1。200； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=65。83

17、0kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=65.830kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4。000kN/m2. 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板的計算寬度取0。40m。 荷載計算值 q = 1。265。8300。400+1。44.0000。400=33.838kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 40.001。801.80/6 = 21。60cm3； I = 40。001。801.801。80/12 = 19.44cm4； 計算簡

18、圖 彎矩圖(kN.m） 剪力圖（kN） 變形圖（mm） 經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=1.959kN,N2=5。634kN，N3=4。790kN，N4=5.016kN,N5=4。956kN，N6=4.972kN，N7=4。968kN，N8=4.969kN，N9=4.969kN,N10=4。969kN，N11=4。969kN，N12=4。969kN，N13=4.969kN，N14=4。969kN，N15=4.969kNN16=4。969kN， N17=4.969kN，N18=4。969kNN19=4。969kNN20=4.969kN，N21=4.969kN，N22=4。969kN，N

19、23=4。969kN，N24=4。969kN，N25=4。968kNN26=4.972kN，N27=4。956kN，N28=5.016kN,N29=4。790kN，N30=5。634kN N31=1。959kN.最大彎矩 M = 0。077kN。m，最大變形 V = 0.1mm。 （1)抗彎強度計算 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07710001000/21600=3.565N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求！ （2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=33009。0/(2400。00018。000）=0.

20、627N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！（3）撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0。087mm面板的最大撓度小于146。8/250，滿足要求!四、墻模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續梁計算。 內龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。 q = 5。634/0.400=14.086kN/m按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 5。634/0.400=14。086kN/m 最大彎矩 M = 0。1ql2=0。114.0860。

21、40 最大剪力 Q=0.60。40014.086=3.381kN 最大支座力 N=1。10。40014.086=6。198kN截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4。509.509。50/6 = 67.69cm3； I = 4.509。509.509.50/12 = 321.52cm4;(1）抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.225106/67687。5=3。33N/mm2抗彎計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求！(2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值

22、 T=33381/（24595)=1。186N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2抗剪強度計算滿足要求!(3)撓度計算 最大變形 v =0。67711.738400.04/(1009500。003215156.3)=0。067mm最大撓度小于400.0/250，滿足要求! 五、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載,按照集中荷載下連續梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續梁計算. 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN。m) 支撐鋼管變形圖（mm） 支撐鋼管剪力圖（kN） 經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.325kN。m最大

23、變形 vmax=0。036mm最大支座力 Qmax=10.973kN抗彎計算強度 f=0.325106/8982000.0=36.18N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于300。0/150與10mm,滿足要求!六、對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N - 對拉螺栓所受的拉力; A 對拉螺栓有效面積 (mm2）; f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑（mm)： 14 對拉螺栓有效直徑(mm): 12 對拉螺栓有效面積(mm2)： A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN）: N =

24、17.850 對拉螺栓所受的最大拉力(kN）： N = 10.973 對拉螺栓強度驗算滿足要求!三）柱模板設計及驗算 1 柱模板體系設計1.1 柱模板采用復合膠合板板。采用18mm復合膠合板作面板，40mm80mm方木作楞木兼拼口木，以48*3。5鋼管作為柱箍，柱截面尺寸大于等于600mm時，增加對拉螺栓進行加固。底部留置清洗口，在澆筑混凝土時堵牢。1。2 本工程柱主要集中在地下室部分。柱斷面尺寸有:300*300mm，400*400mm，600800幾種規格。1。3 柱截面尺寸600的柱采用48*3。5鋼管作為柱箍緊固，柱高2米以下范圍內柱箍間距400,柱高2米以上范圍內柱箍間距500.最下

25、面一道柱箍距地面不大于150mm。2 柱模板強度驗算。柱斷面400800mm。 柱模板的截面寬度 B=600mm，B方向對拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=800mm，H方向對拉螺栓2道， 柱模板的計算高度 L = 3800mm, 柱箍間距計算跨度 d = 450mm. 柱箍采用雙鋼管48mm3。0mm。 柱模板豎楞截面寬度40mm,高度80mm。 B方向豎楞6根,H方向豎楞9根。 柱模板支撐計算簡圖 600120120120120120800106106106106106106106106318柱模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考

26、慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/（T+15)，取5。714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000; V 混凝土的澆筑速度，取2。500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取3.000m; 1 外加劑影響修正系數,取1。000; 2 混凝土坍落度影響修正系數，取0。850. 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=40.540kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=40。000kN/m

27、2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 3。000kN/m2。柱模板面板的計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算,計算如下 106 106 10623.49kN/mAB 面板計算簡圖 面板的計算寬度取柱箍間距0。45m。 荷載計算值 q = 1.240.0000。450+1。43.0000。450=23.490kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 45.001.801。80/6 = 24.30cm3； I = 45.001。801.801.80/12 = 21。87cm4； （1）抗彎強度計算 f

28、 = M / W f 其中 f - 面板的抗彎強度計算值(N/mm2）; M 面板的最大彎距（N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f - 面板的抗彎強度設計值,取15.00N/mm2;M = 0。100ql2其中 q 荷載設計值(kN/m); 經計算得到 M = 0。100（1.218.000+1。41.350)0.156 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0。05710001000/24300=2.360N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！(2）抗剪計算 可以不計算T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600(1.218。000+1.41。350)0。156=

29、2.202kN 截面抗剪強度計算值 T=32202。0/(2450.00018.000）=0.408N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T,滿足要求!（3）撓度計算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大撓度計算值 v = 0。67718。0001564/(1006000218700)=0。055mm面板的最大撓度小于156.3/250，滿足要求！豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載,應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下 豎楞木方計算簡圖 豎楞木方的計算寬度取 BH 兩方向最大間距0。156m。 荷載計算值

30、 q = 1。240。0000.156+1.43.0000.156=8.156kN/m 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.670/0。450=8.156kN/m 最大彎矩 M = 0。1ql2=0。18。1560.450。45=0。165kN.m 最大剪力 Q=0.60.4508。156=2.202kN 最大支座力 N=1。10.4508.156=4。037kN 截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5.0010。0010。00/6 = 83。33cm3； I = 5.0010。00

31、10.0010.00/12 = 416。67cm4； (1）抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。165106/83333.3=1。98N/mm2抗彎計算強度小于13。0N/mm2，滿足要求！ （2)抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32202/（250100）=0。661N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 抗剪強度計算滿足要求!（3)撓度計算 最大變形 v =0.6776。797450。04/(1009500。004166666.8）=0.048mm最大撓度小于450

32、.0/250，滿足要求!B方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = （1.240.00+1.43.00）0。130 0.450 = 3.05kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方傳遞力. 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN。m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖(kN） 經過連續梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0。547kN.m最大變形 vmax=0。091mm最大支座力 Qmax=12。175kN抗彎計算強度 f=0。547106/10160000。0=53.84N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最

33、大撓度小于480。0/150與10mm，滿足要求!、B方向對拉螺栓的計算 計算公式: N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力; A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑（mm）： 14 對拉螺栓有效直徑(mm）： 12 對拉螺栓有效面積(mm2)： A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值(kN）： N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力（kN）： N = 12.175 對拉螺栓強度驗算滿足要求!H方向柱箍的計算 豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載 P： P = （1。240。00+1。43。00)0.156 0。

34、450 = 3。67kN 柱箍按照集中荷載作用下的連續梁計算. 集中荷載P取木方傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖（kN） 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=0.578kN。m 最大變形 vmax=0.275mm 最大支座力 Qmax=12。110kN 抗彎計算強度 f=0。578106/10160000.0=56。89N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于563.3/150與10mm,滿足要求！H方向對拉螺栓的計算 計算公式： N N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的

35、拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 14 對拉螺栓有效直徑(mm）： 12 對拉螺栓有效面積（mm2)： A = 105.000 對拉螺栓最大容許拉力值（kN）: N = 17.850 對拉螺栓所受的最大拉力（kN): N = 12.110 對拉螺栓強度驗算滿足要求四） 梁板模板設計及驗算 1 梁模板設計 1)地下室梁斷面尺寸有，400800mm,300600mm,4001000mm，2001000mm。地下一層層高為3。8米.標準層層高位3米。地下一層樓板厚度為180mm。標準層樓板厚度為130mm。模

36、板體系設計如下：1。1梁模系統包括底模、側模均采用木模,提前配制現場組拼。梁模板支撐系統采用鋼管、扣件搭設的腳手架支架。每根立柱底部均應設置木墊板和鋼底座。距地200mm設置縱橫第一道掃地桿，第二道大橫桿距掃地桿間距不大于1。2m，最上一道大橫桿距立桿頂部支撐點不大于500mm。上下共設置三道橫桿。1.2深梁模板:對于梁高大于700mm的深梁，需特殊加固。梁高在700-900mm范圍內.中部需對拉一道14螺栓.對于400800mm的梁,設三立桿支撐體系（中間立桿采用U型頂托加固)，立桿間距不大于800mm。對于梁高為400*1000mm的梁設四立桿支撐體系（中間兩根立桿采用U型頂托加固），立桿

37、間距不大于700mm。應在外圍縱向外側立面整個長度和高度上連續設置豎向剪刀撐；模板支架外圍橫向外側立面（即兩端外立面）和沿縱向每隔4根立桿從下至上設置一道連續的豎向剪刀撐；1.3施工放線時,在底板、樓板上彈出梁的中心線或軸線，以此作為支模的基線，控制梁的準確位置.1.4當梁跨4000mm時，梁底模應起拱，起拱高度控制在梁跨的1/10003/1000.地下室框架主次梁均需起拱。 1。5 為防止梁模移動,梁底模兩側須加扣件緊固.加固梁模時，需拉設通線將模板找直、找正。梁側模上口須加鎖口，鎖口可采用鋼管和扣件扣牢.2 梁模板強度驗算。梁高1000mm，梁寬400mm。梁模板基本參數 梁截面寬度 B=

38、400mm， 梁截面高度 H=1000mm， H方向對拉螺栓2道，對拉螺栓直徑14mm， 對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。 梁模板使用的木方截面4080mm, 梁模板截面底部木方距離150mm，梁模板截面側面木方距離200mm。 梁底模面板厚度h=14mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=14mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0。340kN/m2； 鋼筋自重 = 1。500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2。50

39、0kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/（T+15），取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.200m; 1- 外加劑影響修正系數，取1.2； 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.15 根據公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=28

40、.800kN/m2 實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=28。800kN/m2 倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 6。000kN/m2。梁模板底模計算本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 60.001。801.80/6 = 32。40cm3; I = 60.001.801.801.80/12 = 29。16cm4； 梁底模板面板按照三跨度連續梁計算,計算簡圖如下 梁底模面板計算簡圖 1.抗彎強度計算 抗彎強度計算公式要求： f = M/W f 其中 f - 梁底模板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 （kN。m）； q 作用在梁底模板的均布荷載（

41、kN/m); q=1.20.340。60+24。000.601。20+1.500。601.20+1.42。500.60=24。38kN/m 最大彎矩計算公式如下: M=-0。1024.3770.1502=0.055kN。mf=0.055106/32400.0=1.693N/mm2梁底模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2，滿足要求！ 2。抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q = 0。6ql截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0。60。15024。377=2。194kN 截面抗剪強度計算值 T=32194/(260018）=0.305N/mm2 截面抗剪強度設

42、計值 T=1。40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!3。撓度計算 最大撓度計算公式如下： 其中 q = 0.340。60+24。000。601.20+1。500.601。20=18.564N/mm 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 v = 0。67718。564150.04/(1006000。00291600.0）=0。036mm 梁底模板的撓度計算值： v = 0.036mm小于 v = 150/250,滿足要求! 六、穿梁螺栓計算 計算公式： N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面積 （mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2;

43、穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1。46。00）1.200.60/2=15.47kN 穿梁螺栓直徑為14mm; 穿梁螺栓有效直徑為11。6mm； 穿梁螺栓有效面積為 A=105.000mm2； 穿梁螺栓最大容許拉力值為 N=17。850kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值為 N=15。466kN； 穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm. 每個截面布置2 道穿梁螺栓. 穿梁螺栓強度滿足要求！ 3 樓板模板配置.3.1地下室的頂板為180，250mm厚，現澆樓板支模采用滿堂腳手架作為支撐系統，模板采用14厚木質防水膠合板. 3。2樓面模板封邊處理時，先用標志尺寸的整塊膠合板對

44、稱排列，不足部分留在中央和端部，用膠合板鋸成所需尺寸和形狀鑲補。 3.3樓板的外楞采用4080mm的木方，楞木間距以200-300為宜(其中地下室頂板楞木間距不大于250mm)，模板接頭處可適當加密。以膠合板接頭處用釘子將膠合板固定在楞木上。 3。4 排架立桿間距控制在600900mm范圍內.地下室頂板排架間距加密至700800mm。排架水平拉接桿保證步距不超過1.5m（地下室不超過1。2m）,掃地桿距地面起200mm左右。3。5 為滿堂架的穩定性，除水平桿外還須設置剪刀撐。剪刀撐每隔3000mm設一道，雙向設置。同時設水平斜連桿以減少架子的水平變形，每3。0m應至少保證2根交叉水平連桿,上下

45、各一道.4 板模板強度及支撐體系驗算:樓板厚度250mm；立桿縱橫間距為900mm；大橫桿步距1.2m；搭設高度3.5m.立桿頂部全部采用頂托支撐體系。模板面板計算 面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.2500。900+0。3500.900=5.940kN/m 活荷載標準值 q2 = （2。000+1.000）0.900=2.700kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 90.001.801。80/6 = 48.60cm3; I = 90。001.80

46、1。801。80/12 = 43。74cm4； （1）抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）； M - 面板的最大彎距(N。mm）； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值,取15。00N/mm2; M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m）； 經計算得到 M = 0.100（1.25。940+1。42.700)0.3000.300=0。098kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.09810001000/48600=2.020N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算

47、T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600（1。25.940+1。42。700）0。300=1。963kN 截面抗剪強度計算值 T=31963.0/（2900。00018。000）=0.182N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3）撓度計算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0。6775.9403004/（1006000437400)=0。124mm 面板的最大撓度小于300。0/250,滿足要求！、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1。荷載的計算

48、(1)鋼筋混凝土板自重（kN/m)： q11 = 25.0000.2500。300=1.875kN/m (2）模板的自重線荷載（kN/m)： q12 = 0.3500。300=0.105kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m): 經計算得到，活荷載標準值 q2 = （1.000+2.000)0。300=0。900kN/m 靜荷載 q1 = 0。001。875+0.000.105=2.376kN/m 活荷載 q2 = 1.40。900=1。260kN/m 2。木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：

49、均布荷載 q = 3。272/0.900=3。636kN/m 最大彎矩 M = 0。1ql2=0.13。640。900。90=0。295kN。m 最大剪力 Q=0.60.9003.636=1.963kN 最大支座力 N=1.10.9003.636=3.600kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5。008。008。00/6 = 53。33cm3； I = 5.008.008.008。00/12 = 213.33cm4; (1）木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。295106/53333。3=5.52N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13。0N/m

50、m2，滿足要求! (2）木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31963/(25080）=0.736N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! （3）木方撓度計算 最大變形 v =0。6771。980900。04/(1009500.002133333。5)=0.434mm 木方的最大撓度小于900。0/250，滿足要求！板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖

51、 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管變形圖（mm) 支撐鋼管剪力圖(kN） 經過連續梁的計算得到 最大彎矩 最大變形 vmax=2.000mm 最大支座力 Qmax=11。759kN 抗彎計算強度 f=0.864106/5080。0=170.06N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm，滿足要求!扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力,

52、R=11。76kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件! R8。0 kN時,可采用單扣件； 8.0kNR 12.0 kN時,應采用雙扣件；R12。0kN時,應采用可調托座。模板支架荷載標準值（立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容： （1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0。1164。300=0。499kN (2）模板的自重（kN）： NG2 = 0.3500。9000.900=0。284kN （3)鋼筋混凝土樓板自重(kN）： NG3 = 25.0000.2500.9000.900=5.063kN 經計算得到，靜荷載

53、標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5。845kN.2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載.經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2。000)0。9000.900=2。430kN 3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。20NG + 1。4NQ立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N = 10。42kN 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到; i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm);i = 1。58 A 立桿凈截面面積 (cm2）； A = 4。89 W 立桿凈截面抵抗矩（c

54、m3）;W = 5。08 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2； l0 計算長度 (m）； 如果完全參照扣件式規范，由公式（1）或（2）計算 l0 = k1uh (1) l0 = （h+2a) (2) k1 - 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3.3；u = 1。70a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m；公式（1)的計算結果:l0=1。1551.7001。80=3.534m =3534/15。8=223。690 =0.146 =10

55、416/(0.146489)=145.566N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.800+20.300=2。400m =2400/15.8=151。899 =0。305 =10416/（0。305489）=69.942N/mm2，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式（3）計算 l0 = k1k2(h+2a) （3） k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1。007； 公式（3)的計算結果：l0=1.1551.007（1.800+20。300)=2.791m =2791/15.8=176.671 =0。230 =104

56、16/(0.230489)=92.480N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求！樓板強度的計算 1.計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮，樓板的跨度取4.50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內配筋3級鋼筋,配筋面積As=3375.0mm2，fy=360.0N/mm2. 板的截面尺寸為 bh=4500mm250mm，截面有效高度 h0=230mm。 按照樓板每5天澆筑一層，所以需要驗算5天、10天、15天.。的 承載能力是否滿足荷載要求，五)后澆帶模板設置 對后澆帶跨的梁板模板支設獨立的支撐體系，施工中考慮后澆帶兩側三根立桿獨立搭設，模板和龍骨與其他部位斷開，澆筑砼前讓

57、后澆帶的支撐架體與其他部位形成整體,并在內外側立桿連續設置剪刀撐,加固到位。后澆帶架體做好獨立的標志，嚴禁拆除。五 安全保證措施及應急預案 1 施工前,由項目技術負責人對專業木工班組所有工人進行詳細的口頭和書面技術安全交底，書面交底簽字齊全。 2 以下環節中必須對模板進行專項檢查：檢查人員有：項目技術負責人,項目專職安全員，質量檢查員，班組負責人。對發現的問題及時進行整改。(1)基礎完工后；（2）達到設計高度后;(3)操作層上加設荷載及澆筑混凝土前；（4）混凝土澆注完后；（5）遇有六級以上大風或雨雪天氣后。 3 項目部成立應急預案處理小組。成員由以下人員組成：項目經理陸允昌，執行經理沈洪霞，技術負責人施袁平，安全員朱仲謀，各班組技術負責人,各班組安全員。 4 對模板定期或不定期檢查出的問題及時進行整改。對重大隱患由以上小組成員進行分級落實處理。六 勞動力組織計劃 1 由于該工程施工場地極其狹小.整個工程考慮分二段進行流水作業:后澆帶以西第一施工段，后澆帶移動為第二施工段. 2 地下部分人員配備如下：第一流水段配備30個木工，第二流水段再增加10個木工，.保證基礎階段每個流水段30個木工,其他人員隨相應主樓施工。主體階段每棟樓配備30個木工。