1、目錄第一章 編制依據4第1節 編制依據4第2節 編制目的4第二章 工程概況5第1節 工程結構設計概況5第2節 施工特點5第3節 工程數量6第三章 施工總體布置6第四章 施工方案7第1節 現澆箱梁施工方案7第2節 現澆箱梁施工工藝流程圖7第3節 施工主要工序及技術要點8第4節 箱梁砼夏季與冬季施工22第5節 施工注意事項25第五章 箱梁施工計劃25第1節 施工進度計劃安排25第2節 現澆箱梁施工勞力計劃29第3節 施工機械設備計劃30第六章 現澆箱梁混凝土31第七章 工程質量保證措施31第1節 創優目標及創優規劃31第2節 質量管理體系32第3節 質量保證措施32第八章 工期保證措施38第1節

2、工期保證方案38第2節 工期保證措施39第3節 保證工期組織機構與框圖40第九章 安全保證措施40第1節 安全保證組織機構40第2節 安全保證體系及框圖41第3節 安全生產保證措施42第十章 文明施工、治安等措施44第1節 文明施工組織機構見下圖44第2節 文明施工保證措施45第十一章 環境保護措施46第1節 水環境保護措施46第2節 大氣環境及粉塵的防治46第3節 固體廢棄物47第4節 加強職工環保意識，自覺維護環境衛生47第十二章 臨時支墩、型鋼支架及摸板結構計算47第1節 標準段縱梁臨時支墩及地基承載力計算48第2節 標準段箱梁底模結構計算54第3節 標準段側模強度、剛度驗算60第一章

3、編制依據第1節 編制依據1、xx跨海大橋施工圖第五卷。第五冊。第二分冊2003.102、xx跨海大橋專用施工技術規范2003.113、xx跨海大橋專項工程質量檢驗評定標準2003.114、xx大橋工程地質勘察報告2002.115、寧波交工集團質量/職業健康安全/環境管理體系2003.66、xx跨海大橋*合同段總體施工組織設計及監理、業主批復文件7、總體開工報告、分項工程開工報告8、江蘇華寧交通工程咨詢監理公司七駐地辦監理規劃9、公路橋涵施工技術規范JTJ041200010、公路工程質量檢驗評定標準JTJ071-9811、現行國家和行業技術規范、標準第2節 編制目的科學地組織實施現澆箱梁施工，嚴

4、格執行各項技術管理制度、規范，建立正常的施工秩序，充分發揮技術力量和機械裝備的作用，不斷革新原有技術和采用新技術，提高機械化施工水平，保證工程質量,提高勞動生產率，降低工程成本,保質、保量、按期完成施工任務。第二章 工程概況第1節 工程結構設計概況項目部三工區負責G54墩G103臺的上部現澆箱梁的施工任務,里程樁號K81815K85100，共計49 跨，總長1490m,設計為30m12（30m50m30m）30m34 單箱單室預應力現澆箱梁。跨徑30m：梁高1。8m、底寬7。3m、頂寬15.8m等截面單箱單室預應力現澆箱梁；跨徑30m50m30m：梁高1。8mm、底寬7。3m、頂寬15.8m變

5、截面單箱單室預應力現澆箱梁.第2節 施工特點xx跨海大橋陸地引橋地處灘涂圍堰區，九塘至八塘地段根據地質勘測資料反映，上有1116m 厚的亞砂土，水位高，地質穩定,復合地基承載力均在0.1Mpa 以上,地基通過換填砂墊層處理，便可滿足現澆箱梁模板支架的地基承載要求。第3節 工程數量現澆C50 預應力砼28483.836m3，預應力鋼絞線1362。515T,鋼筋4726.805T。第三章 施工總體布置項目部三工區負責的是G54墩G103臺的上部現澆箱梁的施工任務，沿著整個區段右側修有一條寬7。0m的施工便道，交通運輸方便。C50 混凝土由生產區內拌和樓集中拌和，由攪拌運輸車運至各施工點，通過安裝在

6、龍門架行走平車上的水泥砼輸送泵將砼輸送至澆筑部位;鋼筋及鋼鉸線統一在生產區內加工制作,然后送至施工現場進行安裝。為了滿足施工進度的需要，擬投入箱梁鋼底模4 套、側模2 套，鋼桁架支架5 套，預壓預制砼塊2 套，自54 墩向103 臺方向分左、右幅2個工作面連續施工.上部現澆箱梁工程施工計劃:于12 月1 日開始進行龍門架安裝及軌道鋪設、支架基礎預壓、支架搭建、模板安拆演練等前期施工準備工作,計劃于2005 年2 月1 日開工，至2006 年9 月30 日全部完工，總工期計劃20 個月。第四章 施工方案第1節 現澆箱梁施工方案根據現場地質情況，支架選擇使用梁柱式支架，在30m標準跨徑單幅梁中，設

7、支架臨時支墩6 個，分別為A、B、C、D、E、F（布置圖詳見：圖一)，其中A、F 兩支墩支承在承臺上，各支墩間距為5。76m（28.80m5)，支墩采用貝雷片拼裝，縱梁使用工36cm，底模、側模及芯模均使用鋼模。砼澆筑時通過龍門架,并用泵送與吊料斗相配合的施工方法，澆筑底板及行車道板使用泵送，澆筑腹板采用吊料斗。第2節 現澆箱梁施工工藝流程圖第3節 施工主要工序及技術要點1、施工準備1.1 技術準備技術人員仔細熟悉施工設計圖紙，了解設計意圖，搞清各個部位的結構、尺寸，提出問題、解決問題，做到按圖施工。根據項目部的具體施工部署,確定施工方案，制定實施性施工組織計劃書.根據施工方案制定各種施工材料

8、計劃。做好施工前對各施工班組的技術交底工作，做到人人心中有數.結合工程實際，擬定箱梁施工測量控制實施細則。質檢部編寫箱梁施工質量監控方案。1.2 物資準備根據項目部具體施工進度計劃,由技術員擬定各種施工材料使用計劃，確保材料計劃有序地組織進場。1。3 試驗部門提前做好原材料取樣檢驗及箱梁C50 砼配合比試配、選配試驗工作.1。4 做好龍門架、支墩材料及施工機械的準備、保養、維修工作，并準備好箱梁澆筑施工所需的各種施工輔助設施和材料，提前預制好地基預壓砼塊.2、主要項目施工工藝2.1 測量放樣在現澆箱梁支架搭設前，須做好施工放樣工作，先在墩頂或墩帽上放出墩身中心點,接著放出墩身縱橫軸線,然后在支

9、座墊石上彈出支座中心縱橫軸線,再根據支架的支墩布置圖及墩身縱橫軸線推出各個支墩中線，定出支墩基礎開挖范圍線，并做好明顯的標志。放樣依據是xx跨海大橋施工圖，并滿足公路橋涵施工技術規范及公路工程質量檢驗評定標準.2。2 支座安裝安裝前應將墩、臺支座墊石表面清理干凈，去除油垢，檢查墩頂支座預埋螺栓或預留孔應準確，上、下鋼墊板是否埋置密實、平整.支座在安放前應用酒精清洗四氟板面和不銹鋼板面，在四氟板的儲油槽內涂、注硅脂油。支座安裝時應盡量控制在當日與年平均溫度最接近時段安裝,以減少由于溫度變化過大而引起的剪切變形.支座安裝時支座中心須對準設計支點，上下縱橫軸線必須對正，墊板與支座間必須密帖，用薄型塞

10、尺量測,其間隙以0.35mm薄形尺塞不進去為準，使整個支座在承壓面上受力均勻。鎖緊上、下鋼墊板緊固螺栓，并固定好以防硅脂油滑動而使支座偏位，裝好防塵罩，偏位支座要設置相對于設計支承中心的預偏值。2.3 支墩地基處理B、C、D、E 中支墩地基采用換砂法，具體做法是：用挖掘機把每支墩挖深一道12m(長）2。5m（寬）0。50m（深)的基坑,換填黃砂,再在砂墊層上鋪2。4m（長）1m(寬）0.3m（高）的鋼筋水泥砼塊，其承載力計算如下：（1）根據計算可得：（詳見附件：支墩、型鋼支架及模板結構計算書）30m標準跨徑的現澆砼總重：305m326KN/m3=7930KN;模板及支架總重:841KN;施工荷

11、載：711KN；荷載總和為:7930841711=9482KN；按均布荷載計算可得：A、F 支墩荷載分別為1420.5KN;B、C、D、E 支墩荷載分別為2367。5KN。(2）地基承載力計算取亞砂土地基最低承載力為0。1Mpa，則砂墊層基底承載力: =2.5m12m0。1Mpa=3000KNQ=2367。5KN(未計砂墊層擴散角=22。5）,承載力滿足施工要求。2。4 支墩地基預壓預壓的方法常用的有兩種，一種是在支架上預壓,一種方法是在支墩上預壓。鑒于xx跨海大橋*合同段目前上部施工工期緊的狀況，我工區決定采取對支墩地基進行預壓的工藝.經計算得出每個支墩的總荷載為2367。5KN(詳見附后計

12、算書)，先預制與2 跨(610m3)鋼筋砼預壓塊，按每支墩2367.5KN110的重量進行超載預壓，每天觀測2 次每支墩的沉降量，約57 天后，待沉降量穩定，卸載、立支架、裝模板.這種方法可節省支架預壓時間，縮短支架周轉時間,減少了因支架預壓多次調整標高的煩瑣工序,可以有效地提前工期。2.5 支架拼裝本工區上部箱梁施工計劃設置2 部跨徑為36m的龍門架用于現澆箱梁施工工作,如此便大大地提高了箱梁施工支架與模板的拆、裝、轉運以及地基預壓、砼澆筑的機械化程度，加快了施工進度。具體工序如下：在已預壓好的支墩基礎上拼裝橫向貝雷梁，并用90cm的支撐片聯結牢固，疊加橫向貝雷梁，用弦桿螺栓連接上、下層貝雷

13、梁；在貝雷梁上方布置縱向32#工字縱梁,并用U 型扣或螺栓把工字鋼梁鎖定在橫向貝雷梁上。測量縱梁頂面標高，在基礎砼塊與貝雷橫梁之間用厚木板初次調整標高；裝底模,再次測量標高并調整，然后用木楔把縱向工字鋼梁與墩身之間楔緊。2.6 模板工程(1)模板設計本工區自G54墩至G103#臺除67#69#外，其余均為標準的30m跨徑現澆預應力箱梁，內、外模均采用鋼模，根據箱梁設計尺寸，將底模沿橫橋向分為2塊，寬度分別為365cm，側模兩側各1 塊，根據施工需要將縱向30m分為12 塊（具體尺寸詳見附圖：底模平面布置圖）.模板外側加勁小肋采用5#槽鋼，順橋縱向間距37。5cm、橫向間距40cm,大肋采用10

14、槽鋼，疊加在小肋外側，順橋縱向間距75cm，面板用5mm鋼板(如圖二)。為了保證模板具有足夠的剛度和最小的變形量，將支肋下的橫向平衡桿直接焊接在模板支肋上。支座位置的模板節段長度為185cm，以備牛腿、行車指示牌門架和各型號支座調整用.牛腿、行車指示牌門架模板及600cm懸臂段模板另外制作。具體尺寸和剛度、強度驗算詳見模板平面布置圖、立面、斷面圖，模板剛度、強度計算書(附后）。（2）模板安裝a、模板安裝前,須對模板尺寸及平整度進行復查，模板表面必須平整，連接處是否錯臺，表面清理干凈，刷好脫模劑,脫模劑應涂擦均勻，并應考慮模板暴露時間較長會生銹，采取相應防護措施.b、底模安裝前須檢查支架縱梁頂面

15、標高，并放好底模兩側縱向邊線.c、模板安裝采用龍門吊配合人工進行,先安裝底板，待底板及腹板鋼筋安裝好后再安裝側、芯模。d、模板間采用螺栓連接，接縫不得大于3 ，相鄰模板錯臺不得大于2 ，安裝時模板接縫處須貼塑料泡沫,塑料泡沫不得外露超過模板面板,確保模板不漏漿，保證箱梁外觀質量.2.7 鋼筋制作與安裝（1）加工：a、所有鋼筋均在生產區內加工、制作，需焊接接長的鋼筋須按規范扳好偏角，并采用雙面焊，使之能在焊接后保持軸線不偏離鋼筋直徑中心。b、在施工現場所有的焊接施工，焊渣要用專制的小鐵盒承接，以防掉在模板上不易清理，焊工要持證上崗，焊條須使用與鋼筋強度相匹配的型號.c、制作完成后各種規格（N1N

16、x）分別堆放，并樹標志牌標識好所用的部位、規格及數量，并做好防雨、防銹工作。(2)運輸:在鋼筋安裝前，用裝載機牽引專用鋼筋拖車將鋼筋從生產區運往施工現場，每種型號鋼筋分批搬運。（3）安裝：鋼筋間距須使用定位尺，使綁扎的鋼筋整齊劃一。先綁底、腹板鋼筋,待安裝好芯模后再安裝行車道板鋼筋,工人在已安裝好的鋼筋上行走時，須在腳下墊膠合板，以防踩壞已綁好的底板鋼筋網，并避免對已安裝好的鋼筋造成污染。在鋼筋安裝同時，應按設計要求安放塑料保護層墊塊,確保保護層的厚度、間距符合設計要求。2。8 預應力波紋管安裝根據xx跨海大橋甬嘉橋指【2004】69 號文件要求，預應力孔道采用塑料波紋管，其質量應符合xx跨海

17、大橋預應力孔道用塑料波紋管技術規范，須逐批檢驗合格后才能使用。在底腹板鋼筋安裝結束后，必須同步安裝底腹板預應力孔道,待行車道板鋼筋安裝好后再安裝橫向波紋管道。安裝預應力孔道時，要先把每條孔道的y 坐標用鋼筋做成定位尺，并將各定位尺統一編號，安裝時，把x 坐標用鋼尺量好,再套上y 坐標定位尺,用定位網鋼筋牢固地點焊在主筋上。定位筋最大間距不得超過1m。彎曲段的定位筋應適當加密。預應力孔道接頭處應聯接牢固、密封嚴密，不得漏漿。2.9 鋼鉸線穿束鋼絞線的下料長度應根據設計要求留足工作長度,底、腹、頂板縱、橫向鋼絞線按設計分段長度分別下料、編束，并掛好標志牌備用。采用切割機下料，禁止用電氣切割.除了開

18、工的第一跨外，其余節段的鋼絞線均應在砼澆筑前就要穿束,穿入端加工成錐形牽引頭，然后進行穿束，穿束后須按設計先錨固L 錨并密封好波紋管.2.9 砼澆筑澆筑前準備a、在澆筑砼前對支架及模板進行全面、嚴格檢查，核對設計圖紙要求尺寸、位置，檢查支架接頭是否牢靠，卸落設備是否符合要求，檢查模板尺寸，制作是否密貼,螺栓、拉桿、支撐條是否牢固,是否均勻涂摸脫模劑。b、檢查鋼筋及塑料波紋管是否正確地按設計圖紙規定位置布置，鋼筋骨架是否牢固,波紋管端部、連接處與錨具處是否密封密實，檢查錨具是否牢靠.c、澆筑前對各種供料、拌制及運輸機具進行試運轉，以防在使用中發生故障。依照澆筑順序布置好振搗設備，檢查螺帽緊固的可

19、靠程度。對容易發生故障的機具均應備用12 套。d、澆筑前經監理工程師檢查許可后，方可開始澆筑砼.砼由拌和站集中拌和,由砼運輸車送至施工點，底板及面板砼通過輸送泵入模，腹板砼通過吊料斗入模，入模時砼的自由下料高度不得超過2m.砼送到施工現場時,須由試驗人員測定坍落度,并做好記錄,坍落度控制在14 18范圍內，確保砼施工質量。由于支墩已通過預壓并采用桁架式剛性支撐,支架沉降已基本穩定，砼澆筑可以采用從一端向另一端澆筑的方式，不必再考慮支架的不均勻沉降。澆筑腹板砼時必須水平分層，厚度不得超過30 。砼振搗遵循“快插慢拔的原則，按先振搗外圍后振搗內部的順序，有利于減少氣泡,振搗時間控制在1525s,確

20、保不漏振、不過振。分層澆筑振搗時，振動棒須垂直插入下層510 ，不得碰撞模板及預埋件,與模板保持510距離,振動棒移動間距為1。3 倍振動半徑,不得用振動棒趕料,以免砼離析，砼振搗至不再下沉,不再冒氣泡，表面平坦泛漿為止.澆筑過程中或完成后，如砼表面沁水較厲害，應在不擾動已澆筑砼的前提下，采取措施將水排除，確保砼施工質量。行車道板砼澆筑完成后,表面應平整，須進行二次抹面，避免砼因局部收縮產生裂縫.2.10 砼養護當砼澆筑完畢初凝后，立即對砼進行覆蓋灑水養生。春、秋季氣溫適宜，按常規在梁體的面板，(側模未拆前)覆蓋12 層無紡土工布，進行灑水養生。現澆箱梁雖不屬于大體積砼澆筑，但面積大，給養生造

21、成困難,面板養生應保持土工布的永久性潮濕，不允許存在時干時濕的不良養護狀態。腹板與底版因要等張拉后才拆模，故養生工作只能在箱內進行。澆筑3 天以后，梁體強度達到70，能支撐起自身重量,即往箱內灌水養生。用多支溫度計量測梁體溫度，以控制梁體溫度與自然氣溫的溫差.特別是冬季，當氣溫低于5。C 時,就得采取保溫措施，覆蓋多層土工布，必要時在翼、腹板未拆模前對翼腹板的模板進行保溫。養生用水要使用飲用水,或者征得監理工程師同意后可以采用養護液進行養護。2。11 預應力張拉(1)錨具由甲方直供，經檢驗合格后，方能投入使用.（2）待梁體砼強度達到設計值的90，即可以進行張拉，鋼絞線張拉應力為1395Mpa,

22、根據設計要求,F 鋼束錨下控制應力為2928.75KN（293T）；B1 鋼束錨下控制力為1757。25KN(175.8T）；B2 鋼束錨下控制力為1366。7 5 KN（136.6T）；T1 鋼束錨下控制力為1757。25 KN(175.8T）；橫向預應力鋼束為單根張拉,錨下控制力為195。25KN（19。5T）。(3）張拉設備選用YCW400 型張拉千斤頂及油泵2 套，單束作用自動錨千斤頂2 套用于橫向張拉。張拉千斤頂及油泵，在張拉施工前應送浙江省交通質量檢測中心進行檢測、校正、標定后，方可使用，并根據標定后油表參數計算出每鋼束的錨下控制力在油表上的讀數。(4）根據設計圖紙，計算出每束鋼絞

23、線的理論伸長量一并報監理工程師審批。預應力張拉作業程序及要點如下：張拉前準備工作：通過對同步養生的砼試塊進行抗壓檢測，確定砼強度是否達到張拉要求，檢查錨墊板及周圍混凝土面平整度,清除錨墊板周邊雜物,對張拉千斤頂、油泵、油表進行配套檢查和試運轉，安裝張拉操作臺，將千斤頂、油泵移至張拉端就位，將鋼絞線束穿入工作錨,安裝夾片。張拉荷載：010k(初應力）40%80%-100k102k 持荷2min錨固。（k 為設計張拉控制應力）各級荷載下均應按記錄表格要求記錄伸長量讀數、油壓表讀數、直至張拉設計值.當千斤頂張拉達到活塞行程，應在記錄其伸長量讀數和油壓讀數后，回油跟進自動錨固.張拉質量：采取張拉應力和

24、伸長量兩個指標進行雙控，每次加載到分級噸位后,均要核對與加載相應的實際伸長量與理論伸長量的誤差，并控制在6以內,若超過誤差范圍則要查清原因后，才能繼續張拉施工,張拉全工序應在監理工程師指導下進行。張拉完成，用手提砂輪切割機切斷被工作錨拉傷的鋼絞線，以備下一段L錨的聯結,用水玻璃封錨，以備壓漿.2.12 壓漿與封錨（1）壓漿設備根據xx大橋施工規范要求,壓漿須采用真空輔助壓漿工藝進行，水泥漿攪拌機的電機轉速1300r/min，須是活塞式且要有穩壓、卸壓裝置.（2）壓漿前須將孔道沖洗干凈，然后用空壓機吹風排出積水。（3）水泥漿須按經監理工程師認可的試驗配合比嚴格進行配制,所用水泥和各種化學添加劑應

25、符合建材行業標準要求并經監理工程師認可的品牌.(4）壓漿時聯結一端壓漿端口,活塞式壓漿泵以0。50。7Mpa 的壓力持續工作,直至出漿端排出濃漿，關閉出漿端閥門，使壓漿泵工作壓力在0。7 Mpa 下保持2 min，關閉進漿口閥門,做好壓漿記錄。壓漿順序先下后上,速度應緩慢均勻,并將集中在一處的孔道一次壓完，以免漏漿堵塞鄰近孔道.當外界氣溫高于35C 時,應在傍晚、夜間或早晨壓漿，當氣溫低于5C 時,梁體上原保溫物應在壓漿后48h 才能撤除。（5）壓漿完成后，立即拆卸壓漿管道,用清水沖洗梁體四周外溢的水泥漿。壓漿后從檢查孔抽查壓漿密實情況，如有不實,應及時進行處理和糾正。（6）封錨：壓漿后將梁端

26、周圍沖洗干凈,并將梁端鑿毛,安裝封錨端鋼筋并裝上封頭模板澆筑砼，須用與梁體同標號混凝土封端,并注意養護。2。13 拆卸模板與支架（1)當砼強度達到2。5Mpa 后,便可拆除芯、側模，當砼強度達到90以后,方可拆除底模。梁的落架程序應從跨中撓度最大處的支架節點開始，逐步卸落相鄰兩側節點,并要求對稱、均勻、有順序地進行，同時要求各節點應分多次進行卸落，以使梁的沉落曲線逐步加大。(2）拆模過程要小心輕放，避免與支架碰、掛，造成模板變形,同時避免“強撬硬拉”造成模板變形。（3)模板拆除后,應立即進行打磨、保養，支墩側移后通過龍門架整體吊起,并直接前移繼續安裝.第4節 箱梁砼夏季與冬季施工1、夏季砼施工

27、為減少夏季高溫對砼施工的影響，在砼的澆筑及養護等工序均要采取相應有效措施。(1)澆筑：砼澆筑施工須避開高溫時段，盡量安排在夜間或凌晨施工。（2）養護：a、不宜使用養護劑養護；b、砼澆筑初凝后，表面應立即覆蓋土工布進行灑水養護，灑水養護必須不間斷，不得出現干濕循環，保證潮濕養護7 天.(3)注意事項：a、每一臺班至少要檢測砂石料的含水量1 次。b、在砼澆筑前應通過試驗確定在最高氣溫條件下的初凝時間,嚴格控制砼分層澆筑的覆蓋時間，不得超過允許的時限。c、要準確控制緩凝劑的用量,以免因緩凝劑摻量不均，影響砼質量。d、砼試件制作成型后,應用麻布覆蓋，防止水分蒸發，脫模后應立即放進養護池養護。還應制作相

28、同數量的試件在與結構相同的條件下養護,檢查28d的試件強度以指導施工。2、冬季施工當施工現場氣溫連續5 天低于5，為防止砼早期凍害,以氣溫為依據編制澆筑砼及養護的施工方案，采取經濟合理技術措施,保證砼在澆筑后7 天內不低于10，并將方案報監理工程師審批。（1)按xx跨海大橋專用技術規范要求，砼不得使用各類防凍劑及兼有防凍功能的其他外加劑。(2)拌制砼的各項材料溫度,應滿足砼拌和物拌合后所需要的溫度。當材料原有溫度不能滿足需要時，應首先考慮對拌和水進行加熱,水溫不得超過80，仍無法滿足要求時,才對集料進行加熱，但不得超過60,水泥只能保溫不能加熱，所有加熱施工須根據橋規附錄冬期施工熱工計算公式確

29、定.（3）冬期攪攪拌砼時，骨料不得帶有冰雪和凍結團塊。嚴格控制砼的配合比和坍落度,投料前先對攪拌機用熱水沖洗一下，投料順序為骨料、水、攪拌，再加水泥攪拌,攪拌時間加長50%,砼的出機溫度不低于10，入模溫度不低于5。（4）應盡量縮短砼的運輸時間,運輸容器應有保溫措施.（5)砼澆筑前應清除模板及鋼筋上的冰雪和污垢，成型開始養護時不低于5，細薄結構不低于8.（6）根據工程特點，本工程養護將采用蓄熱法養護，如不能適應要求時，采用暖棚加熱或暫停砼施工作業.（7）冬季施工要加強對溫度的檢查，對水、骨料加熱及加熱養護的時間、溫度均要有專人連續進行觀測記錄。（8）冬季砼施工時,除了要有標養試件外，還應制作相

30、同數量與結構同條件養護的試件.（9)保溫養護終止拆除模板時，須使砼砼逐步降低，如砼表面溫度急驟下降,由于砼內外溫差影響，將在砼表面產生拉應力，并可能產生收縮裂縫。第5節 施工注意事項1、模板加工精度要符合規范要求，確保墩身的幾何尺寸及外觀質量。2、模板安裝到位后,必須檢查所有螺栓是否擰緊，重復使用的模板須在每次使用前檢查其幾何尺寸及表面平整度，并校正使其符合規范要求.3、安裝模板時，要嚴格控制垂直度,傾斜度不得大于0。3且小于20 .4、嚴格控制砼的坍落度、澆筑速度、分層厚度及入模溫度,保證砼的外觀質量。5、嚴格控制施工質量，施工中嚴格控制砼澆筑及振搗工藝.6、加強砼養護及已澆筑砼的后期保護工

31、作。第五章 箱梁施工計劃第1節 施工進度計劃安排當墩臺施工完畢后，經現場檢驗合格后,便可進行下一道現澆箱梁的施工，計劃投入箱梁鋼底模4 套、側模2 套、芯模2 套,鋼桁架支架5 套，預壓預制砼塊2 套（610m3)，自54 墩向103 臺方向分左、右幅2 個工作面實行流水線連續施工，計劃于2005 年2 月1 日開工，于2006 年9 月30 日完工，已考慮春節、雨季及不可預見因素的影響，其中6769 跨將根據實際情況另行穿插安排，施工總工期為20 個月，30m跨徑的現澆箱梁施工進度計劃安排如下：施工工作面:左幅55 跨103 跨20 個月右幅55 跨103跨 20 個月完成一次施工周期所需時

32、間，詳見下圖：30m跨徑現澆箱梁施工工期計劃工作段日期左幅55103 跨右幅55103合計2005.2。12005。2.21112005.2。222005.3。122242005。3。132242005.4。42005。4。242242242005。6。62242005.6。272242005.6。282005.7。182242005。8。92242005.8。102005。8.302242242005.9。222242005.10。132005。11.32242005。10.42005。10.242242005。11。152242005。11。162242005。12。72005.12。27

33、2242005。12.282006.1。182242006。1.192006.2。92242006。3.12242006。3.222242006.3。232006.4。132242006.4。142242006。5。52006。5.25123合計464692第2節 現澆箱梁施工勞力計劃序號工種數量備注1技術員2已到位2模板工8已到位3焊工4已到位4鋼筋工12已到位5張拉工4已到位6壓漿工4已到位7吊裝工8已到位8普通工10已到位9實驗工2已到位10安全員2已到位11電工2已到位12質檢員2已到位13砼工4已到位14機械操作工4已到位15機修工2已到位第3節 施工機械設備計劃設備名稱規格型號額定

34、功率、容量或噸位數量汽車起重機QY2525T1挖掘機CAT320C1.2m1砼輸送泵CB60A98kw-60 m/h1發電機SC7575KW1鋼模板套36m2貝雷片321 型788.2KN。m408龍門吊21m/部45T2鋼筋運輸車LX4852T1鋼筋加工棚鋼構架36m18m1高頻振動器ZPB-15025KW150 赫/套2彎曲機GW403.5KW2切斷機XD-303KW1電焊機BXI40040010卷揚機JY303T1卷揚機JY505T2張拉油泵OVM5。5KW4張拉千斤頂OVM24T2張拉千斤頂OVM400T2第六章 現澆箱梁混凝土C50 箱梁混凝土詳細配合比資料詳見附件。第七章 工程質量

35、保證措施第1節 創優目標及創優規劃1、創優目標分項工程質量一次驗收合格率達100%，優質率達95%以上。2、創優規劃貫徹“滿足顧客要求，實現質量承諾，領先行業標準”的質量方針，科學管理,精心施工，加快速度,降低成本，消滅通病，提高質量，創建一流工程,確保優良。第2節 質量管理體系項目部建立質量管理小組,建立一系列質量管理制度、保證體系及有關措施.具體詳見“總體施工組織設計中相應章節”。第3節 質量保證措施1、質量標準鋼筋加工允許偏差項目允許偏差（）鋼筋長度10彎起鋼筋各部分尺寸20箍筋各部分尺寸5鋼筋位置允許偏差檢查項目允許偏差（)受力鋼筋間距兩排以上間距5同排梁、板10箍筋、橫向水平鋼筋間距

36、0，-20鋼筋骨架尺寸長10寬、高、直徑5彎起鋼筋20保護層厚度梁5板3模板、支架制作時的允許誤差項目允許偏差鋼模板制作外形尺寸長和高0,1肋高5面板端偏斜0.5連接配件(螺栓、卡子等）的孔眼位置孔中心與板面的間距0.3板端中心與板端的間距0,0.5沿板長、寬方向的孔0.6板面局部不平1.0板面和板側撓度1。0模板、支架安裝的允許偏差項目允許偏差(）模板標高柱、墻、梁10模板內部尺寸上部構造的所有構件+5，0軸線偏位梁10裝配式構件支承面的標高2，5模板相鄰兩板表面高低差2模板表面平整3預埋件中心線位置3預留孔洞中心線位置10預留孔洞截面內部尺寸10,0支架縱軸的平面位置跨度的1/1000 或

37、302、質保措施（1）技術與制度保證a、嚴格按照ISO9000 質量體系文件建立質量臺帳，做到工程質量“全過程、全方位”監控。貫徹“誰施工誰負責質量、“誰施工誰保證質量”的原則，對施工過程中出現的質量問題，按“三不放過”的原則處理。制定切實可行的質量檢查程序，使施工生產過程的質量和產品質量永遠處于受控狀態。b、堅持技術交底制度，按技術責任制的分工，分級進行.改變技術問題只由少數技術干部把關的陋習，應把它交給參加施工活動的所有施工人員，提高自覺研究技術問題的各級性和主動性，為更好地完成施工任務和提高技術水平創造條件.把各工序的質量控制落到實處，做到施工井然有序,人人心中有數，優質高效地完成各項任

38、務.c、嚴格控制砼原材料質量,對水泥、鋼筋等廠供材料必須有出廠合格證，質量、規格須符合施工要求，并按頻率進行抽檢；對砂、石料等地材要嚴格按規范要求控制其級配、強度、含泥量,堅決做到不合格材料不驗收、不使用。d、加強職工質量意識教育,以“魯班工程”為目標，嚴格按xx跨海大橋專用規范嚴格要求自己；并嚴格執行“三檢制度，即:自檢、互檢、交接檢,上道工序不合格，不準進入下道工序，確保各道工序的工程質量;執行質量一票否決權，嚴格控制鋼筋安裝間距。e、加強對砼的質量管理，嚴格控制拌和站砂石料及水泥的計量，砼配料與拌和須采用電腦自動計量,以確保計量準確,確保砼質量.堅持施工過程中的中間檢驗制度。砼澆筑現場對

39、每批砼均要進行坍落度試驗；并采取有效措施控制砼入模溫度，施工過程中嚴格控制澆筑及振搗工藝。f、健全工區質量管理制度，成立專門的質量檢驗和監督機構，定期檢查,獎優罰劣，制定專門的質量獎懲制度。g、加強對質量規范及標準的學習，貫徹執行“百年大計,質量第一”的指導思想。h、模板須由廠家精心加工，并嚴格按規范要求進行驗收。模板安裝須由測量精確定位后進行，安裝結束后須復測，合格后方可進行下道工序施工。i、認真開展QC 活動，遇到質量問題，及時進行技術研討，保證工程質量。（2）思想保證黨、政、工、團要密切配合，宣傳建成優質工程的重要意義，樹立起創優質產品的榮譽感、責任感和使命感。把創優工作列入各級工程會、

40、總結會的重要議題,及時總結創優經驗，分析解決存在問題，引導創優工作健康發展。（3）組織保證成立全面質量管理小組和創精品、優質工程管理小組，第一管理者親自抓，配齊專職質檢工程師和質檢員,制定相應的對策和質量崗位責任制，卓有成效地推行全面質量管理和目標責任管理,從組織措施上使創優計劃真正落到實處。質保體系（如下圖)質量保證體系第八章 工期保證措施第1節 工期保證方案1、選撥業務精、能力強的管理和施工人員，配齊配足技術工人.2、充分細致地做好分項開工前的各項準備工作。3、按照計劃工期目標,利用倒排工序法，制訂詳細的分段工期控制計劃。4、采用新工藝、新技術、新設備提高施工效率，抓住物資供應關，保證足量

41、、準時滿足進度要求。第2節 工期保證措施1、快速組織施工人員、機械設備和物資材料進場。2、精心編制實施性施工組織設計，科學組織施工，運用網絡計劃技術,實行動態管理，及時調整各分項工程的進度計劃和機械、勞力配置。3、不斷優化施工方案和生產要素配置，提高設備的完好率、利用率和施工機械化作業程度,適當增加過渡工程,保證運輸工作正常進行4、實行工期目標管理責任制，嚴格計劃、檢查、考核與獎懲制度；加強施工指揮調度與全面協調工作，及時解決問題，提高工作效率。5、重點抓質量、安全，以促進度,確保不出任何安全質量事故，以便工程施工順利進展。6、積極推廣和運用新技術、新工藝、新材料、新設備,提高施工技術水平和技

42、術設備含量，不斷加快施工進度。7、強化施工調度指揮與協調工作,超前布局謀勢，密切監控落實,及時解決問題,避免擱置延誤。重點項目或工序采取垂直管理，橫向強制協調的強硬手段，減少中間環節,提高決策速度和工作效率。8、嚴密組織施工，精心安排工序，保證均衡生產，并適時掀起施工高潮。第3節 保證工期組織機構與框圖項目副經理工期領導小組施工技術科安全質量科設備物資科計劃財務科各施工作業隊確保各分項工程及總工期的實現第九章 安全保證措施第1節 安全保證組織機構建立健全安全管理體系，建立以項目經理為首的安全領導小組,堅持管生產必須管安全的原則，健全崗位責任制，從組織上、制度上、防范措施上保證安全生產，做到規范

43、施工，安全操作，安全保證組織機構見下圖:第2節 安全保證體系及框圖建立健全安全組織保證體系，貫徹國家有關安全生產和勞動保護方面的法律、法規，定期不定期地召開安全生產會議,研究項目安全生產工作,發現問題及時處理解決。逐級簽訂安全承包合同,安全生產保證體系見下圖：第3節 安全生產保證措施（一) 安全綜合保證措施1、健全安全管理制度，完善安全保障體系，實行安全預控，制定安全操作規程和安全措施：（1） 各類機械的運行規則及安全作業制度.（2) 用電安全須知及電路架設養護作業制度。(3） 便道通行及養護作業制度。(4） 施工安全作業制度。(5) 易燃、爆物品安全保管和領取制度及安全運輸制度.2、深化安全

44、教育，強化安全意識。工作人員上崗前必須進行技術培訓和安全教育，牢記“安全第一，預防為主”的宗旨,安全員堅持持證上崗。3、抓好現場管理,搞好文明施工。抓好現場管理是做好安全工作的一個重要環節，工程材料的合理堆放，各種交通、施工信號標識明晰。4、加強對易燃易爆品的妥善保管,規范存放氧氣、乙炔,設置防火標示牌和消防設施.5、按照施工方案中制定的各項技術措施，組織工程施工，不得簡化施工工序、減弱防護措施,對支撐、腳手架等要按要求架立，不得偷工減料。6、設立專職安全員，并建立值班制度，所有施工中的工點，24 小時進行安全檢查和值班，及時糾正和消除施工中出現的不安全苗頭。7、高空作業要嚴格按照規范和安全作

45、業規則配戴安全帽、安全帶、設置安全網，加強與氣象部門的聯系，大風、大雨等不良氣候條件不得進行高空作業.8、常用吊裝設施要常保養，并不定期地進行檢查維修，吊裝作業要嚴格按安全規則進行施工，吊裝作業時，墩身附近嚴禁人員機械進入停留，并設立明顯的作業和禁入標志。9、工地要設立明顯的安全警示牌和安全注意事項宣傳欄。跨道路施工時，在道路兩端設專人看守指揮交通，保證整個施工過程安全無事故。10、在汛期到來之前，要及時采取防范措施。第十章 文明施工、治安等措施第1節 文明施工組織機構見下圖第2節 文明施工保證措施1、掛牌施工，主要管理人員佩帶崗位證，各工區設立施工標志牌。標段起、終點設立明顯標志牌，并在全標

46、段設里程標志牌。2、對進場施工的隊伍簽訂文明施工協議書，建立健全崗位責任制，把文明施工責任落到實處，提高全體施工人員文明施工自覺性與責任性。3、采取有效措施處理生產、生活廢水不得超標排放，并確保施工現場無積水現象。在多雨季節應配備應急的抽水設備與突擊人員。4、現場布局合理，材料、物品、機具、土方堆放符合要求。5、施工內業資料齊全、整潔、數據可靠，辦公室內按要求布置各類圖表，及時反映現場狀況及工程進度狀況。6、加強夜間的安全保衛工作，設夜間巡邏隊。7、創建美好環境。在工地現場和生活區設置足夠的臨時衛生設施，每天清掃處理，同時，在生活區周圍種植花草、樹木、美化生活環境。第十一章 環境保護措施第1節

47、 水環境保護措施1、生產廢水區別不同情況,經過過濾、沉淀或其他措施妥善處理后方可排入河中。2、靠近生活水源的施工,用溝壕或堤壩同生活水源隔開，并避免污染生活水源、污染環境和影響附近居民生活.第2節 大氣環境及粉塵的防治1、施工期間經常對施工機械車輛道路進行維修進行一日兩次灑水,防止施工引起灰塵對鄉村和農作物的污染，防止對生產人員和其他人造成危害。2、碎石、砂等材料在運輸中易飛揚用篷布履蓋嚴，且裝料適中，不得超限，防止材料沿途灑落;對于易松散和易飛揚的儲存材料用彩條布履蓋嚴；控制各種粉塵、廢氣及噪音污染.第3節 固體廢棄物1、施工營地和施工現場的生活垃圾，應集中收集和處理，經當地環保部門同意后，

48、運至指定地點，此外，工地設置能沖洗的廁所,派專門的人員清理打掃，并定期對周圍噴藥消毒，以防蚊蠅滋生,病毒傳播。2、規范現場機械的停放、材料堆放，積極做好廢棄材料的回收，嚴禁亂扔亂放，保護自然環境與景觀。第4節 加強職工環保意識，自覺維護環境衛生略第十二章 臨時支墩、型鋼支架及摸板結構計算選擇標準段30m現澆箱梁為計算對象，橋跨徑30m，梁度1.8m，梁寬15.8m為單箱單室預應箱梁，采用梁柱式支架;縱梁10 根I32c工字鋼承重,中支墩基礎采用砂墊層，砼墊塊支撐貝雷片組裝支架，邊支墩采用承臺支撐貝雷組裝支架（具體布置附圖）第1節 標準段縱梁臨時支墩及地基承載力計算1、標準跨30 段荷載計算砼自

49、重：每跨現澆砼305m3砼容重26KN/m3，則全段砼自重:g1=30526KN/m3=7930KN底模所用鋼材重量：5mm鋼板面積：S=307.3=219m3重量：2190.00578500N/m3=86KN5槽鋼(底模橫肋）:40 根; 407.354.4N/m=15.9KN10槽鋼（底模橫向大肋）：63 根； 637。3100.0N/m=46KN5槽鋼(底模縱肋）：18 根； 183054.4N/m=29KN10#槽鋼（底模接頭處)6 根; 630100。0N/m=18KN總重量g2=86+15.9+46+29+18=194.9KN側模重量及斜向支撐5mm鋼板面積：S=2（1。5+3。9

50、）30=324m2重量:324 0。00578500 m3=127KN10槽鋼（側模橫肋向大肋）：63 根; 63（1。5+3.9）2100.0N/m=68 KN5#槽鋼(側模橫肋）：40 根; 40(1。5+3.9)254.4N/m=23。5KN5#槽鋼（橫模縱肋）：10 根； 1023054。4N/m=32。6KN斜向支撐10槽鋼：（2.85+1.8+1。6+1。3+1。8+1.6+2)2100。0N/m22=60KN總重量：g3=311KN芯模重量5mm鋼板面積：S=(1.1+2。02+1.38+1.39+2。02+0。97）28=248m2重量:2480.00578500N/m3=97

51、KN5#槽鋼（芯模縱肋間距40cm)重量：8。88/0。42854.4N/m=34KN5槽鋼（芯模橫肋間距50cm）重量：28/0.58.8854。4N/m=27KN總重：g4=158KN底模下I32C工字鋼10 根g5=1028.2627.4N/m=177KN2、標準段箱梁單位米重量：現澆鋼筋砼重量:7930KN/30mm=264KN/m模板及縱向I32C工字鋼：（g2+ g3+ g4+ g5）/30=（194。9+311+158+177)/30=28KN/m施工荷載：設施工均布荷載為:1。5KN/m2則施工荷載的均布線荷載為:1.515.830/30=23.7KN/m支架縱梁強度驗算組合荷

52、載為:264+28+23。7=315.7KN/m支架縱梁剛度驗算組合荷載為：264+28=292KN/m3、I32C工字鋼縱向大梁受力分析計算縱梁強度時作用于每根縱梁的均布線荷載為：q1=1.2315.710=37。88KN/m計算縱梁剛度時作用于每根縱梁的均布線荷載為：q2=1。229210=35KN/m 取荷載分項系數1.2根據實際情況工字鋼最長12m及現場施工方案的確定,全鍛縱梁采用12 m+11。35 m+4。85m三段，用螺栓連接，為了使結構偏于安全，認為螺栓連接為絞接,從而縱梁受力簡化為二等跨連續梁，凈跨徑為6m，計算簡圖如下：縱梁強度計算二等跨連續梁在均布荷載作用下跨中最大彎矩值

53、MmaxMmax=KmqL2=0.0737。8862=95。45KN/m ；Km-二等跨連續梁彎矩系數跨中彎矩最大處截面應力maxmax=Mmax/W=95。45106/760。8103=125。5N/m2=215N/m2W-截面抵抗矩 Q235 鋼抗彎強度設計值I32C縱梁強度滿足要求縱梁剛度計算：二等跨連續梁在均布荷載作用下，跨中最大撓度fmaxfmax=kfq2L4/（100EI）=0.5213560004/（1002.110512173104)=9。2mmf=L/400=6000/400=15mmkf二等跨連續梁撓度系數；E鋼材彈性模量；I截面慣性矩I32C縱梁的剛度滿足要求縱梁抗剪計

54、算:根據二等跨連續梁在均布荷載作用下,邊支座剪力系數為Kv1=0.375 中間支座的剪力系數為Kv2=0.625，則縱梁承受的最大剪力QmaxQmax=Kv2q1L=0.62537。886=142.05KN中間支座縱梁剪力最大處截面應力max=QmaxS/Ix tw=142.05 103 451.7 103/(12173 10413。5）=39N/m2fv=125N/m2Ix-毛截面繞強軸的慣性矩 S-半截面面積矩 tw腹板厚度fv Q235鋼材強度設計值125KN/mmI32C縱梁抗剪能力滿足要求4. 地基受力分析臨時貝雷支墩按兩跨連續梁受均布荷載情況進行受力分析,則邊支墩的剪力系數為Kv1

55、=0.375，中間支墩的剪力系數為Kv2=0。625，則中間臨時支墩承受荷載為：Q= Kv2qL1021.2=0.62537.8861021。2=2367。5KN取荷載分項系數1。2中間墩貝雷片重量，取每片3KN 243KN=72KN砼墊塊重量:（210.311+0.50.50。5112）24KN/m3=224。4 KN中間支墩承受的最大豎向荷載為P=2367。5+72+224.4=2663.5KN50 層砂墊層面積S=12.62。6=32.76m2則地基承載力為=P/S=2663.5/32.76=81.3Kpa=0。081MPa=0.1 Mpa（未算砂墊層的擴散角）,-為表層亞粘土設計承載力

56、，由于邊墩支撐在承臺上不用計算地基承載力。經計算地基承載力滿足要求5、貝雷桁架的各方面承載力比較大,單片抗剪為245KN 抗剪為788。5KNm 均能滿足該方案的施工，計算從略.第2節 標準段箱梁底模結構計算1、箱梁荷載計算箱梁底模承受荷載主要是除兩翼段的砼自重和芯模自重以及施工荷載除翼段的砼自重：標準箱梁斷面面積見附圖陰影部分（除翼段)S1=1。390.26=0.36m2S2=(0.26+0。5)21/2=0.76 m2S3=0.61。92=1.15m2S4=(0。3+0.45)21/2=0.75m2S5=1。130.3=0。34m2S 總=（S1+S2+S3+S4+S5）2=6.7m2鋼筋

57、砼自重產生的均布荷載 g1=6.7 30 26KN/m3/7.3 30=23。82芯模重量產生的均布荷載g2=（ 97。6+34+27 ） / ( 7.3 30 ）=0.7KN/m2詳細計算見支架計算中的芯模鋼材重量計算施工荷載為：g3=1。5KN/m2則底模承受的均布荷載g=(g1+g2+g3）1。2=31。2KN/m22、底模的強度；剛度計算標準段底模布置見附圖模板平面圖，為了簡化計算，取中間區格板為計算單元，按彈性理論計算單元底板邊長：Lx=375mm Ly=400mm則Lx/ Ly=375/400=0。94按四邊嵌固支承雙向板計算，查雙向板按彈性分析的計算系數表可得：mx=0。0198

58、 my=00172 mx=-0.0550 my=-0.0528 f=0.00140跨中彎矩計算Mx=mxgLx2+umy gLx2=0。01980。03123752+0。30。017237520。0312=86。8+0。375.5=109。4NmmMy =mygLx2 + umx gLx2=0。386.8+75。5=101。54N/mm取彎矩最大值Mmax=109.4N/mm支座彎矩計算：Mx=- mxgLx2My= mygL x2=-0。0550 0.0312 3752 =-0。0528 0。03123752=-241。3Nmm =231。66Nmm取彎矩最大值Mmax=241.3NmmU-

59、鋼的泊松比0.3單元底版強度驗算:底版單位寬度的截面抵抗矩W=bh2/6=152/6=4。2mm3跨中截面應力max= Mmax/W=109。4/4。2=26N/mm2=215N/mm2支座截面應力max = Mmax /W=241.3/4。2=57。45N/mm2=215N/mm22Q235鋼材抗彎強度設計值215N/mm2經驗算，單元底版的強度滿足要求單元底板剛度驗算:底板剛度系數：Bc=EH3/12(12)=2.110553/12(1-0.32）=2.36106N/mm2H-鋼板厚 E-鋼材彈性模量-鋼材的泊松比則底版撓度：f =fgLx/Bc=0。001400.03123754/(2.

60、36106）=0.4mm f=Lx/500=375/500=0。75mm底版剛度驗算滿足要求3、底模下橫向大肋10槽鋼強度驗算10槽鋼縱向間距75cm，為簡化計算和偏于安全，取10#槽鋼凈跨1。4m受均布荷載簡支梁計算簡支梁跨最大彎矩：Mmax=1/8qL2=1/8（0。7531。2)1.52=5。7KN/m10槽鋼強度驗算max= Mmax/W=5.7106/(39.7103）=143.5=215N/mm2經驗算其強度滿足要求抗剪能力驗算支座處剪力最大Qmax=（1/2）qL=(1/2）0。7531。21。5=16.4KN剪力最大處截面應力maxmax=maxS/(Ixd）=17。55103

61、23。51033/(198。31045.3)=36。7 N/mm2fv=125N/m2S半截面面積矩， Ix-截面慣性矩， d腹板厚度， fvQ235 鋼抗剪設計值10#槽鋼經計算抗剪能力達到要求剛度驗算按單跨簡支梁受均布荷載計算fmax=5qL4/（384EI)=5 （0.75 31.2) 15004/384 2。1 105198.3104）=2。8mm2f=L/400=1400/400=3。5mm經驗算其剛度滿足要求4、底模5#槽鋼強度、剛度驗算底模10槽鋼縱向間距為75cm,5#槽鋼橫向間距為40 cm,計算5槽鋼受力可以簡化為受均布荷載（31.20.4）=12。5KN/m 的單跨簡支梁

62、,受力簡圖如右:強度驗算跨中最大彎矩MmaxMmax=(1/8）qL2=（1/8)(31。20。4）0.752=0.88KN/m彎矩最大處截面應力maxmax= Mmax/W=0。88106/10.4103=84.61N/mm2=215N/mm2所以，5槽鋼強度驗算滿足要求剪力驗算支座處剪力QmaxQmax=（1/2）qL=（1/2）31.20。40。75=4.68KN則剪力最大處截面應力maxmax=QmaxS/（Ixd）=4.681036。4103/(261044.5)=25。6N/mm2 fv=125N/mm 2S-半截面面積，Ix截面慣性矩，d腹板厚度,fv-Q235鋼抗剪強度設計值，

63、經驗算5#槽鋼抗剪力能力滿足要求剛度驗算按單跨簡支梁受均布荷載計算跨中最大撓度：fmax=5qL4/（384EI)=50。431。27504/(3842.110526104)=0.9mmf=L/400=750/400=1.87mm經驗算其剛度滿足要求第3節 標準段側模強度、剛度驗算1、側模每側由43 個模扇組成，每一個獨立模扇都由側面板、橫肋、豎肋三個主要構件組成。模扇的基本長度3m，橫面板為5mm的鋼板，支撐面板的橫肋為5#槽鋼間距40cm；豎肋采用10槽鋼間距75cm，直接由側模斜向支撐承受,為了保證面板剛度要求，在10槽鋼之間加一道5鋼間距35cm，具體尺寸詳見附圖:2、側模側壓力計算:

64、設砼澆筑速度v=1。15m/h;設砼的澆筑溫度T=25 C,外加劑影響修正數,1=1。2坍落度影響修正系數2=1.1;砼的容重取25KN/m3，側模的高度207。7cm（腹板處面板砼厚50cm,則H=157.7+50=207.7cm）,則砼的初凝時間to=200/(T+15）=200/（25+15）=5（h)砼澆筑時側壓力標準值：Pk1=0.22.r to12V0.5=0。222551.21.120。5=39KN/m2Pk1max= rH=252.07=51。75 KN/m2按規范要求取最小值Pk1=39 KN/m2為砼的側壓力標準值，荷載設計值乘以0.85 予以折減。則砼澆筑時的側壓力值P1

65、= Pk1。r10。85=391.20。85=39.78 KN/m2取荷載分項系數r1=1.2,則有效壓頭高:h1= P1/25=39。78/25=1.6m計算砼傾倒時的水平荷載P2，取水平荷載標準值為2 KN/m2P2=2r0.85=21。40。85=2。38KN/m2r動荷載分項系數；0.85-折減系數垂直于側模荷載根據箱梁設計圖紙，可知側模與水平線夾角為12。8 ， 則可知cos12。8=0。981。則可以假設側模垂直受水平荷載的情況進行計算，側模受側壓力的分布情況可簡化如下圖:3、面板計算面板厚度的選定鋼結構對鋼模板的要求一般厚度為其跨度的1/100 且不小于68mm，本鋼模槽肋最大間

66、距為400mm，則=L/100=400/100=4 mm由于受工地實有鋼材規格的限制因此采用厚5 mm的鋼板作模面板面板的強度計算根據側模荷載分布圖,可知荷載成三角形分布，側模底部荷載最大，考慮到剛度及整體因素選擇區間(側模底起第二，第三橫肋之間）的側模為計算單元面板受均布荷載.面板受均布荷載為：PO=(25.2+33。6)/2=29。4KN/m2考慮振動荷載4KN/m2,則q=29.4+4=33。4 KN/m2單元底板邊長：L1=375mm L2=400mm則L1/ L2=375/400=0.94按四邊嵌固支承雙向板計算，查雙向板按彈性分析的計算系數表可得:mx=0。0198 my=0.01

67、72 mx=-0。0550 my=0。0528 f=0.00140跨中彎矩計算=0.01980。03343752+0.30。01720.03343752=93+0。380。8=117.24Nmm=80.8+0.375.5=108.7 Nmm取彎矩最大值Mmax=117。24 Nmm支座彎矩計算：取彎矩最大值Mmax=258 Nmmu鋼的泊松比0.3單元側板強度驗算：底側單位寬度的截面抵抗矩W=bh2/6=152/6=4.2 mm3跨中截面應力max= Mmax/W=117。24/4.2=28N/mm2=215 N/mm2支座截面應力max= Mmax/W=258/4。2=61.4 N/mm2=

68、215 N/mm2-Q235鋼材抗彎強度設計值215 N/mm2經驗算,單元側板的強度滿足要求、面板剛度驗算剛度系數BC=Eh/12(1-u2）=2。1010553/12（1-0.32）=2。36106N/mm2面板跨中最大撓度：fmax=f。qL4/BC=0。001400。03343754/2.36106=0.4 mmf =1。5mmf 本工程技術規范鋼模的面板變形允許值為1。5mm經驗算面板的變形滿足要求。4、橫肋強度，剛度驗算：、橫肋5槽鋼橫向間距40cm,支承于間距為75cm的豎向10#槽鋼上。計算簡化為支承于相鄰豎肋上的受均布荷載的簡支梁，跨徑L=750mm。計算簡圖如下：作用于橫肋

69、上的各均布線荷載計算如下：PO=0。4/233。6+2/30.4/2（4233.6）=7。84 KN/mP1=0。4/2 33。6+1/3 0。4/2(4233.6）+0.4/2 25。2+2/3 0。4/2 (33.625.2)=13。44 KN/mP2=0。4/23325.2+1/30.4/2(33。6-25。2)+0.4/216.8+2/30.4/2（25.216.8）=10.08 KN/mP3=0。4/2 16.8+1/3 0。4/2(25。216。8)+0。4/2 10。5+2/3 0。4/2(16。810。5）=6。82 KN/mP4=0。4/210。5+1/30.4/2(16。8

70、10.5)=2.52 KN/m以上計算可以知道P1最大,故取橫肋1 進行強度和剛度驗算,并考慮4Kpa 的振動荷載，則40。4=1.6 KN/m、強度驗算跨中最大彎矩，按簡支梁近似計算Mmax=（1/8）qL2=（1/8）（13。44+1.6)0.752=1.06 KN/m橫肋采用5槽鋼，其載面慣性矩：I=26.0cm4 截面抵抗矩W=10。4 cm3則跨中彎矩最大處截面應力：max=Mmax/W=1.06106/(10.4103)=101。9N/mm2=215 N/mm2故橫肋強度滿足要求.、剛度計算按簡支梁跨中最大彎矩：fmax=(5/384)qL4/（EI)=(515.047504)/（

71、3842.110526104)=1。1mmf=L/400=750/400=1。87mm橫肋剛度滿足要求。6、豎肋強度、剛度計算豎肋的計算圖式可簡化為支撐于豎肋頂、底兩支點，承受各橫肋傳來的集中荷載的梁，如下圖所示:、求橫梁傳遞的集中荷載g荷載g 是由橫肋支撐在豎肋上傳遞的反力，簡化為橫肋簡支于豎肋上計算:gi=PiL0 (L0為橫梁的計算跨徑750mm） 則有：g0=7.840。75=5。88KN g1=13.440.75=10.08KNg2=10.080.75=7。56KN g3=6。820。75=5。12KNg4=2。520。75=1.89KN再考慮到振動荷載4Kpa:P0=40。750。

72、4=1。2KN 則有:g0=5。88+1.2=7。08KN g1=10。08+1.2=11.28KNg2=7.56+1.2=8。76KN g3=5。12+1.2=6。32KNg4=1。89+1。2=3。09KN、強度驗算根據豎肋受力情況,豎肋反力RA、RB由力矩平衡及力的平衡得：MA=0：RB1。6= g01.6+ g11.2+ g20。8+ g30.4RB=(7.081.6+11。281.2+8.760.8+6.320.4)/1。6=21。5KNX=0：RA+ RB = g0+ g1+ g2+ g3+ g4RA=7.08+11。28+8。76+6.32+3.09-21。5=15.03KN由豎

73、肋受力圖可知,最大彎矩在g2作用點,則有Mmax= g00。8+g1 0.4RB0.8=7。080.8+11.280.421。50。8=-7。02KNM豎肋采用10#槽鋼，其截面慣性矩I=198.3cm4, 截面抵抗矩W=39。7cm3,則彎矩最大處截面應力:max=Mmax/W=7。02106/（39。7103)=176。8N/mm2=215 N/mm2故豎肋強度滿足要求。豎肋剛度驗算為了簡化撓度計算,只計算豎肋跨中撓度,采用面矩圖乘法計算跨中撓度，計算圖式如下：跨中撓度： f 中=(pb/2) （L/2） （1/2) (2/3) (L/2） 1/（EI)=( pb L2)/(24EI）按豎

74、肋受力圖計算，剛度計算不計振動荷載g1 b1=10.880.4=4KN g2 b2=7。560。8=6。05KNg3 b3=5。120.4=5。12KN g b=12.1 KNm鋼材彈性模量E=2.1105N/mm2，10#槽鋼截面慣性矩I=198。3cm4f中=(gBL2)/(24EI）= （12.110616002）/（242.1105198.3104）=3mm1600/400=4mm經驗算,豎肋的剛度滿足要求。標準段30m箱梁臨時墩支架補充說明原計算簡化過程中,箱梁荷載均勻分配給10 根I32c工字鋼，但在箱梁腹板處因腹板較厚，砼自重荷載比較集中。腹板下縱梁受力比其它縱梁偏大，為了使結構

75、偏于安全,現設腹板(寬0。6m高2m)自重均由單根I32c工字鋼承受其它施工荷載不變,進行其受力分析。其計算過程如下:縱梁承受的均布線荷載強度驗算時的線荷載g1=(0.62262。82.37）1.2=43.6KN/m剛度驗算的線荷載g2=(0。62262。8）1.2=40。8KN/m縱梁按二等跨連續梁進行其強度、剛度驗算Mmax=Kmg1L2=0.0743。662=109.9 KN/m則彎矩最大處截面應力max=Mmax/W=109。9106/760。8103=144.5N/mm2=215N/mm2Km-彎矩分配系數 W-截面抵抗矩經計算其強度能滿足施工要求剛度驗算fmax=Kfg2L4/10

76、0EI=0。52140。860004/1002。110512173104=10。8mmL/400=6000/400=15mmKf撓度系數 I截面慣性矩剛度計算滿足要求臨時支墩邊墩，按跨徑L=4.85 單跨簡支梁計算,縱橫梁支座處截面積S1=16.7432m2箱梁跨中截面積S1=9.5398m2,則本跨縱梁受力計算如下: g1=（16。743226/10+2。8+2。37）1。2=58.4KN/mg2=(16。7432+9.5398）/226/10+2。8+2.371.2=47。2KN/mg3=(0.6226+2.8+2.37）1。2=43.6KN/m因為本跨縱梁承受三個不相等的均布荷載，為了簡

77、化計算程序，設以各荷載跨中彎矩的疊加值來計算其強度能力，以各荷載的平均值在跨中產生的撓度值來驗算剛度能力.g1 荷載產生的跨中彎矩RA= g1b/2(2-b/L）=58.40。4/2(20。4/4。85)=22.4KNRB= g1bRA=58。40。422。4=0。96KNM1= RBL/2=0.964.85/2=2.3 KNmg2 荷載產生的跨中彎矩RA=g2cb/L=47.20.41/4。85=33.58KNRB=g21RA=47.2133。58=13。6KN跨中彎矩M2= RBL/2=13.64.85/2=33KN g3 產生的跨中彎RA=g3b2/2L=43。63.452/24.85=

78、53。5KNRB=g3b-RA=43。63。4553。5=96.9KN跨中剪力Q= RA-1.025g3=53。51。02543.6=8.8KNM3=QL/2+（1。025g3）（1.4+1.025/2)=8.84。85/2+(1。02543。6）1。9=106.3KNm則各個荷載在跨中的疊加彎矩值MmaxMmax=M1+M2+M3=2.3+33+106.3=142KNm跨中的最大截面應力max= Mmax/W=142106/760.8103=186。6N/mm2=215N/mm2經計算本跨縱梁的強度能達到要求跨中撓度取各荷載的算數平均值進行計算則有：g=(58。4-2。8）0。4+(47.22。8）1+(43.62。8)3。45/4.85=42.8 KN/mfmax=5/384qL4/EI=5/38442。8148504/2。110512173104=12mmL/400=4850/400=12.12mm其縱梁剛度能力達到要求，必要時，在本簡支梁段兩地腹板位置各增加1 根I32c型鋼。