1、目錄第一章工程概況2第二章施工準備4第三章腳手的選擇5第四章腳手架的搭設與構造6第五章腳手架拆除16第六章腳手架質量標準與要求16第七章質量保證措施19第八章安全注意事項19第九章文明施工和環境保護措施20第十章腳手架應急預案21第十一章腳手架計算書24第一章 工程概況1.1 建設項目概況序號項 目內 容1工程名稱研發樓A、B棟及地下室、管理用房工程2工程地址3建設規模41169m24建設單位5設計單位6招標工期560日歷天7招標質量要求合格1.2建筑設計概況序號項目內容1建筑功能生產研發樓及管理用房2建筑特點本工程位于xxxx開發區，三面臨街，分別是東側的宏達路,北側的運成街和西側的50號區

2、間路，南側為泰豪工業園一期建筑，研發生產基地的總體設計布局為三棟建筑，北側為生產研發樓A座、B座,南側為管理用房。3建筑面積(m2）總建筑面積41169地下建筑面積7618生產研發樓 地上建筑面積32906管理用房 地上建筑面積6454建筑層數地下一層地上十一層5建筑層高（m）地下部分層高地下一層6。600地上部分層高首層4.200二層十層3。900十一層3.8006建筑高度（m）絕對標高29。450室內外高差0.6基底標高7.2最大基坑深度-8。7檐口高度39。050建筑總高45。0007建筑平面建筑平面形狀矩形建筑長寬（m)110.65068。00橫軸編號11115縱軸編號1-A1M橫軸距

3、離（m)8。4、2。95、6.9縱軸距離8。8、8。41。3 結構設計簡介序號項目內容1結構形式基礎結構形式主樓柱下筏板基礎配樓柱下獨立基礎、條形基礎加防水底板主體結構形式主樓框架剪力墻結構配樓框架結構屋蓋結構形式主樓鋼筋混凝土梁板結構配樓鋼筋混凝土板結構1.4編制依據1）施工圖紙研發樓A、B棟及地下室工程施工圖紙(建筑、結構）2)規范規程及法律、法規1。 本工程設計施工圖紙及其標準圖（包括設計變更、圖紙會審記錄、設計交底等設計文件）；2。 本工程的施工組織設計；3。 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ 1302002）4。 鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程(DB11/T583-

4、2008）5建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)6。 建筑施工安全檢查標準（JGJ5999）7。建筑施工高處作業安全技術規范（JGJ8091）8.建筑施工現場環境與衛生標準（JGJ1462004）9。建質200987號文件腳手架支撐體系是本工程重點分項，它在維護、支撐、操作及運輸等方面為工程的順利進展提供有力保障。第二章 施工準備2。1職責分工1）管理層負責人項目經理部組成2)勞務層負責人腳手架班組負責人2。2勞動力組織本工程設一個腳手架班組，其中共有架子工20人。2.3技術準備1）腳手架搭設前,由架子工長依據施工組織設計、腳手架方案以及有關規范、規程寫出技術交底，由安全員寫出安全交

5、底，并組織專門會議對操作工人進行詳細交底.2）對施工隊采取按工種定人、定崗、定質量的三定措施，針對工程的實際情況進行工前培訓。2.4材料準備材料名稱規格采購形式鋼腳手管1/2/3/6m租賃腳手板0。254m租賃管卡子十字租賃一字租賃旋轉租賃密目網1。8m6m購買小眼網3m6m購買大眼網3m6m購買以上各種材料采購、進場均應符合有關安全規定。2.5材料的要求1）鋼管:材質符合GB/T700中Q235-A級鋼規定，材料選用GB/T13793或GB/T3092中規定的3號鋼管。用于立桿、大橫桿和斜桿的鋼管長度以46 m為宜，重量在25Kg以內，小橫桿長度以2。12.3m為宜，適合工人操作。每批鋼管進

6、場時，檢查驗收生產廠家的檢驗合格證明。其規格采用外徑48mm，壁厚3。5mm，有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁或裂紋不得使用。2）扣件：材質符合GB15831的規定，由機械性能不低于KT338的3級鑄鐵制造，附件（T型螺栓、螺母、墊圈等）所用材料符合GB/T700中Q235A級鋼的規定。扣件不應有疏松、砂眼或影響使用性能的鑄造缺陷.扣件與鋼管的貼合面要接觸良好，扣件加緊鋼管時，開口處最小距離不小于5mm，扣件的活動部分轉動靈活，旋轉扣件的兩旋轉面間隙小于1mm,扣件表面進行防銹處理。鋼管腳手架扣件符合JGJ2285的有關規定。 3）木腳手板：使用厚度不小于5cm的杉木或松木板，長26m，寬度以2030c

7、m為宜,凡是腐朽、扭曲、斜紋、破裂和大橫透結的杜絕使用,板的兩端8cm處用鍍鋅鐵絲箍繞23圈或用鐵皮釘牢。4）安全網：安全網必須使用公司指定廠家定點生產的產品，符合國標GB5725-85中的規定.杜絕使用腐朽的安全網、丙綸網,小眼網和金屬網只做立網使用.2。6人員準備施工操作人員除進行必須的入場教育外，還應按特種作業人員勞動安全管理方法的規定執行，在施工前對操作者做好書面技術交底。所有工程施工人員必須體檢合格并持證上崗.搭設及拆除腳手架人員必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。第三章 腳手的選擇3.1地上結構施工外防護腳手架3.1。1外腳手架采用雙排落地式扣件式鋼管腳手和懸挑雙排腳手架。不做裝飾施

8、工作業考慮。研發樓A、B棟，A棟的南側及西側，B棟的南側及東側，全部采用雙排落地腳手架，基底為地下室頂板。研發樓A、B棟,A棟的北側及東側,B棟的北側及西側，由于基槽回填土不能及時到位,因此于2層頂板處懸挑工字鋼,采用雙排懸挑腳手架。具體構造及要求見第四章。3.1.2樓層外防護做法為在柱間搭設1.5m高鋼管防護欄桿,周圈封閉，滿掛密目安全網。第四章 腳手架的搭設與構造4。1腳手架基本構造1）桿件布置：立桿縱向間距1500mm、橫向間距900mm，距外挑口250mm；大橫桿上下間距1800mm,下部沿縱向設掃地桿。剪刀撐設置：間距6m設一道剪刀撐，剪刀撐桿件呈60布置。2）腳手架立桿底部墊通長腳

9、手板。3）腳手架立桿底端之上200mm處一律遍設縱、橫向掃地桿，并與立桿連接牢固。4）腳手架搭設高度為47m，。里排立桿距結構邊界250mm，雙排立桿橫距900mm、縱距1500mm,大橫桿步距1800mm.5）腳手架搭設完畢后對下層外腳手架進行卸荷,本工程每樓卸荷共兩道，第一道：由4層卸荷至5層；第二道：由8層卸荷至9層;且懸挑架子與落地架之間的大陽角（即研發樓A棟西北、東南角和研發樓B棟東北、西南角)每層均卸荷。卸荷用12.5mm的6股鋼絲繩，水平間距同框架柱距8.8m.剪力墻外架子利用該處外墻螺栓孔穿螺桿鎖牢鋼管，作為鋼絲繩的錨固端，其余部位卸荷鋼絲繩在框架柱根部箍住固定，鋼絲繩卡子每端

10、頭不應少于四個，且必須設置安全彎并有抗剪措施.鋼絲繩卸荷點處增加橫桿將鋼絲繩卡死，避免鋼絲繩偏離主節點。腳手架卸載點詳圖6）腳手架外側面滿設60006000mm連續剪刀撐到頂，剪刀撐用單桿架子管。7)腳手架操作層滿鋪腳手板，并設置兩道護身欄桿和一道擋腳板，第一道護欄距腳手板600mm，第二道護欄距腳手板1200mm，護欄應設置在立桿的里側.8）腳手架外立面采用密目網進行全封閉。900250100落地式腳手架剖面示意圖（立桿距墻250)9）與結構拉結豎向拉結為每層一道，橫向綜合樓間距為4。44。6m之間保證拉結點與主節點連接(即與框架柱拉結和每跨兩框架柱間加設一道拉結，采用預埋短管與架體拉結），

11、其中外墻有剪力墻時橫向拉結與墻體拉結，所有與結構的拉接均與主節點連接。當裝修時不得隨意拆除拉接,砌筑外墻時預留腳手眼間距滿足原有拉結，拆除拉結后立即從預留腳手眼處重新保證拉結，并打上背桿鎖死.與框架柱構造示意圖4.3懸挑架搭設1)因本工程腳手架A號樓北側東側、B號樓北側西側回填土不能及時回填,因此在二層頂板增加一道型鋼卸荷外挑架子,采用20或18工字鋼,工字鋼水平間距為1.5米,可預先在鋼梁上焊接螺紋鋼筋起固定立桿作用。型鋼卸荷平面布置圖2）主體結構施工至二層時，在一層頂板預埋兩道20鋼筋錨環,第一道錨環距結構邊0.35m，第二道距第一道2。5m，錨環縱向間距均為1.5m，與立桿對齊。兩道錨環

12、挑出20a工字鋼挑梁,挑梁上按照立桿位置焊接固定鋼筋，在鋼筋上搭設雙排架子，立桿落在固定鋼筋上。工字鋼安裝后用木楔將工字鋼與鋼筋錨環之間的空隙雙方向卡死。型鋼與主體結構連接方式4。4防護腳手架：1）護頭棚馬道入口和落地腳手架首層出入口處必須搭設護頭棚。護頭棚長6000mm，寬3000mm，高3800mm（凈高3000mm）。護頭棚上設置雙層安全防護棚，兩層之間距離為800mm,上下兩層滿鋪不小于50mm厚的木腳手板,并在入口處于明顯位置掛安全標志牌。護頭棚兩側用密目安全網封閉.護頭棚節點構造詳見下圖.2）護欄所有電梯井口、樓梯口、預留洞口、結構周邊均用鋼管搭設高度不小于1.2m的護欄，護欄的橫

13、桿設置在立桿的里側,護欄每隔3m設置斜拉撐，護欄立面滿掛一道密目安全網。外架豎向間隔12m鋪一層腳手板。4。6防雷措施: 現場金屬構架的防雷采用人工接地體，沿外腳手架每20m處設置一組。防雷接地材料選用252500mm鍍鋅專用釬,440mm鍍鋅扁鐵做雙面焊接，每個接點處做防污接頭，每豎向6m做一處電器連接，打10的眼用鍍鋅螺栓連接,便于遙測檢查.在外腳手架頂部架設1。5m高接閃器.4。5搭設的基本要求落地式外腳手架搭設順序：基礎處理鋪放墊木拉線放底座擺放掃地桿 逐根樹立桿并與掃地桿扣緊 裝掃地小橫桿并與立桿和掃地桿扣緊 裝第一步大橫桿并與各立桿扣緊安第一步小橫桿 安第二步大橫桿 安第二步大橫桿

14、安第三步小橫桿安第三步小橫桿加臨時斜撐桿，上端和第三步大橫桿扣緊（在裝連墻桿后拆除）鋪腳手板綁扎護身欄桿及擋腳板 安第四、五步大橫桿和小橫桿 綁窗口別桿 接立桿 加剪刀撐鋪鋼腳手板綁扎護身欄桿及檔腳板，并掛立網防護依此類推。懸挑式腳手架搭設順序：預埋錨環放置懸挑工字鋼第一步大橫桿立桿斜拉桿第二步大橫桿第三步大橫桿鋪腳手板搭設剪刀撐綁扎防護欄及擋腳板，并掛密目安全網作為防護。4.5.1本工程外腳手架生根于回填土之上，因此肥槽回填土必須堅實。腳手架立桿下腳必須墊鋼支托及5cm厚通長的木腳手板并綁掃地桿。木腳手板間空隙用水泥砂漿抹平防止積水。4。5。2在距底座下皮200mm處設置縱向掃地桿,連接立桿

15、下端，約束立桿底端在縱向發生位移,在縱向掃地桿上設置橫向掃地桿，約束立桿底端在橫向發生位移.4.5.3立桿的首根有長有短,錯開搭接。立桿頂端外排應高出建筑物操作面1.5m,內排應低于建筑操作面0.4-0.5m。4。5。4立桿垂直偏差不大于建筑高度的1/200.大橫桿同一排水平偏差不大于該片腳手架總長的1/300，且不大于5cm.4.5.5外墻腳手架的大橫桿設在立桿的內側，且各接頭中心距立桿軸線的距離應小于1/3跨度.立桿和大橫桿對接，用一字扣件，對接接頭應交錯布置,不設在同步、同跨內,相臨接頭的水平距離大于500mm,應避免在縱向水平桿的跨中.一字扣件的開口應朝上或朝內.立桿和大小橫桿的連接用

16、直角扣件。剪刀撐與立桿、橫桿連接采用回轉扣件。（縱向水平桿對接接頭布置見下圖)4.5.6小橫桿應設于單立桿之間，小橫桿靠墻一端距墻510cm。腳手板必須滿鋪，不得有空隙和探頭板。腳手板搭接不得小于20cm,對接時應架設雙排小橫桿,碰頭對接，在架子拐彎處應交叉搭接。4.5.7剪刀撐應沿架高連續布置。腳手架縱向布置的剪刀撐應每6倍立桿縱距通長連續布置,與地面夾角4560。剪刀撐一律采用6米腳手管，剪刀撐的斜桿兩端用旋轉扣與腳手架的立桿扣緊外，在其中間設不少于3個扣接點。4.5。8腳手板鋪設要求作業層腳手板必須滿鋪、鋪穩，離墻（梁）1215，距離不得過大。本工程腳手板使用木腳手板，長度多數為4。0m

17、，其下至少要設置3根小橫桿.當腳手板長度小于2。0m時，可采用兩根小橫桿支承，此時腳手板兩端必須與小橫桿作可靠固定.腳手板鋪設采用對接平鋪，接頭處設置2根小橫桿,腳手板外伸長度1315Cm，兩塊腳手板外伸長度和不得大于30cm.見下圖.4。5。9腳手架搭設中應保證外立桿高于操作面1.5m，且自上而下用密眼安全網封閉，將建筑物全面圍護,最大限度地避免揚塵污染。4.5.10進出建筑物的通道口應搭設護頭棚。4。5。11外腳手架應沿建筑物周圍連續封閉。4。5.12腳手架搭設完畢經安全、技術、生產等部門檢查合格后,方可使用。架子的拆改必須經架子工長同意,由架子工完成,其余工種人員嚴禁私自改動。4.5.1

18、3與結構間拉牢:使用期間均與主體結構各層設有硬拉接。腳手架操作層必須有180mm高的檔腳板和高度1。2m的護身欄。（欄桿與擋腳板構造見下圖） 4.5.14在使用過程中，嚴格控制使用荷載，尤為重要的是操作層數量必須與計算依據相符合。4.5.15外腳手架應有防雷接地措施，施工期間遇雷雨天，腳手架上的操作人員應離開。4。5.16為充分發揮架子的使用功能,并保證腳手架的安全使用，所有單位的使用要求上報土建總包方,由土建單位進行架子的設計方案制定。4.5.17架子的搭設、拆除一律由專業人員操作，其他任何人員不得隨意拆、改架子.4。5.18架子搭設過程中也不能破壞其它墻、門、窗等部位。第五章 腳手架拆除5

19、.1腳手架拆除前必須完成以下準備工作全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合安全要求;全面清除腳手架上遺留的各種材料及雜物進行；清除地面障礙物；進行拆除腳手架的技術交底和安全交底.5。2腳手架拆除時應劃分作業區，豎立警戒標志，地面設專人指揮，嚴禁非作業人員入內。5.3拆除腳手架的高處工作人員必須戴安全帽,系安全帶，扎裹腿,穿軟底鞋.5。4腳手架拆除時應由遵循由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原則.要按一步一清的原則依次進行，嚴禁上下同時進行拆除作業。5。5拆立桿時，應先抱住立桿再拆最后兩個扣;拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時,應先拆中間扣，然后托住中間,再解端頭扣.5。6連墻件應在位于其上的全

20、部可拆件都拆除之后才能拆除。所有連墻件應隨腳手架逐層拆除,不允許將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架,分段拆除高差不應大于2步。5.7當腳手架拆至下部最后一根立桿時，應根據實際情況先在適當位置搭臨時支撐加固后再拆連墻件。5。8拆除過程中,凡已松開連接的鋼管和扣件應及時拆除運走,避免誤扶和誤靠已松脫連接的桿件.5。9拆下的鋼管和扣件必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔。5.10在拆除過程中，應做好配合、協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業。5.11運至地面的構配件應及時檢查整修與保養，并按品種、規格隨時碼堆存放,置于干燥通風處，防止銹蝕。第六章 腳手架質量標準與要求6。1腳手架質量檢查驗

21、收規定1腳手架搭設質量要求腳手架的搭設符合規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍內之內。節點的連接可靠,其中扣件的擰緊程度應控制在扭力距達到4060Nm；立桿的垂直偏差應不大于桿長的1/300,且全架高的最大垂直偏差值應不大于75mm；大橫桿的水平偏差應不大于1/250，且全架長的水平偏差值應不大于50mm。腳手架的立桿、橫桿、剪刀撐要拉線檢查與調直，密目網必須平整，架子管端部必須整齊,馬道防滑條整齊、間距一致.6.2腳手架搭設的技術要求、允許偏差和檢查方法腳手架搭設的技術要求、允許偏差與檢查方法如下表所示.項次檢查項目技術要求允許偏差示意圖檢查方法1地基基礎表面堅實平整觀察排水

22、不積水墊板不晃動底座不滑動不沉降2立桿垂直度最后驗收垂直度-1003間距步距縱距橫距205020卷尺4縱向水平桿高差一跟桿的兩端205同跨內兩根縱向水平桿高差10水平尺6雙排腳手架橫向水平桿外伸長度偏差外伸500mm-50卷尺7主節點各扣件中心點相互距離A150mm-卷尺8同步立桿上兩個相隔對接扣件的高差Ah/3卷尺9縱向水平桿上的對接扣件至主節點的距離Ala/3卷尺10剪刀撐斜桿與地面的傾角456011腳手板外伸長度對接a=130150mmL300mm-卷尺搭接a100mmL200mm卷尺第七章 質量保證措施7.1腳手架材料必須符合國家質量標準，并附有質量合格證.各種材料進場前必須按規定要求

23、進行檢驗,合格后方可使用.7。2操作工人必須100持證上崗。7。3操作前腳手架班組必須進行好技術交底和安全交底。7.4腳手架班組認真執行施工方案所規定的標準及內容，不缺項、不漏項，配件齊全完備。7。5腳手架班組在腳手架搭設過程中必須嚴格自控、專人檢查。7.6腳手架搭設應按下列階段進行質量檢查，發現問題及時糾正：（1)腳手架搭設前；（2）每搭設完10m高度后；（3）操作層施工荷載前;（4）達到設計高度后。7。7在腳手架分段搭設完成后，應由班組進行自檢，然后項目經理組織安全管理部、工程部和技術質量部進行驗收，并填寫驗收單。腳手架驗收合格后，方可使用。7.8遇到五級以上大風或大雨等情況時，應對腳手架

24、進行檢查。第八章 安全注意事項8。1認真貫徹執行市建委“xx市建筑施工企業安全責任制的各項要求，建立健全現場安全專職機構，制定各級安全生產管理及安全管 理獎懲制度.8.2對進場勞務、分包隊進行資質審查，組織其入場安全教育、培訓,對特殊工種堅持“登記造冊、持證上崗制度。8。3鋼管進場后應對其進行材質驗收檢查，扣件必須有質量合格證，安全網等其他防護用品必須由安全部門簽認驗收合格后方可使用.嚴禁使用銹蝕、彎曲、壓扁或有裂縫的鋼管，扣件應使用無脆裂、變形、滑絲的合格產品，各連接件應完整無損，以免架子傾倒或移動。安全網應使用公司指定產家的合格產品。腳手板必須使用50mm厚的堅固木板,嚴禁使用腐朽、扭紋、

25、破裂、變形、偏楞的木板。8.4施工操作人員進入現場必須戴好安全帽、系好下頜帶，高空作業必須佩帶安全帶.施工工具放入工具袋內，避免墜落傷人.8.5腳手架搭設必須符合建筑施工高處作業安全技術規范8。6腳手架、安全網搭設完成后，必須經安全管理部、技術質量部和工程部驗收合格辦理好驗收手續后方能使用。在腳手架驗收中應認真執行建筑施工安全檢查評分辦法JGJ5999標準的內容。8.7驗收合格后的腳手架，任何人不得擅自拆改，需做局部拆改時應由正式架子工操作。8.8腳手架應設置避雷裝置，防止發生雷擊傷害.8.9除架子工外，任何人嚴禁攀爬腳手架.8。10腳手架使用期間要指定專人維護保養,經常檢查，嚴禁任意拆除連接

26、桿，發現有變形、傾斜、搖晃等情況要及時加固。8.11腳手架在使用過程中，要隨時檢查，防止超載，嚴格控制外腳手架的使用荷載不得超過3KN/m2.8。12腳手架在使用過程中應定期或不定期進行下列項目檢查:（1）桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；（2）地基是否積水，底座是否松動,立桿是否懸空；(3）扣件螺栓是否松動;（4)安全防護措施是否符合要求;（5）是否超載。8。13腳手架的驗收和日常檢查應按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用：（1）搭設完成后;（2）連續使用達到6個月；（3）施工中途停止使用超過15天,在重新使用之前;（4）在遭受暴風、大雨、大雪、地

27、震等強力因素作用之后；（5）在使用過程中,發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。8.14拆除腳手架時地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內.8。15遇風力大于5級時停止腳手架搭設和拆除作業。經過大風大雨后,要檢查腳手架有無傾斜、下沉、松動和崩扣現象。第九章 文明施工和環境保護措施1鋼管、扣件和腳手板等材料應在施工現場指定地點碼放整齊.2腳手架在支設、拆除和搬運時，必須輕拿輕放，上下、左右有人傳遞,避免過大的噪音。3.工地現場采取封閉式管理，大門口處要門衛室建立門衛制度，門口有保安24小時值班。4。實行場地分片包干制，專人負責管理，保證施工現場道路暢通

28、，排水暢通，做到無積水，無垃圾現象，使場地清潔整齊。5.材料、機具和構件要按照平面布置圖規定的位置堆入整齊,料堆掛好各種材料名稱、品種、規格等標牌。6.在作業危險區域掛上明顯的警戒標志，并指派專人監護。7.在外架搭拆前，與臨近的單位作好交涉，搬運鋼管應輕拿輕放,嚴禁隨意拋鋼管等材料。8.材料進場應按規定整齊堆放。9.施工人員要戴好安全帽，工作卡、穿工作鞋，工作服，系好安全帶，才能進入現場施工。10。所使用的鋼管、扣件均應做好防銹防腐處理。第十章 腳手架應急預案為了加強對大型腳手架事故的有效控制，最大限度地降低事故危害程度,特制定本預案。可能出現的緊急情況：大型腳手架出現變形等事故征兆。大型腳手

29、架推移引起坍塌及造成人員傷亡.應急反應組織機構：應急救援指揮:應急小組成員：職責：10。1應急指揮：事故發生后，立即趕赴事發地點，了解現場狀況初步判斷事故原因及可能產和的后果，組織人員實施救援；召集救援小組人員，明確救援目的、救援步驟，統一協調開展救援；按照救援預案中的人員分工，確認實施對外聯絡、人員疏散、傷員搶救、劃定區域、保護現場等的人員及職責；協調應急救援過程中出現的其他情況；救援完成、事故現場處理完后，與現場相關人員確認恢復生產的條件及時恢復生產；根據應急實施情況及效果，完善應急救援預案。技術負責人：協助應急指揮根據腳手基礎做法、搭設方法、卸荷點分布等基礎情況，擬定采取的救援措施及預期

30、效果，為正確實施救援提出可行的建議。應急救援、事故處理結束后，組織人員安全恢復生產；參與應急救援預案的完善。行政副經理：發生傷亡事故后,安排人員聯絡醫院、消防機構、應急機械設備、派人接車等事宜；組織人員落實封閉事故現場、劃出特定區域等工作；參與應急救援預案的完善。現場安全員:立即趕赴事故現場，了解現場狀況,參與事故救援;依據現場狀況,判斷仍存在的不安全狀態，采取處理措施，最大限度地減少人員及財產損失,防止事態進一步擴大；判斷擬采取的救援措施可能帶來的其他不安全因素，根據專業知識及經驗，選擇最佳方案并向應急指揮提出自己的建議；參與應急救援預案的完善工作.工長、架子工專業組及其他應急小組成員：聽從

31、指揮，明確各自職責;統一步驟,有條不紊地按照分工實施救援；參與應急救援預案的完善。報警電話:醫院xx市急救中心:120或999xx同仁醫院：67875047腦傷：天壇醫院：67016611骨傷:積水潭醫院:66167631胸外傷：安貞醫院：64412431報警人不要驚慌，應簡要說明事故情況、人員傷亡數量和嚴重程度、工地位置、周圍較明顯的標志建筑等,以便醫療救護人員迅速趕到事發地點,開展搶救。10。2應急程序應急指揮立即召集應急小組成員，分析現場事故情況，明確救援步驟,所需設備,設施及人員，按照策劃、分工，實施救援.需要救援車輛時，應急指揮應安排專人接車，引領救援車輛迅速施救。大型腳手架出現事故

32、征兆時的應急措施:因地基沉降引起的腳手架局部變形：在雙排架橫向截面上架設八字撐或剪刀撐，隔一排立桿架設一組，直至變形區外排。八字撐或剪刀撐下腳必須設在堅實、可靠的地基上。腳手架賴以生根的懸挑鋼梁撓度變形超過規定值：應對懸挑鋼梁后錨固點進行加固，鋼梁上面用鋼支撐加U形托旋緊后頂住屋頂。預埋鋼筋環與鋼梁之間有空隙，須用馬楔備緊。吊掛鋼梁外端的鋼絲繩逐根檢查，全部緊固，保證均勻受力。腳手架卸荷、拉接體系局部產生破壞：要立即按原方案制定的卸荷、拉接方法將其恢復，并對已經產生變形的部位及桿件進行糾正。如糾正腳手架向外張的變形，先按每個開間設一個5t倒鏈，與結構繃緊，松開剛性拉接點，各點同時向內收緊倒鏈，

33、至變形被糾正，做好剛性拉接，并接各卸荷點鋼絲繩收緊,使其受力均勻,最后放開倒鏈。大型腳手架失穩引起倒塌及造成人員傷亡:迅速確定事故發生的準確位置、可能涉及的范圍、腳手架損壞的程度、人員傷亡情況等，以根據不同情況進行鼾。劃出事故特定區域，非救援人員，未經允許不得進入特定區域。迅速核實腳手架上作業人數，如有人員被坍塌的腳手架壓在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割壓住傷者的桿件，將傷員移出。如腳手架太重,可用吊車將架體緩緩抬起，以便救人。如無人員傷亡，立即實施腳手架加固處理等處置措施。以上行動由持架子工技師證書或有經驗的安全員或工長統一安排.搶救受傷人員時幾種情況的處理：如確認人員已死

34、亡，立即保護現場；如發生人員昏迷，傷及內臟、骨折及大量失血；立即聯系120或999急救車或（現場最近的醫院的電話：69501415)，并說明傷情。為取得最佳搶救效果,還可根據傷情聯系專科醫院。外傷大出血，急救車未到前，現場采取止血措施。骨折：注意搬動時的保護，對昏迷、可能傷及脊椎、內臟或傷情不詳者一律用擔架或平板，不得一人抬肩、一人抬腿。一般性外傷：視傷情送往醫院，防止破傷風;輕微內傷，送醫院檢查。制定救援措施時,一定要考慮所采取措施的安全性和風險，經評價確認安全無誤后,再實施救援，避免因采取措施不當而引發新的傷害或損失。現場處理完畢，工地須對出現事故征兆或失穩的腳手架整改、修復、加固，按照建

35、筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范中8.2的規定，經驗收合格后方可恢復使用。10。3應急求援設備：1、12.5mm鋼絲繩200米及配套卡子、5t倒鏈5個、2t倒鏈5個、電氣焊割設備5套.2、撬棍、板子等若干。3、對講機。預案評審：事故處理完畢，應急救援指揮應組織救援小組成員進行專題研討，評審應急救援預案中的救援程序、聯絡、步驟、分工、實施效果等，使救援預案更加完善.第十一章 腳手架計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算參數：雙排腳手架，搭設高度45.0米，立桿采用單立管.立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米

36、，內排架距離結構0。25米,立桿的步距1。80米。鋼管類型為483。0，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.90米，水平間距4。40米。施工活荷載為3。0kN/m2，同時考慮2層施工.腳手板采用木板，荷載為0.35kN/m2,按照鋪設2層計算。欄桿采用木板,荷載為0.14kN/m，安全網荷載取0。0050kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加兩根小橫桿。基本風壓0。45kN/m2，高度變化系數1.6700，體型系數1。1280.地基承載力標準值4kN/m2，基礎底面擴展面積0。250m2，地基承載力調整系數1.00。卸荷鋼絲繩采取3段卸荷，吊點卸荷水平距離3倍立桿間距。卸荷鋼絲繩的

37、換算系數為0.82,安全系數K=10.0，上吊點與下吊點距離3。9m。一、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1。均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0。038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/3=0.175kN/m活荷載標準值 Q=3.0001.500/3=1.500kN/m荷載的計算值 q=1.20.038+1。20。175+1.41。500=2.356kN/m小橫桿計算簡圖 2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下： M=2.3

38、560。9002/8=0。239kN。m=0.239106/4491。0=53。118N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3。撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0。038+0.175+1。500=1。713kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5。01。713900。04/(3842.06105107780.0）=0.659mm小橫桿的最大撓度小于900。0/150與10mm，滿足要求!二、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大

39、橫桿的最大彎矩和變形。 1。荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0。0380.900=0。035kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500。9001.500/3=0。157kN活荷載標準值 Q=3.0000.9001.500/3=1.350kN荷載的計算值 P=(1。20.035+1。20。157+1。41.350）/2=1.060kN大橫桿計算簡圖 2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0。08（1.20。038)1。5002+0.2671。060=0.433106/4491。0=96

40、.397N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求! 3。撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500。004/（1002.060105107780。000）=0。06mm集中荷載標準值P=（0。035+0。157+1.350）/2=0。771kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1。883771。0301500。003/（1002.060105107780。000）=2.21mm最大撓度和 V=V1+V2=2

41、.266mm大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2。5)： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0。0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500。9001.500/2=0。236kN活荷載標準值 Q=3。0000。9001.500/2=2。025kN荷載的計算值 R=1。20.058+1。20。236+1.42。025=3。188kN單扣件抗

42、滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時，試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1070 NG1 = 0。10745.000=4.814kN （2)腳手板的自重標準值(kN/m2）;本例采用木腳手板，標準值為0。35 NG2 = 0.35021。500(0.900+0.250）/2=0。604kN （3)欄桿與擋腳手板自重

43、標準值（kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.14 NG3 = 0。1401.5002/2=0.210kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2）；0.005 NG4 = 0.0051。50045。000=0。337kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.965kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021。5000.900/2=4。050kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 - 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范（

44、GB500092001）附錄表D.4的規定采用:W0 = 0。450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）附錄表7.2。1的規定采用:Uz = 1.670 Us - 風荷載體型系數:Us = 1。128經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70。4501.6701。128 = 0.593kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 0.851.4NQ考慮到分段卸荷作用，經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=(1.25.965+0.851。44.050)/41。50=4.492kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公

45、式 N = 1.2NG + 1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=（1。25.965+1。44.050）/41。50=4。810kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2）； la 立桿的縱距 (m)； h - 立桿的步距 (m).經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0.851。40.5931。5001。8001.800/10=0。343kN。m五、立桿的穩定性計算： 0.卸荷計算規范外內容，供參考卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內增加3吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿

46、、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算.計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數平均分配。經過計算得到1=arctg3。90/(0。90+0。25)=1。2842=arctg3.90/0。25=1.507最下面的立桿軸向力在考慮風荷載時為13。475kN和13.475kN。最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為14。431kN和14.431kN。考慮荷載組合，各吊點位置處內力計算為(kN) T1=15。05 T2=14.46 F1=4。26 F2=0.93 其中T鋼絲繩拉力，F鋼絲繩水平分力。所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為15.046kN.選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10。00015。046/0。820=18

47、3。485kN。選擇637+1鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa,直徑17。5mm。滿足要求！吊環強度計算公式為 = T / A f其中f - 吊環鋼筋抗拉強度,混凝土結構設計規范規定f = 50N/mm2;A 吊環截面積,每個吊環按照兩個截面計算.經過計算得到,選擇吊環的直徑要至少(30091。5584/3。1416/50/2)1/2=20mm. 1。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N=4。810kN； i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1。155; u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。500； l0 -

48、計算長度 （m）,由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551。5001.800=3。118m; A 立桿凈截面面積，A=4。239cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=4。491cm3； - 由長細比,為3118/16=196； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；經計算得到=4810/(0。19424)=59.867N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N - 立桿的軸心壓

49、力設計值，N=4。492kN; i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k - 計算長度附加系數，取1.155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500; l0 - 計算長度 （m），由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551。5001。800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=4。239cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩),W=4.491cm3； 由長細比，為3118/16=196； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.343kN。m； - 鋼管立桿受

50、壓強度計算值 （N/mm2）；經計算得到=4492/(0.19424）+343000/4491=132.313N/mm2；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求!六、最大搭設高度的計算：不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算:其中 NG2K - 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1。151kN; NQ - 活荷載標準值,NQ = 4。050kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0.107kN/m；經計算得到,不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 7

51、3。390米。腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調整且不超過50米：經計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設高度限值 H = 50。000米.考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K = 1.151kN； NQ - 活荷載標準值,NQ = 4。050kN； gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk = 0。107kN/m； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 0.288kN。m；經計算得到，考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 32.183米.七、連墻件的計算

52、：連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN),應按照下式計算: Nlw = 1。4 wk Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.593kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3。604.50 = 16.200m2; No - 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN);No = 5。000經計算得到 Nlw = 13。458kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 18.458kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=25。00/1。60

53、的結果查表得到=0。96; A = 4.24cm2;f = 205.00N/mm2.經過計算得到 Nf = 83.433kN NfNl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件扣件連接示意圖八、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2）,p = N/A；p = 19。24 N - 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 （kN)；N = 4。81 A 基礎底面面積 （m2)；A = 0。25 fg - 地基承載力設計值 (kN/m2）；fg = 3。50地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk其中 kc 腳手架地基承載

54、力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 3。50落地腳手架均在地下一層頂板生根，并保證頂板下連續支撐將荷載傳至地下室地板.懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001）.計算參數:雙排腳手架，搭設高度36.6米，立桿采用單立管。立桿的縱距1。50米，立桿的橫距0.90米，內排架距離結構0。25米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483。0，連墻件采用2步3跨，豎向間距3。60米,水平間距4.50米。施工活荷載為3。0kN/m2，同時考慮2層施工.腳手板采用木板，荷載為0。35kN/m2，按照鋪設2

55、層計算.欄桿采用木板,荷載為0.14kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面,且主結點間增加兩根小橫桿。基本風壓0。45kN/m2，高度變化系數1。5600，體型系數1.1280。卸荷鋼絲繩采取3段卸荷，吊點卸荷水平距離3倍立桿間距。卸荷鋼絲繩的換算系數為0.82，安全系數K=10。0，上吊點與下吊點距離3.9m。懸挑水平鋼梁采用20a號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.30米，建筑物內錨固段長度0。50米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構,沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和

56、活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/3=0。175kN/m活荷載標準值 Q=3。0001.500/3=1.500kN/m荷載的計算值 q=1.20.038+1。20.175+1。41。500=2.356kN/m小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=2。3560.9002/8=0。239kN。m=0.239106/4491.0=53。118N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求! 3.撓度計算最大撓度

57、考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0。038+0.175+1。500=1.713kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01。713900.04/(3842。06105107780.0）=0。659mm小橫桿的最大撓度小于900。0/150與10mm,滿足要求！二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1。荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0。0380.900=0。035kN腳手板的荷載標準值 P2=0。3500。9001.500/3=0。157

58、kN活荷載標準值 Q=3.0000。9001.500/3=1.350kN荷載的計算值 P=(1.20.035+1。20.157+1。41.350)/2=1。060kN大橫桿計算簡圖 2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=0。08(1。20。038）1。5002+0。2671.0601。500=0.433kN。m=0。433106/4491.0=96.397N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的

59、撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002。060105107780。000)=0。06mm集中荷載標準值P=0。035+0.157+1。350=1。542kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.8831542。0601500.003/(1002.060105107780。000）=4。41mm最大撓度和 V=V1+V2=4。473mm大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm,滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式

60、計算(規范5。2。5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1。荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0。058kN腳手板的荷載標準值 P2=0。3500。9001。500/2=0.236kN活荷載標準值 Q=3。0000。9001.500/2=2。025kN荷載的計算值 R=1。20。058+1。20。236+1。42。025=3。188kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達4065N。m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN

61、的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容： （1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0.1070 NG1 = 0。10736。600=3。915kN （2)腳手板的自重標準值(kN/m2);本例采用木腳手板，標準值為0。35 NG2 = 0。35021.500（0.900+0.250)/2=0。604kN （3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0。14 NG3 = 0。1401。5002/2=0。210kN （4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網

62、(kN/m2);0。005 NG4 = 0.0051.50036。600=0.274kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.003kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000。900/2=4。050kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 - 基本風壓（kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB500092001）附錄表D。4的規定采用：W0 = 0。450 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001）附錄表7。2。

63、1的規定采用：Uz = 1。560 Us 風荷載體型系數:Us = 1.128經計算得到,風荷載標準值Wk = 0.70.4501.5601.128 = 0.554kN/m2.考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 0.851.4NQ考慮到分段卸荷作用,經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=（1.25.003+0.851。44。050）/41.50=4.059kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ考慮到分段卸荷作用，經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=（1.25。003+1。44。050）/41。50=4.378k

64、N風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2）； la 立桿的縱距 （m)； h 立桿的步距 （m).經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0。851。40。5541。5001。800五、立桿的穩定性計算 0。卸荷計算規范外內容，供參考卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內增加3吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數平均分配。經過計算得到1=arctg3。90/(0。90+0.25）=1。2842=arctg3。90/0.25=1。507最下面的立桿

65、軸向力在考慮風荷載時為12.177kN和12。177kN.最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為13。133kN和13.133kN.考慮荷載組合，各吊點位置處內力計算為（kN） T1=13。69 T2=13.16 F1=3。87 F2=0。84 其中T鋼絲繩拉力，F鋼絲繩水平分力.所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為13。692kN。選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.00013.692/0.820=166。981kN.選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑17。5mm。滿足要求！吊環強度計算公式為 = T / A f其中f - 吊環鋼筋抗拉強度,混凝土結構設計規范規定f = 50N

66、/mm2;A 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算。經過計算得到，選擇吊環的直徑要至少（27384.8294/3。1416/50/2)1/2=19mm。 1。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N=4.378kN; i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm; k - 計算長度附加系數，取1.155; u - 計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1。500； l0 計算長度 (m），由公式 l0 = kuh 確定,l0=1。1551。5001.800=3.118m； A - 立桿凈截面面積,A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4。491cm

67、3; - 由長細比，為3118/16=196； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.190； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；經計算得到=4378/(0.19424）=54.482N/mm2；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=4.059kN; i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； k - 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數,由腳手架的高度確定,u=1。500; l0 計算長度 (m）

68、,由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551。5001。800=3。118m； A 立桿凈截面面積，A=4。239cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩),W=4.491cm3； - 由長細比，為3118/16=196； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0。190； MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.321kN。m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；經計算得到=4059/(0.19424）+321000/4491=121。894N/mm2;f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f

69、，滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN）,應按照下式計算: Nlw = 1.4 wk Aw wk 風荷載標準值,wk = 0。554kN/m2； Aw - 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3。604.50 = 16.200m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No = 5.000經計算得到 Nlw = 12。572kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 17.572kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i

70、=25。00/1。60的結果查表得到=0.96； A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2.經過計算得到 Nf = 83.433kN NfNl,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式其中 k = m/l,kl = ml/l，k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1300mm，l = 500mm，ml = 250mm，m2 = 1150mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 2370。0

71、0cm4，截面模量（抵抗矩） W = 237。00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=13.13kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.235。500.00017.8510=0.33kN/m k=1.30/0.50=2.60 kl=0。25/0。50=0.50 k2=1。15/0。50=2。30代入公式，經過計算得到支座反力 RA=64。124kN支座反力 RB=-37.255kN最大彎矩抗彎計算強度 f=18。669106/(1.05237000.0）=75。022N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215。0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=5.00+4。05=9。

72、05kN水平鋼梁自重計算荷載 q=35.500。00017.8510=0。28kN/m最大撓度 Vmax=1。787mm按照鋼結構設計規范（GB500172003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即2600。0mm水平支撐梁的最大撓度小于2600。0/400，滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用20a號工字鋼，計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范（GB50017-2003）附錄B得到：b=2。00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄B其值b=1.07-0。282/b=0。929經過計算得到

73、強度=18。67106/(0.929237000.00)=84。79N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算 1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下:水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=37.255kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10。9.8f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=372554/（3.1416502)1/2=22mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與

74、樓板壓點如果采用螺栓,螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 37。25kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于37254。92/（3。1416201.5)=395.3mm。 3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力,N = 37。25kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm; fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值,計算中取0。95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于131。6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！