1、目錄1、編制依據22、工程概況22.1工程簡介22。2方案適用范圍23。腳手架施工總體布署33.1總體部署33.2.雙排單立管落地腳手架施工方法43.3.懸挑腳手架施工方法43.4.高層作業防護54、腳手架搭設質量的檢查驗收規定:75、腳手架使用中應定期檢查下列項目：106、腳手架使用規定117、腳手架的拆除規定128、腳手架的安全措施及安全要求129、腳手架應急救援預案139。1目的139。2組織機構職責及成員139。4腳手架事故人員傷害應急預案179.5消防應急預案209。6防汛應急預案2210、附計算書24非陽臺部位懸挑式扣件鋼管腳手架計算書24飄窗、空調板部位懸挑式扣件鋼管腳手架計算書

2、36懸挑腳手架陽角型鋼計算書491、編制依據序號名稱編號1xx市2011B030地塊項目1、2、5樓施工圖紙2xx市2011B030地塊項目施工組織設計3建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20014建筑施工安全檢查標準JGJ59-995建筑施工高處作業安全技術規程JGJ80-916施工企業安全生產評價標準JGJ/T77-20107建設工程施工現場安全防護、場容衛生、環境保護及保衛消防標準DBJ01-83-20038建設工程施工現場安全資料管理規程DBJ11383-20062、工程概況2。1工程簡介我司承建的xx市2011B-030地塊一標項目有1樓、2#樓、5#樓。1#樓地上1

3、8層,地下1層，1個建筑單元，建筑面積5110m2，建筑高度59.9m;2#樓地上18層，地下1層，2個建筑單元，建筑面積為10150m2，建筑高度59.9m； 5#樓地上26層,地下1層，建筑面積為：8705m2，建筑高度為79.5m；及地下車庫組成,本工程屬一類民用建筑，防火等級為一級。本工程腳手架工程采用懸挑式腳手架及落地腳手架結構形態，3層以上采用懸挑式腳手架,本方案為懸挑式腳手架及落地腳手架專項施工方案。2。2方案適用范圍本方案施工適用范圍;1、2、5樓2層以下落采用落地腳手架,1#、2、5樓3層以上采用懸挑腳手架搭拆方案。3。腳手架施工總體布署3。1總體部署根據工程進度及施工總體安

4、排，本工程1#、2、5#樓2層及以下采用落地腳手架、1、2、5#樓腳手架3層及以上采用工字鋼懸挑腳手架。1、2樓分別在3層樓面設置第一道懸挑型鋼，在9層樓面設置第二道懸挑型鋼,在15層樓面設置第三道懸挑型鋼；5樓分別在3層樓面設置第一道懸挑型鋼，在9層樓面設置第二道懸挑型鋼，在15層樓面設置第三道懸挑型鋼；本腳手架使用時間僅限于主體結構施工階段。裝修階段采用電動吊籃進行外墻外立面的施工(具體詳見吊籃施工方案)。1. 施工布署懸挑式腳手架采用16工字鋼作為懸挑受力結構，聯系橫梁采用8#槽鋼貫通聯接，外圍防護架采用48（2.8）鋼管，采用扣件連接。落地腳手架采用48（2.8)鋼管,采用扣件連接。整

5、個腳手架步距為1800，立桿縱距為1500，小橫桿間距900，立桿橫距950，里排架離建筑外墻凈距離為300，小橫桿外露長度為100。地下部分腳手架采用短鋼管、扣件、頂托與護坡頂緊，保證架體及結構的安全。2. 材料選擇。（1） 鋼管：鋼管采用48（2。8)鋼管，鋼管表面不得有裂紋和嚴重銹蝕,兩端應平整，嚴禁打孔，鋼管每根重量不得超過25kg。（2） 扣件：扣件全部使用瑪鋼扣件，不得有裂紋、氣孔砂眼等缺陷,扣件表面要做好防銹處理，出現滑絲的扣件必須進行更換。嚴禁使用不合格的瑪鋼扣件.（3） 腳手板：腳手板采用沖壓鋼板腳手板,板兩端采用鍍鋅鐵絲綁扎兩道。不符合模數的腳手板采用木板腳手板，木板表面不

6、得有裂紋或腐朽.（4） 安全網:水平網采用尼龍編織的安全網,立網采用細尼龍繩編織的密目安全網。安全網進場必須出具出廠合格證，且為阻燃型，并經現場驗收合格后方可使用。3。2。雙排單立管落地腳手架施工方法(1)雙排外防護架基本構造雙排外防護架的主要桿件有：立桿、大橫桿、小橫桿、剪刀撐、掃地桿、拉桿等.（2）施工程序放置縱向掃地桿立柱橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿連柱板拉桿第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿（3)使用部位本工程3層及以下采用落地式雙排單立桿腳手架。(4）搭設中應注意的問題A. 腳手架的掃地桿離下腳面不得超過120mm,且必須采用“十字”扣件固定,以減少腳手架不均勻位移。B.

7、 小橫桿的間距不得超過0。9m，小橫桿和大橫桿要緊密連接。C. 剪刀撐寬度不得超過6m，斜桿與地面的角度在4560之間。D. 立桿底部必須墊設墊木,基礎夯實密實，防止架體沉降。（5）連墻件的設置本工程落地式腳手架連墻件采取兩步三跨布置形式。連墻件設置方式3。3.懸挑腳手架施工方法1使用部位本工程1#、2#樓從三層樓面開始使用懸挑式腳手架,5#樓從四層樓面開始使用懸挑式腳手架。(2）基本構造1#、2樓腳手架每6層懸挑一次（38層、914層、15機房層），懸挑三次懸挑到頂.5樓腳手架每6層懸挑一次（49層、1015層、1621、22機房層)，懸挑四次懸挑到頂。懸挑式腳手架的基本構件組成為：挑梁16

8、I字鋼，連梁8#槽鋼,水平桿，立桿,剪刀撐，小橫桿,安全網等。（3）懸挑腳手架施工程序水平挑桿縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿連墻桿鋪腳手扳扎防護欄桿扎安全網（4）搭設方法（以18層樓為例） a、準備工作：在1#樓、2樓結構施工到第3層樓時開始做好預留、預埋工作。在3層外剪力墻上緊貼結構平臺上表面預留150X200方洞，立桿縱距1。5m，橫距為900，步距1。80m；在3層平臺上預埋錨固件,做法見附圖1；在拐角處等挑梁超過計算長度時，下部設鋼管支撐，用以卸載.工字鋼間距為1.5m。b、挑架搭設：混凝土強度達到要求后，在混凝土平臺上按規定的間距布設工字鋼（立桿位置焊接50mm防滑鋼筋），然后

9、按上述工藝順序進行施工。C、懸挑在懸挑板部位外懸挑2。60m(包括飄窗部位）錨固3.50m，非陽臺部位外懸挑1。30m,錨固2。00m.非飄窗部位懸挑腳手架內側立桿距結構墻0。3m，飄窗部位內側立桿距結構墻面1。5m。工字鋼不得壓在懸挑板上。返梁位置預留洞口做相應提高，嚴禁切斷主筋。D、連墻件全部采用雙扣件.E、腳手板必須全部滿鋪,每塊腳手板必須與架體連接牢固。F、陽角部位設置預埋板（錨固深度為600mm）埋件見附圖。3。4.高層作業防護按照建筑施工高處作業安全技術規程，高處作業必須每隔4層設置水平安全網固定。本工程在首次懸挑層周圍設置水平挑網，挑網寬度為6m,網底接觸面不得小于5m，結構施工

10、時，在一層底和二層頂的外墻上預留平挑鋼管洞口,待施工至四層時，用鋼管搭設水平挑網，挑網用兩層大眼網和一層密目網；以后每隔四層設置水平安全網一道，內外側均用6。5鋼絲繩栓牢，在四周墻角和墻體中部設置鋼管三角型挑架,外側鋼絲繩栓牢于桁架鋼管頂端拉緊，再系上安全平網.如下圖所示：同時在樓的出入口處設置安全通道，用鋼管搭設并掛安全網封閉。在建筑物的出入口搭設長6m,寬4m，棚頂滿鋪兩層3mm厚鋼板，并在出入口處掛上明顯安全標識具體見下圖。4、腳手架搭設質量的檢查驗收規定：1、腳手架的驗收標準規定（l）構架結構符合前述的規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之內。如下表腳手架搭設的技術要求

11、與容許偏差（mm） 序號項目允許偏差（mm）示意圖檢查工具1焊接鋼管尺寸(mm） 外徑 48 壁厚2.8-0.5 -0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏差1.7塞尺拐角尺3鋼管外表面銹蝕深度10.504鋼管彎曲a。各種桿件鋼管的端部彎曲11.5m15鋼板尺b.立桿鋼管彎曲3ml4m4m4m1216鋼板尺b。板面扭曲(任一角翹起）52、腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用：(1） 每搭設完 10m 高度后。（2)連續使用達到6個月.（3）施工中途停止使用超過15天,在重新使用之前.（4)在遭受暴風、大雨、地震等強力因素作用之后。(5）在使用過程中，發現有顯著的變

12、形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。（6) 達到設計高度后.(7)作業層上施加荷載前。5、腳手架使用中應定期檢查下列項目：桿件的設置和連接連墻件支撐門洞桁架等的構造是否符合要求扣件螺栓是否松動懸挑梁是否變形掛架螺栓是否存在損壞6、腳手架使用規定1、作業層每1m2架面上實用的施工荷載(人員、材料和機具重量)不得超過以下的規定值或施工設計值：施工荷載（作業層上人員、器具、材料的重量）的標準值，結構腳手架取3kN/m2。2、施工設備單重不得大于1kN,使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5kN。3、腳手架上禁止堆放材料.4、作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度

13、，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。5在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。6、工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。7、人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀援腳手架上下。8、每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安全作業的問題存在，在排除和解決后方許開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，解決以后才能恢復正常作業；發現有

14、異常和危險情況時,應立即通知所有架上人員撤離。9、在每步架的作業完成之后，必須將架上剩余材料物品移至室內;每日收工前應清理架面，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品。在任何情況下,嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。7、腳手架的拆除規定1、腳手架的拆除順序與搭設順序相反，須遵守先搭后拆，后搭先拆的原則,從腳手架頂端拆除其順序為:安全網護身攔擋腳板腳手板小橫桿大橫桿立桿連墻桿縱向支撐斜拉桿。2、連墻桿應在位于其上的全部可拆除桿件都拆除后方可拆除。3、拆除過程中凡已松開連接的桿件應及時拆除,避免誤扶、靠已松脫連接的桿件。4、拆除的桿配件應以安全的方式運出和卸下,必須綁扎牢

15、固或裝入容器內才可吊下，嚴禁向下拋擲，拆除過程中應作好配合，協調工作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性作業。5、拆除腳手架時必須劃分安全區，設警戒標志,并設專人警戒。6、拆除前須指派專人檢查架子上的材料、雜物等是否清理干凈，否則不許拆除。拆除時應按規定程序拆除.8、腳手架的安全措施及安全要求 1、本工程腳手架均采用密目安全網封閉,密目安全網掛設在外排架的內側。2、操作層必須滿鋪腳手板，不得有空隙、探頭板和跳板。腳手板下兜設水平網，且在外側均設置1.2m高的護身攔，并設置一道擋腳板.3、搭拆架子必須由經過安全技術教育且持有特殊工種操作證的架子工承擔，并經常進行體格檢查，凡患有高血壓、心臟病等不適

16、于高空作業者，不得上腳手架操作。4、搭拆腳手架時，工人必須戴好安全帽，佩好安全帶,工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋，工作時袖口、褲口要扎緊。5、腳手架登高扶梯必須在腳手架外側單獨設置，并應與腳手架連接,數量可根據工程而定，但不得使用腳手架內的直爬梯,嚴禁在腳手架、井架等處攀高上下。6、搭設腳手架起步時，應設臨時剪刀撐，搭設中要隨時按規定作好腳手架與主體結構的拉撐工作和鋪好腳手板，同時設一道隨腳手架搭設高度提升的安全網。7、在搭設腳手架時,如果腳手板、桿件等尚未扣綁扎牢,或已拆開綁扎，均不得中途停止.8、遇有惡劣氣候（如風力在五級以上）影響施工安全時,不得進行高空腳手架搭拆作.9、嚴禁在腳手

17、架上拉纜風繩和設置起重把桿或搭三角小平臺。10、在腳手架上進行電氣焊施工時要有防火措施和專人看守。11、穿墻桿與端頭鋼板的錨固，必須鋼板打孔做穿孔焊接（雙面焊）,以達到拉拔試驗要求，并經檢查驗收合格后方可使用.12、所有鋼管均涂黃黑油漆。13、工字鋼、吊環用鋼筋、腳手管等材料合格證、質量證明資料應齊全。嚴禁有裂紋、嚴重銹蝕和彎曲等。14、吊環埋入混凝土深度300mm,平直段不足時可以彎錨.15、外架未經驗合格嚴禁使用，嚴禁超載使用.9、腳手架應急救援預案9.1目的為確保我項目部工程腳手架安全并預防事故，萬一在發生傾斜、下沉、倒塌事故時，能迅速有效地開展搶救工作，以最大限度地降低員工及相關方生命

18、安全風險，特制定本應急救援預案。9.2組織機構職責及成員（一）應急領導小組組織機構組長：徐堅副組長季凌霄副組長吳金國報警組顧明明救護組包學忠消防保衛組陳大松防臺防汛組劉浩后勤組徐井林(二）組織機構及職責由項目部成立應急響應指揮部,負責指揮及協調工作。組長：徐堅副組長吳金國、季凌霄成員：顧明明、包學忠、陳大松、劉浩具體分工如下：1、徐堅負責現場，任務是掌握了解事故情況，組織現場搶救。2、吳金國負責向上聯絡，保持與公司、建設行政主管部門及勞動部門等單位的溝通。3、季凌霄任務是根據指揮小組命令，立即布置現場實施自救,4、顧明明負責維持現場秩序，做好當事人、周圍人員的問訊記錄.5、包學忠負責妥善處理好

19、善后工作，負責保持與當地相關部門的溝通聯系.9。3腳手架施工事故的預防措施加強培訓教育,提高安全意識，增強自我保護能力，杜絕違章作業。 安全生產教育培訓是實現安全生產的重要基礎工作。項目部完善內部教育培訓制度，通過對職工進行三級教育、定期培訓，開展班組班前活動,利用黑板報、宣傳欄、事故案例剖析等多種形式,加強對一線作業人員，尤其是農民工的培訓教育，增強安全意識，掌握安全知識，提高職工搞好安全生產的自覺性、積極性和創造性，使各項安全生產規章制度得以貫徹執行。腳手架等特殊工種作業人員必須做到持證上崗，并每年接受規定學時的安全培訓。建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范規定,“腳手架搭設人員必須是經過

20、按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的專業架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗“。建筑安裝工人安全技術操作規程規定,進入施工現場必須戴安全帽,禁止穿拖鞋或光腳。在沒有防護設施的高空、懸崖和陡坡施工，必須系安全帶.正確使用個人安全防護用品是防止職工因工傷亡事故的第一道防線，是作業人員的“護身符”。 9。3。2嚴格執行腳手架搭設與拆除的有關規范和要求。 （1)腳手架作業層防護要求 A、腳手板:腳手架作業層應滿鋪腳手板，板與板之間緊靠,離開墻面120150mm；當作業層腳手板與建筑物之間縫隙大于150mm時，應采取防護措施。腳手板一般應至少兩層，上層為作業

21、層，下層為防護層。只設一層腳手板時，應在腳手板下設隨層兜網.自頂層作業層的腳手板向下宜每隔12m滿鋪一層腳手板。 B、防護欄桿和擋腳板：均應搭設在外立桿內側；上欄桿上皮高度應為1.2m；擋腳板高度180mm;中欄桿應居中設置。 C、安全密目網與平網:腳手架外排立桿內側，要采用密目式安全網全封閉。密目網必須用符合要求的系繩將網周邊每隔45cm系牢在腳手管上.建筑物第三層要設置平網，以后向上每隔4層設置一道，作業層下設隨層網。平網要采用符合質量要求的平網,并用系繩系牢，不可留有漏洞。密目網和平網破損嚴重時,不得使用。 （2）連墻件的設置要求連墻件的布置間距除滿足計算要求外，尚不應大于最大間距；連墻

22、件宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm；應從底層第一步縱向水平桿開始設置,否則應采用其它可靠措施固定；宜優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置;一字形、開口型腳手架的兩端必須設置連墻件，連墻件的垂直間距不應大于建筑物的層高，并不應大于4m；高度20m以下的雙排架，用剛性連墻件與建筑物可靠連接，亦可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式，嚴禁使用僅有拉筋的柔性連墻件；高度24m以上的雙排架，必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接；連墻件中的連墻桿或拉筋宜水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接,不應采用上斜連接. （3）剪刀撐設置要求 每組剪刀撐跨越立桿根數為5-7根

23、；在外側立面必須沿長度和高度連續設置；剪刀撐斜桿應與立桿和伸出的橫向水平桿進行連接；剪刀撐斜桿的接長均采用搭接。 （4）橫向水平桿設置要求 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除；作業層上非主節點處的橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等間距設置,最大間距不應大于縱距的1/2；使用竹串片腳手板時，雙排架的橫向水平桿兩端均應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。 （5)腳手架拆除要求A、拆除前的準備工作：全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系是否符合構造要求;根據檢查結果補充完善施工方案中的拆除順序和措施,經主管部門批準后實施；由工程施工負責人進行拆除安全技術交底;清除腳手架上雜物

24、及地面障礙物。 B、拆除時應做到：拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業;連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步;當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；當腳手架分段、分立面拆除時,對不拆除的腳手架兩端，應按照規范要求設置連墻件和橫向斜撐加固;各構配件嚴禁拋擲至地面。加強腳手架構配件材質的檢查，按規定進行檢驗檢測。 多年來，由于種種原因，大量的不合格的安全防護用具及構配件流入施工現場，因安全防護用具及構配件不合格而造成的傷亡事故占有很大比例。因此，施工企業必須從進貨的關口把住產品質量

25、關,保證進入施工現場的產品必須是合格產品，同時在使用過程中,要按規定進行檢驗檢測，達不到使用要求的安全防護用具及構配件不得使用.9。3。4腳手架搭設方案必須由有資格的人員編制,經上一級技術部門、安全部門審核,公司或分公司技術負責人審批后執行.施工方案應與施工現場搭設的腳手架類型相符，當現場因故改變腳手架類型時，必須重新修改腳手架方案并經審批后,方可施工。方案經審定后，必須遵照執行，不得隨意變更。如遇特殊情況，需要變更的,應由編制人出具變更通知單、審批人簽發后方可生效 9。3.5落實安全生產責任制，強化安全檢查安全生產責任制度是建筑企業最基本的安全管理制度。建立并嚴格落實安全生產責任制，是搞好安

26、全生產的最有效的措施之一。安全生產責任制要將企業各級管理人員，各職能機構及其工作人員和各崗位生產工人在安全生產方面應做的工作及應負的責任加以明確規定.工程項目經理部的管理人員和專職安全員，要根據自身工作特點和職責分工，嚴格執行定期安全檢查制度,并經常進行不定期的、隨機的檢查，對于發現的問題和事故隱患，要按照“定人、定時間、定措施”的原則進行及時整改,并進行復查，消防事故隱患,防止職工傷亡事故的發生。 9。3。6腳手架檢查、驗收應根據技術規范、施工組織設計及變更文件和技術交底文件進行。在基礎完工后及腳手架搭設前、作業層上施加荷載前、每搭設完1013m高度后、達到設計高度后、遇有六級大風與大雨后、

27、寒冷地區開凍后、停用超過一個月后，均要組織檢查與驗收。 9。3。7腳手架使用中,應定期檢查下列項目:桿件的設置和連接，連墻件、支撐、門洞桁架等的構造是否符合要求；地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空;扣件螺栓是否松動；立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規范規定；安全防護措施是否符合要求；是否超載。9.4腳手架事故人員傷害應急預案9.4。1緊急處置程序本應急預案是為預防和控制潛在的腳手架坍塌、模板支撐系統坍塌、基坑支護坍塌、或緊急情況,做好應急準備，一旦發生能及時有效地實施應急響應，使現場人員傷害得以減少和控制.1）工地如突發因工重傷、死亡事故，應由救護組組織搶救傷員,保衛組保護現場,報警組以

28、最快方式向項目部領導小組、領導小組應向公司、當地安全監督站報告簡要情況。報告由組長負責，報警電話120，由報警組吳金國負責報警。2）如認定重傷或死亡事故，保衛組負責保護事故現場,安全員吳金國負責繪制事故現場平面圖和提供有關資料。3）安全員、項目經理填寫事故快報。4）各級人員認真配合上級和政府主管部門人員勘察現場，開展事故調查.5)調查重傷事故由項目經理組織事故調查組,并在10天內提出事故報公司質安處.6)輕傷事故由安全員吳金國調查分析報告。7)機械事故報公司設備處，因機械事故傷及的人員詳情,同時報公司質安處。8）項目部發生重傷事故,主管安全生產工作項目經理要召開各種會議,通報事故經過、原因，應

29、吸取教訓，提出改進措施,強化安全生產管理的要求，預防同類事故再一次發生或其它事故的發生.9)如事件發生在夜間，須由項目部夜間值班人員立即將情部電告給應急預案領導小組.緊急處理1）發生人身意外傷害時需采取的相應事項：(1)如現場發生人身意外傷害事故,如當事人沒有自覺癥狀，不要輕易放走當事人，要對其進行全面檢查并觀察24小時，確實沒有損傷時才能視為正常而放行。（2）當發現傷員心跳、呼吸停止時要及時由工地保健員施祖興進行搶救，進行心臟復蘇，直至急救醫務人員到場進一步搶救.（3）現場發生人身意外傷害事故，不要慌亂，派專人守在傷員前進行臨時救護.報警組負責人與急救中心或醫院聯系說明傷員所處地點，行車路線

30、及達到所在地點的明顯標志。接車工作由施祖興負責。(4）對于骨折傷員，特別是懷疑頸、胸腰椎骨折傷員要做好固定,用硬板搬運，不得隨意拉扯、扭曲身體搬運。（5）現場發現傳染病人應立即報告項目經理徐堅，并進行隔離，對所有周圍環境消毒及檢疫，由報警組與當地疫病控制中心聯系處理.2）急救中心及醫療單位急救車聯系方法，項目部確定急救首選醫院為醫院。電話： 120 其次為xx市濱江區人民醫院。3）急救（1)領導小組在得到因工傷害事故報告后，應立即組織救護，防止險情擴大；(2）傷情危急時送到就近醫院進行搶救，其指導原則為盡最大努力減少拖延時間，保證搶救及時，把損失降低到最低限度；（3）如現場無應急車輛,須打“1

31、20”請求急救車；(4）若醫院路線不清，可要求“120”急救車送往指定醫院。（5）傷員送往醫院過程中，必須由項目部保健員施祖興相陪（夜間施工由值班人員相陪）以避免產生不必要的麻煩，并保護好現場，及時通報有關領導及安全人員。9.4。3現場應急救護措施1）外傷應急救護一般輕傷處理,由項目部保健員施祖興負責處理。外傷出血后，根據傷口的部位、輕重程度，可分別或同時采取指壓止血法、加壓包扎法或止血帶止血法,如有骨折,則采用木板等物予以固定。（1）包扎動作輕、快、準、牢，對暴露的傷口，盡可能用無菌敷料覆蓋傷口，再行包扎。包扎不可過緊、過松,以防滑脫或壓迫血管、神經，影響遠端血運。（2）骨折固定時,本著先救

32、命后治傷的原則，先進行呼吸心跳的急救，有大出血時，應先止血,再包扎,最后固定骨折部位。（3)運送傷患者前,應檢查傷者頭、胸、腹、背及四肢的傷勢，并給予適應的處理，如所處環境危險，應盡快脫離,否則就地搶救，搬運時注意傷員體位,避免再損傷。（4）現場處理后，盡快轉送到附近醫院2）現場心、肺、腦復蘇施工現場出現電擊、嚴重創傷、中暑、中毒等易引起心跳驟停的情況，及早搶救，對傷者復蘇有重大意義。(1）判斷心跳驟停癥狀a頸動脈搏動消失b意識喪失,呼之不應(2)現場心肺復蘇a、呼救：一旦判斷病人昏迷,就要呼救，他人協組打急救電話或叫救護車，保健員就地搶救。b、病人體位仰臥在硬地板或硬板床上。(3)心肺復蘇法

33、a、打開氣道，使病人頸部上抬使頭后仰，保證呼吸道通暢;b、人工呼吸，口對口吹氣，每次11。5秒鐘，(注意胸部是否起落,每5秒吹一次);(4)心外按摩，建立人工循環用拳擊心前區，拳距前胸20-30cm，向前胸猛擊兩下，有時即可恢復心跳。（5）胸外擠壓部位：胸骨中下1/3交接處，下壓深度3-5cm,頻率80-100/分。雙人操作：吹氣與按壓比為1： 5，每45分鐘檢查一次頸動脈搏動及自主呼吸是否恢復。單人操作：每次按壓15次，吹氣2次,每4-5分鐘檢查一次頸動脈搏動及自主呼吸是否恢復。按壓注意事項:a、按壓必須平穩，有規律進行，不能中斷；b、平常不能離開胸膛，不能猛壓猛松，以免改變按壓位置,或引起

34、肋骨骨折;c、雙肩應壓胸前正上方，平臂要與胸垂直，按壓時身體不要前后搖擺；d、胸部按壓部位必須正確，否則不僅按壓無效，反有危險。9。4.4總結與改進1）對發生事故的原因進行調查和分析，提出事故責任人，并作出適當的處理意見.2)總結教訓，找出薄弱環節，采取糾正/預防措施。9.5消防應急預案本應急預案是為預防和控制潛在的火災(特別是高層建筑防火、腳手架火災)事故或緊急情況，做好應急準備，一旦發生能及時有效地實施應急響應，使火災得以控制和撲滅，以減少和控制人員傷亡和財產損失。應急準備1)組織和人員（1）現場指揮滅火指揮小組為項目部應急領導小組.（2)義務消防隊隊長由消防保衛組組長徐堅擔任，隊員季凌霄

35、、吳金國、陳大松等，負責撲救工作。（3)報警組負責報警,消防車和救護車的接車工作，由施祖興負責。（4）消防保衛組負責現場警衛保護和人員疏散工作。由季凌霄、吳金國負責。（5）救護組負責受傷人員緊急的救護和護送救護車工作。(6)水電工姚春雷負責切斷火區電源和滅火的照明和供水工作.（7)事故處理由項目經理，安全員負責。2）人員培訓和教育(1）對員工進行基本防火知識教育。(2）對義務消防員進行基本消防知識教育和消防器材的操作培訓.以上工作由兼職消防員吳金國負責。3)策劃工傷現場防火重點，消防設施和消防通道布置,繪制消防平面圖，由安全員負責，后勤組提供消防設施。4)必要時，組織適當的消防演習，主要學習義

36、務消防員的使用消防器材，人員和財物的疏散等。9.5。2應急措施1)發現火災事故時,發現人員要及時向消防領導小組報警，并講明發生火災的地點、燃燒物質的種類和數量,火勢情況，接報人員應將報警人員姓名、報警情況等作記錄,并向內部和外部相關方及時傳遞信息。附表：各類火災的滅火方案火災類別易燃物類別適用的滅火器材/滅火步驟注意事項A類：固體物質火災棉、麻、紙張、木材水、泡沫、干粉、二氧化碳與火源點保持足夠的距離B類:液體和可熔的固體物質火災汽油、煤油、柴油、原油、油漆、甲醇、乙醇、瀝青、電石、石蠟一般用泡沫、干粉等滅火劑禁止使用高壓直流水槍直接滅火,可以使用噴霧水槍撲救。撲救時要保持足夠距離二氧化碳適宜

37、小范圍油類火災泡沫撲救容器內的易燃可燃液體火災酒精等醇類火災要使用抗溶性泡沫砂土適宜撲救瀝青和地面上流散的易燃可燃液體火災C類：氣體火災煤氣、天然氣、甲烷、乙炔、氫氣火災先將氣體輸送閥門或管道關死,截斷氣源，斷絕氣體來源，進行冷卻滅火,可使用直流水槍或噴霧水槍、二氧化碳、干粉等滅火劑戴好防護用具,防止燙傷、中毒等對一時無法堵漏、封閉氣源的燃燒，不宜立即將火撲滅，可以一邊用水冷卻保護建筑物和設備，一邊讓氣體自行燃盡D類:金屬火災鉀、鈉、鎂、鈦、鋯、鋰、鋁鎂合金等火災一般用干砂掩埋忌用水、泡沫及含水性物質，也不能用代烷、二氧化碳及常用干粉滅火劑9。5.3總結與改進1）對發生事故的原因進行調查和分析

38、，明確事故責任人,并作出適當的處理意見。2)總結教訓，找出薄弱環節，采取糾正/預防措施。9.6防汛應急預案本應急預案是為將洪水等自然災害造成的損失降到最低程度，為保護員工和工地財產、工程腳手架的安全。9.6。1應急準備)防臺/防汛小組為項目部應急領導小組。2)職責(1）防臺、防汛組在臺、汛期應有人員守聽電話，確保信息暢通，及時將汛情、臺風預報通知到各部門，做好預防工作(包括物資準備和預防措施的實施）.(2）防臺、防汛搶險突擊隊由義務消防隊兼任，在出現洪水、臺風險情時，能夠迅速出擊，實施搶險工作。3)物資準備（1）防洪防臺物資的挪用必須報經項目經理批準。(2）材料員袁益德負責本項目部防洪搶險物資

39、的采購，防洪防臺物資必須及時采購。（3）倉庫管理員負責柳科科防洪搶險物資的保管，如好的水泵、排水管(消防水帶）、足量的防風用鋼絲繩（纜風繩)等，并負責日常檢查，確保性能良好。(4）工程生產負責人季凌霄應定期組織對物資情況進行檢驗，確保險情出現時能夠及時有效地投入使用。(5）工程生產負責人季凌霄組織人員實施抗臺抗洪提出加固、排澇方案.(6）項目部安全員吳金國、負責對臨時設施、腳手架、材料、機械設備等各方面的防臺防汛（防火）措施執行情況的日常監督和檢查.9.6。2預防措施1）按照現場平面布置情況，確定生產區、生活區排水溝，保證施工現場內排水暢通。2）易受潮變質的材料要入庫；其它設備、材料露天存放時

40、,底部要用方木墊高，防止被水浸泡，頂部要用蓬布或塑料布封蓋。3）進入汛期，防臺/防汛組對生產區、生活區排水溝疏通進行檢查，綜合班負責對排水溝進行疏通，對落水管進行清理，組織對辦公室、工具室、倉庫的房頂進行檢查，發現漏雨、滲水要及時處理。4）防臺/防汛組應定期對現場腳手架、配電房、輸電線路、配電柜（箱）、開關箱、機械設備、腳手架、材料堆置等進行檢查，發現隱患,立即整改加固.5)防臺/防汛組應定期對生產區、生活區圍墻、房屋堅固性進行檢查，發現危墻、危房，立即整修.9。6。3應急預案1)接到預報時，各單位立即組織人員對重要部位進行防護。辦公室門窗要關好，施工現場工程腳手架、臨時懸掛的設備、堆放的材料

41、要采取加固措施,大型施工機具、井架等要用鋼絲繩封牢或采取其它加固措施。2）洪水、臺風出現時，一切生產工作立即停止。3）領導小組及時到位,指揮搶險工作,并向上級主管部門和地方主管部門及時匯報。4）搶險突擊隊立即集合到位，在領導小組指揮下實施搶險工作.5)臺風發生時，由領導小組通知變電所停止供電,避免刮斷線路發生事故。電工負責工地施工現場內施工用電的安全，水電班姚春雷派人配合。6)洪水發生時，電氣搶險隊要保證電力正常,不能影響水泵及時排水。7）救護組做好準備，隨時實施搶救傷員工作。8)工程腳手架的加固搶險工作由吳金國負責,陳大松等人負責搶修加固，房屋有危險時,及時組織人員向室外疏散，疏散工作由季凌

42、霄負責.9)職工離開后的住宿生活安排工作由施祖興負責安排。10）保衛巡邏安全工作由吳金國負責。9.6。4總結與改進1)臺風、洪水過后，防臺/防汛組應及時總結對損失情況進行匯總。2）總結防臺、抗洪的經驗教訓,提出今后應采取的預防措施。10、附計算書非陽臺部位懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302011）。計算參數：雙排腳手架，搭設高度18。0米，立桿采用單立管.立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1。05米，內排架距離結構0.25米,立桿的步距1。80米。采用的鋼管類型為482。8，連墻件采用2步3跨，豎向間距3。60米,水平間距4。50米

43、。施工活荷載為2。0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片,荷載為0.10kN/m2，按照鋪設9層計算。欄桿采用竹笆片,荷載為0。17kN/m，安全網荷載取0.0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0。40kN/m2，高度變化系數1。2500，體型系數0。8720。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1。50米，建筑物內錨固段長度2。00米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結.一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿

44、的最大彎矩和變形. 1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0。036kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.050/2=0。052kN/m活荷載標準值 Q=2。0001.050/2=1。050kN/m靜荷載的計算值 q1=1。20。036+1。20。052=0.106kN/m活荷載的計算值 q2=1.41。050=1。470kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度）大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩） 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下：跨中最大彎矩為 M1=（0.080。106+0。101.470)1.500

45、2=0。350kN。m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=-(0。100.106+0.1171。470)1.5002=-0.411kN。m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.411106/4248。0=96.690N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3。撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值q1=0.036+0。052=0。088kN/m活荷載標準值q2=1。050kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0。6770。088+0。9901.050）1500。04/（1002.061051

46、01950。0）=2。649mm大橫桿的最大撓度小于1500。0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1。荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0.0361。500=0.053kN腳手板的荷載標準值P2=0。1001。0501。500/2=0。079kN活荷載標準值 Q=2。0001.0501。500/2=1.575kN荷載的計算值 P=1。20.053+1。20。079+1。41。575=2。363kN小橫桿計算簡圖 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫

47、桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=(1。20。036）1。0502/8+2.3631。050/4=0。626kN。m=0。626106/4248。0=147.425N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N/mm2，滿足要求! 3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。00.0361050.004/（3842.060105101950。000)=0.03mm集中荷載標準值P=0.0

48、53+0。079+1.575=1.707kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1707.0001050.01050.01050。0/(482.06105101950。0）=1。960mm最大撓度和 V=V1+V2=1。987mm小橫桿的最大撓度小于1050。0/150與10mm,滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 1。荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0。0361.050=0。037kN腳手板的荷載

49、標準值 P2=0。1001.0501.500/2=0。079kN活荷載標準值 Q=2。0001.0501.500/2=1。575kN荷載的計算值 R=1.20.037+1。20。079+1。41。575=2.344kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1）每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1001 NG1 =

50、 0。10018.000=1.802kN （2）腳手板的自重標準值（kN/m2）；本例采用竹笆片腳手板,標準值為0。10 NG2 = 0。10091.500(1。050+0。250)/2=0。877kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。17 NG3 = 0.1701.5009/2=1.148kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2);0。010 NG4 = 0.0101.50018。000=0。270kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。097kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力

51、總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到,活荷載標準值 NQ = 2.00021。5001.050/2=3.150kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 - 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規范(GB500092001）附錄表D。4的規定采用：W0 = 0.400 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001）附錄表7.2。1的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數:Us = 0。872經計算得到,風荷載標準值Wk = 0。4001.2500。872 = 0.436kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公

52、式 N = 1。2NG + 0。91。4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24。097+0。91.43.150=8。885kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ經過計算得到,底部立桿的最大軸向壓力N=1.24。097+1。43。150=9。326kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0。91.4Wklah2/10其中 Wk - 風荷載標準值(kN/m2)； la - 立桿的縱距 （m)； h - 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0。91.40。4361.5001.800五、立桿的穩定性計算

53、1.不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9。326kN； i - 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定,u=1.500; l0 - 計算長度 (m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。1551.5001.800=3。118m； A - 立桿凈截面面積,A=3。974cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4。248cm3； - 由長細比,為3118/16=195; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm

54、2）；經計算得到=9326/(0。19397)=122.583N/mm2;f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2;不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 2。考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，N=8。885kN； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1。60cm; k - 計算長度附加系數，取1。155； u 計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1。500； l0 - 計算長度 （m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=1。1551.5001.800=3。118m； A 立桿凈截面面積，A=3。974cm2； W - 立桿凈截面模

55、量(抵抗矩）,W=4.248cm3； - 由長細比,為3118/16=195； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191; MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0。267kN.m； - 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2）；經計算得到=8885/(0.19397）+267000/4248=179.637N/mm2；f - 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2;考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算: Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)

56、，應按照下式計算： Nlw = 1。4 wk Aw wk - 風荷載標準值，wk = 0.436kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3。604。50 = 16。200m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN);No = 3。000經計算得到 Nlw = 9.888kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 12。888kN根據連墻件桿件強度要求,軸向力設計值 Nf1 = 0.85Acf根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值 Nf2 = 0.85Af其中 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l/i=25。00/1.60的結果查表得到=0。96；凈截

57、面面積Ac = 3.97cm2；毛截面面積 A = 18。10cm2;f = 205。00N/mm2。經過計算得到 Nf1 = 69。247kN Nf1Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 302。738kN NfNl,連墻件的設計計算滿足穩定性設計要求！連墻件雙扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1500mm，l =

58、 2000mm，ml = 250mm，m2 = 1300mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩） W = 141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=9。33kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1。226。100.00017。8510=0。25kN/m k=1.50/2。00=0.75 kl=0.25/2。00=0。13 k2=1.30/2.00=0.65代入公式，經過計算得到支座反力 RA=26。633kN支座反力 RB=7。120kN最大彎矩 MA=14.732kN。m抗彎計算強度 f=14.732106/(1.05141000。0)=99。50

59、7N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215。0N/mm2，滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=4。10+3.15=7.25kN水平鋼梁自重計算荷載 q=26.100.00017。8510=0。21kN/m最大撓度 Vmax=7.880mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 1302011）表規定：水平支撐梁的最大撓度小于3000.0/250，滿足要求！八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中b - 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003）附錄B得到:b=2。00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50

60、0172003）附錄B其值b=1。07-0。282/b=0.929經過計算得到強度=14.73106/（0。929141000.00）=112。47N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f，滿足要求！九、錨固段與樓板連接的計算 1。水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=7.120kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算,按照混凝土結構設計規范10。9。8 f = 50N/mm2；壓點處采用3個 U 形鋼筋拉環連接，承載能力乘以0。85的折減系數；鋼筋拉環抗拉強度為127。50N/mm2；所需要的水

61、平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=71204/（3.1416127。502）1/2=6mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面,并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下:錨固深度計算公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 7。12kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于7120。15/(3.1416181。5）=83.9mm。 3。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混

62、凝土局部承壓計算如下:混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 7.12kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=90mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經過計算得到公式右邊等于106.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求! 4。水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 7。122.00/2 = 7.12kN。m根據混凝土結構設計規程GB50010-2002第條其中1系數，當混凝土強度不超過C50時，1取為1

63、.0，當混凝土強度等級為C80時,1取為0.94，期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 120-10 = 110mm；s = 7。12106/（1.00014.3001。51000110。02）=0.0270 = 1（1-20。0270)1/2=0.0280s = 10.0280/2=0.9860樓板壓點負彎矩配筋為 As = 7.12106 / (0。9860110。0210。0) = 312。6 mm2飄窗、空調板部位懸挑式扣件鋼管腳手架計算書懸挑式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳

64、手架安全技術規范（JGJ130-2011)。計算參數：雙排腳手架，搭設高度18。0米，立桿采用單立管。立桿的縱距1。50米,立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.25米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為482。8，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4。50米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設9層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0。17kN/m，安全網荷載取0。0100kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點間增加一根大橫桿。基本風壓0.35kN/m2，高度變化系數1。2500,體型系數0。8000。懸

65、挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.50米,建筑物內錨固段長度3.50米。懸挑水平鋼梁采用支桿與建筑物拉結，最外面支點距離建筑物1。30m,支桿采用鋼管48。0 3.5mm。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形. 1。均布荷載值計算大橫桿的自重標準值 P1=0。036kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0。1001。050/2=0.052kN/m活荷載標準值 Q=3.0001。050/2=1.575kN/m靜荷載的計算值 q1=1。20。036+1。20。052=0.1

66、06kN/m活荷載的計算值 q2=1。41。575=2.205kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩） 2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為 M1=(0.080。106+0.102.205)1.5002=0。515kN。m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為 M2=(0。100.106+0.1172.205）1。5002=0.604kN。m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.604106/4248。0=142.238N/mm2大橫桿的計算強度小于205

67、.0N/mm2，滿足要求! 3。撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值q1=0。036+0。052=0。088kN/m活荷載標準值q2=1。575kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=（0。6770.088+0.9901.575）1500。04/(1002.06105101950.0）=3。902mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算大橫桿的自重標準值

68、P1=0.0361.500=0。053kN腳手板的荷載標準值 P2=0。1001.0501。500/2=0。079kN活荷載標準值 Q=3.0001.0501。500/2=2。362kN荷載的計算值 P=1。20.053+1。20.079+1.42。362=3.466kN小橫桿計算簡圖 2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=(1.20。036)1.0502/8+3。4661.050/4=0。916kN。m=0.916106/4248。0=195.553N/mm2小橫桿的計算強度小于205

69、.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。00。0361050.004/（3842。060105101950.000)=0。03mm集中荷載標準值P=0。053+0。079+2。362=2.494kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=2494。5001050。01050。01050。0/(482。06105101950。0)=2.865mm最大撓度和 V=V1+V2=2.891mm小橫桿的最大撓度小于1050。0/15

70、0與10mm，滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）： R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN; R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1。荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0。0361。050=0.037kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1001.0501。500/2=0。079kN活荷載標準值 Q=3。0001.0501。500/2=2.362kN荷載的計算值 R=1.20.037+1。20。079+1.42。362=3。447kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達4

71、0-65N。m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12。0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0。1001 NG1 = 0。10018。000=1.802kN （2）腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板,標準值為0。10 NG2 = 0.10091。500(1。050+0.250)/2=0.877kN （3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m）；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板

72、,標準值為0。17 NG3 = 0.1701.5009/2=1.148kN (4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0。010 NG4 = 0。0101.50018.000=0。270kN經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4。097kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3。00021.5001.050/2=4.725kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓（kN/m2),按照建筑結構荷載規范(GB500092001)附錄表D.4的規定采用：W

73、0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范（GB500092001）附錄表7。2.1的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 0.800經計算得到,風荷載標準值Wk = 0。3501.2500.800 = 0。350kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.24。097+0.91。44.725=10.870kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1。24.097+1。

74、44.725=11。531kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.91。4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值（kN/m2)； la - 立桿的縱距 （m）； h 立桿的步距 (m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩 Mw=0。91.40.3501.5001。8001。800/10=0.214kN。m五、立桿的穩定性計算 1。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=11。531kN； i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.60cm； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (

75、m)，由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551。5001。800=3。118m； A - 立桿凈截面面積，A=3。974cm2; W 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=4。248cm3； 由長細比，為3118/16=195; - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0。191； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到=11531/(0.19397）=151。565N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f，滿足要求！ 2。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=10.

76、870kN； i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.60cm； k - 計算長度附加系數，取1.155； u - 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1。500； l0 計算長度 (m），由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.1551.5001。800=3.118m； A - 立桿凈截面面積，A=3.974cm2; W - 立桿凈截面模量（抵抗矩)，W=4.248cm3； 由長細比，為3118/16=195; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.214kN。m； - 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2

77、）；經計算得到=10870/(0.19397）+214000/4248=193.324N/mm2；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f，滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 wk Aw wk 風荷載標準值,wk = 0。350kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.604。50 = 16.200m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN）；No

78、 = 3。000經計算得到 Nlw = 7。938kN,連墻件軸向力計算值 Nl = 10。938kN根據連墻件桿件強度要求,軸向力設計值 Nf1 = 0.85Acf根據連墻件桿件穩定性要求，軸向力設計值 Nf2 = 0。85Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l/i=125.00/1。60的結果查表得到=0.73;凈截面面積Ac = 3。97cm2；毛截面面積 A = 18。10cm2;f = 205.00N/mm2.經過計算得到 Nf1 = 69.247kN Nf1Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經過計算得到 Nf2 = 231.196kN NfNl，連墻件的設計計算滿

79、足穩定性設計要求!連墻件雙扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點,A為墻支點.本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體250mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1300mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面積A = 26。10cm2.受腳手架集中荷載 P=11。53kN水平鋼梁自重荷載 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN）懸

80、挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN。m）懸挑腳手架支撐梁變形圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=13.698kN,R2=10。648kN,R3=0.192kN最大彎矩 Mmax=1。653kN.m抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.653106/（1.05141000。0）+5.9361000/2610。0=13.436N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-2003）附錄B得到：b=2。00由于b大于0

81、.6，按照鋼結構設計規范（GB50017-2003)附錄B其值b=1。070.282/b=0.929經過計算得到強度=1.65106/(0。929141000.00）=12。62N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f，滿足要求!九、支桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和支桿的軸力RDi按照下面計算其中RDicosi為支桿的頂力對水平桿產生的軸拉力。各支點的支撐力 RCi=RDisini按照以上公式計算得到由左至右各支桿力分別為 RD1=14。928kN十、支桿的強度計算斜壓支桿的強度計算：斜壓支桿的軸力RD我們均取最大值進行計算，為RD=14。928kN 下面壓桿以鋼管48。0 3.5mm計算，斜

82、壓桿的容許壓力按照下式計算：其中 N 受壓斜桿的軸心壓力設計值，N = 14.93kN； - 軸心受壓斜桿的穩定系數,由長細比l/i查表得到= 0。17； i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i = 1.58cm； l 受最大壓力斜桿計算長度，l = 3。27m； A 受壓斜桿凈截面面積，A =4.89cm2； - 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是 180.41 N/mm2； f - 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 205.0N/mm2；受壓斜桿的穩定性計算 f,滿足要求!斜撐桿的焊縫計算：斜撐桿采用焊接方式與墻體預埋件連接,對接焊縫強度計算公式如下其中 N為斜撐桿的軸向力，N=14。92

83、8kN； lwt為焊接面積，取489。30mm2； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185。0N/mm2；經過計算得到焊縫抗拉強度 = 14928。40/489.30 = 30。51N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求!十一、錨固段與樓板連接的計算 1。水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=10。648kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度,每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9。8 f = 50N/mm2；壓點處采用1個 U 形鋼筋拉環連接；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小

84、直徑 D=106484/(3.141650.002)1/2=12mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。 2。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓,螺栓粘結力錨固強度計算如下:錨固深度計算公式其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 10.65kN; d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度,計算中取1。5N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經過計算得到 h 要大于10647.91/(3。1416201。5）=113.0mm。 3。水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承

85、壓計算如下:混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 10.65kN; d 樓板螺栓的直徑，d = 20mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長,b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0。95fc=13.59N/mm2;經過計算得到公式右邊等于131。6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求！ 4。水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數值為 M = 10.653。50/2 = 18。63kN。m根據混凝土結構設計規程GB50010-2002第7。2.1條其中1系數，當混凝土強度不超過C50

86、時,1取為1.0，當混凝土強度等級為C80時，1取為0。94,期間按線性內插法確定; fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度; fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 10015 = 85mm；s = 18。63106/(1.00014。3001。5100085.02）=0。1200 = 1-（1-20.1200）1/2=0。1280s = 1-0。1280/2=0.9360樓板壓點負彎矩配筋為 As = 18.63106 / (0。936085.0210.0) = 1115。6 mm2懸挑腳手架陽角型鋼計算書計算參數:水平陽角型鋼采用焊接建筑物預埋件連接,計算條件為一端固支的連

87、續梁。本工程中，腳手架排距為1050mm，內側腳手架距離墻體250mm，計算中取其1。414倍為集中力作用點。型鋼采用10號槽鋼U口豎向，型鋼支點距離建筑物角點2200mm。型鋼截面慣性矩I = 25。60cm4，截面抵抗矩W = 7。80cm3，截面積A = 12。74cm2.陽角型鋼示意圖陽角型鋼計算簡圖 1、型鋼受力計算受腳手架作用的聯梁傳遞集中力 P=9。80kN水平鋼梁自重荷載 q=1.212.740.00017.8510=0.12kN/m經過連續梁的計算得到陽角型鋼支撐梁剪力圖（kN）陽角型鋼支撐梁彎矩圖（kN.m)陽角型鋼支撐梁變形圖（mm）型鋼支點的的支撐力為7.902kN型鋼

88、固接處的支撐力為11。998kN型鋼最大彎矩 Mmax=4.469kN。m圖中距離|MP=(2。2002.200+0.1000。100+2.2000.1001。414+3.0003。000)1/2=3。763m圖中角度 MPQ=arcsin（3。000/3.763）=0。923圖中角度 OPQ=arctg(0.041/2。200）=0。019每根支撐桿的壓力 T=7.902/2/sin（0。923）=4.956kN水平型鋼的軸向力 N=24.956cos0。923cos0.019=5。983kN型鋼抗彎計算強度 f =M/1.05W+N/A=4。469106/(1。057800.0)+5.98

89、31000/1274.0=550.341N/mm2型鋼計算強度大于215。0N/mm2,不滿足要求! 2、型鋼整體穩定性計算水平型鋼采用10號槽鋼U口豎向,計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算:經過計算得到b=5708。548。0235/(2200.0100.0235。0）=1。06由于b大于0。6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003）附錄B其值b=1。07-0.282/b=0。803經過計算得到強度=4。47106/（0.8037800。00）=713.28N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f=215，不滿足要求! 3、支桿的強度計算斜壓支桿的軸力 R=

90、4.956kN下面壓桿以鋼管100。0 8.0mm計算，斜壓桿的容許壓力按照下式計算：其中 N - 受壓斜桿的軸心壓力設計值,N = 4.96kN； 軸心受壓斜桿的穩定系數，由長細比l/i查表得到=0。48; i 計算受壓斜桿的截面回轉半徑，i = 3。27cm; l 受最大壓力斜桿計算長度，l = 3。76m； A 受壓斜桿凈截面面積，A =23。12cm2; - 受壓斜桿受壓強度計算值，經計算得到結果是 4。43 N/mm2; f - 受壓斜桿抗壓強度設計值，f = 205N/mm2；受壓斜桿的穩定性計算 f,滿足要求！斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接,對接焊縫強度計算公式如下其中 N

91、為斜撐支桿的軸向力，N=4。956kN; lw為斜撐支桿件的周長,取314。16mm； t為斜撐支桿的厚度,t=8。00mm； ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185。0N/mm2；經過計算得到焊縫抗拉強度 = 4956.16/（314.168。00） = 1。97N/mm2。對接焊縫的抗拉或抗壓強度計算滿足要求！ 4、型鋼與建筑物連接的計算水平鋼梁與樓板采用對接焊縫，彎矩和剪力共同作用的對接焊縫計算如下：對接焊縫在正應力與剪應力作用計算公式為經過計算得到滿足上式的最小對接焊縫面積 A =120mm2；其中 N - 對接焊縫軸向力，N=5.983kN； F - 對接焊縫切向力，F=11.998kN; A 水平鋼梁滿焊的截面積，A=120mm2; ft 對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185。0N/mm2；經過計算得到焊縫正應力強度 = 5983。03/120.00 = 49.86N/mm2；焊縫剪應力強度f = 11997。82/120.00 = 99.98N/mm2；焊縫總強度為180。21N/mm2；對接焊縫的強度計算滿足要求!11、附圖錨固點照片