1、xx石化xx分公司80萬噸/年乙烯工程熱電聯產燃料貯存和輸送系統工程高支模安全專項施工方案目 錄1 工程概況22 編制依據33 承重支撐體系的設計與搭設要求34 勞動力及施工機具配置85 安全保障措施96 質量保證措施107 高支模施工的應急措施138 JHA分析159 高支模承重架計算書20高支模安全專項施工方案一、工程概況本工程為xx石化xx分公司80萬噸/年乙烯工程熱電聯產裝置輸煤系統工程,主要單體建筑有:1#圓倉、2圓倉、細碎煤機室、粗碎煤機室、1#轉運站、3轉運站、翻車機室.其中層高在8m以上（包括8m）的單體建筑有：1、1、2#圓倉擋墻環(huán)梁頂部標高+12。000m，擋墻底部承臺標高

2、0。500m，環(huán)梁寬2300mm，厚700mm，中部坐落在擋煤墻上,兩端分別懸挑1100mm和800mm，具體構造見下圖。2、翻車機室地下共2層負二層(-12。75m3。65m）支撐高度9。1米，梁最大截面11002500,板厚150mm，此外大梁截面尺寸還有10202500、1300*1800、7001800、800*1000等類型，均參照最大截面承重腳手架進行搭設。3、細碎煤機總層數為5層第二層（6。48m14.48m)支撐高度8米,梁最大截面300800，板厚120mm；本方案針對搭設高度大于8米（包括8米）的承重架，在計算時分別對以上三種情況進行設計和驗算，并組織專家進行論證。二、編制

3、依據1、現場施工的條件和要求2、華電重工裝備有限公司設計的1、2#圓倉、細碎機室、翻車機室結構施工圖3、建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ1622008）4、混凝土結構設計規(guī)范(GB500102002）5、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ130-2001）6、鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）7、建筑施工手冊第四版8、建設部2004年12月1日下發(fā)的建質（2004）213號文件三、承重支撐體系的施工設計與搭設要求 高支模采用扣件式滿堂鋼管腳手架,使用48mm、壁厚3.5mm鋼管，立桿采用4m，6m鋼管，縱橫水平桿采用6m鋼管，剪刀撐采用6m鋼管。 1、 地基承載力狀況 在1、

4、2圓倉、翻車機室、細碎機室各單體建筑中，1#、2#圓倉、翻車機室承重腳手架直接坐落在基礎承臺上，細碎機室腳手架坐落在一層框架頂板上。2、施工流程：場地清理彈立桿定位軸線排放縱向掃地桿豎立桿將縱向掃地桿與立桿連接安裝橫向掃地桿安裝縱向水平桿安裝橫向水平桿安裝剪刀撐安裝連接件綁扎水平安全網 3、腳手架的設置 1#、2#圓倉環(huán)梁底標高+11。300m，承臺底標高-0。500m,腳手架搭設高度11.8米，環(huán)梁寬2300mm,厚700mm,跨度7m，采取對現有內外雙排腳手架加固的措施進行搭設,具體加固措施如下： 橫向間距或排距(m）：0。80;縱距（m):0.80；步距（m):1。50;立桿上端伸出至模

5、板支撐點長度（m）：0。10；腳手架搭設高度（m）:11.80;采用的鋼管（mm):483。5 ； 扣件連接方式:雙扣件，扣件抗滑承載力系數:0。80; 板底支撐連接方式：鋼管支撐；板底鋼管的間隔距離（mm):300.00；豎向支撐采用單立桿,并用對接扣件相互錯開對接，且不能在同一步距內，下端第一桿采用4m桿和6m桿相互錯開。外立面在整個全立面上由底到頂連續(xù)設置剪刀撐，連墻件采用25mm螺紋鋼預埋，預埋件水平間距4。5m,豎向間距3。0m,待拆模后螺紋鋼與腳手架整體可靠連接.翻車機負二層腳手架搭設高度9.1m，板厚150mm,梁最大截面1100mm2500mm，梁跨度11m，具體搭設數據如下：

6、承重架搭設數據： 橫向間距或排距（m）:1.00；縱距（m）:1.00；步距(m）:1。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0。10；腳手架搭設高度（m):9。10；采用的鋼管(mm）：483。5 ；扣件連接方式:雙扣件,扣件抗滑承載力系數：0。80；板底支撐連接方式：方木支撐；豎向支撐采用單立桿，在承重架四周全立面均設置剪刀撐.梁最大截面(1100mm*2500mm）搭設數據：梁承重腳手架搭設高度9.1m,腳手架立桿沿梁跨度方向間距0。5mm，沿梁寬度方向間距1。3mm,梁底加設四道立桿進行頂托支撐，腳手架步距1。2m。細碎樓第二層腳手架搭設高度8m,板厚120mm，梁最大截面3008

7、00，梁跨度承重架搭設數據同翻車機負二層承重腳手架。梁最大截面（300mm800mm）搭設數據：梁承重腳手架搭設高度7.2m，豎向立桿間距1000mm，步距1500mm,具體數據見下圖。4、腳手架的搭設要求、立桿施工要求(1）立桿設置前要用墨斗線彈出立桿位置線，并在位置線處設置立桿.（2）立桿接長嚴禁搭接，必須采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內，且對接接頭沿豎向錯開距離不小于500mm，各接頭中心距主節(jié)點不大于步跨的1/3。（3）嚴禁將上段立桿與下段立桿錯開固定在水平桿上，立桿的垂直偏差不大于架高的1/300。（4）、嚴禁使用不合格、銹蝕、和有裂紋的扣件。、水平桿施工要求 縱橫

8、水平鋼管水平方向間距與立桿間距相同，在保證掃地桿，頂端水平桿距樓板、梁為900mm，步距為不大于1.5m。 （1)腳手架底座上不大于200mm處的立桿上必須設置縱、橫向掃地桿,橫向水平桿設于縱向桿之下，縱向水平桿固定在立桿的內側，并采用直角扣件與立桿扣緊。 （2)縱橫向水平桿接長一般采用對接扣件連接，相鄰縱向水平桿對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內,相鄰接頭水平距離不應小于500mm. (3)每一主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿,并采用直角扣件扣緊在縱向水平桿上，該桿軸線偏離主節(jié)點的距離不應大于150mm。 （4）水平桿必須扣接在立桿上，不得相互扣接。扣件螺帽一定要擰緊，立桿豎接和水平桿橫

9、接一定要采用對接扣件，保證豎向傳力和水平觀感。、剪刀撐的設置要求 (1)每道剪刀撐寬度不應小于4跨,其寬度為46m,連續(xù)布置，斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿或立桿上，旋轉扣件中心線至主節(jié)點的距離不得大于150mm.剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角為4560之間。 (2)滿堂腳手架應在同一立面處按相應間距連續(xù)設置剪刀撐（3）剪刀撐斜桿的接頭采用搭接方式，搭接長度不應小于1000mm，并采用三個旋轉部扣件分別在離桿端不小于100mm處和搭接中段固定。、扣件要求：(1）扣件式鋼管腳手架主要由直角扣件、旋轉扣件、對接扣件連接,直角扣件用于兩根呈垂直交叉鋼管的連接,旋轉扣件用于兩根呈任意角

10、度交叉鋼管的連接，對接扣件用于兩根鋼管的對接連接,承載力直接傳遞到結構板上.（2）扣件與鋼管的接觸面要保證嚴密，確保扣件與鋼管連接緊固。 （3）扣件和鋼管的質量要合格，滿足施工要求,對發(fā)現脆裂、變形、滑絲的嚴禁使用。 、連墻件連墻件：與墻柱連接，豎向間距3.0m，水平間距4。5m，采用單桿箍式與雙排箍柱式，用適長的橫向平桿和短鋼管各2根抱緊柱子固定或是預埋短鋼管上。、安全網安全網采用10cm10cm的安全網，在支撐體系上設置一道水平安全網。5、腳手架的拆除、拆除前應報審批準,進行必要的安全技術交底后方可進行拆除。周圍設圍欄或警戒標識，劃出工作禁區(qū)，禁止非拆卸人員進入,并設專人看管。拆除時，班組

11、成員要明確分工,統一指揮，操作過程中精力要集中，不得東張西望和開玩笑，工具不用時要放入工具袋內。 、嚴格遵守拆除順序，拆除順序應從上而下，一步一清,不允許上下同時作業(yè)，本著先搭后拆，按層次由上而下進行，腳手架逐層拆除。 、拆除腳手架的大橫桿、剪刀撐,應先拆中間扣，再拆兩頭扣,由中間操作人往下順鋼管，不得往下亂扔；拆除的腳手架桿、模板、扣件等材料應由專人傳遞或用繩索吊下,不得往下投扔，以免傷人和不必要的損失。、拆除過程中最好不要中途換人,如必須換人時，應將拆除情況交代清楚；拆除過程中最好不要中斷，如確需中斷應將拆除部分處理清楚告一段落，并檢查是否會倒塌，確認安全后方可停歇.、拆下來的鋼管、模板、

12、扣件要分類堆放,進行保養(yǎng),檢修.四、勞動力及施工器具配置 1、為確保工程進度的需要，同時根據本工程的結構特征和承重腳手架的工程量，確定本工程承重腳手架搭設按下表配置人力資源，操作工均應持有效上崗作業(yè)證書上崗作業(yè)。 2、建立由項目經理、技術負責人、施工員、安全員、搭設技術員組成的管理機構,搭設負責人有指揮、調配、檢查的直接責任。（一）勞動力安排表工種人數技術管理1安全監(jiān)督2質量檢查2測量放線3木工25架子工15鋼筋工20砼工8雜工5（二）機具配備機具名稱數量機具名稱數量架子板手10插入振動棒5力矩板手4平板震動器1水平儀1經緯儀1五、安全保障措施（一） 腳手架的安全與維護1、腳手架搭設人員必須遵

13、守建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001），同時還必須遵守中石化xx分公司和寧波工程公司制定的關于80萬噸/年乙烯工程的各項安全規(guī)定。2、操作層及人行通道板必須滿鋪，板端擱置在小橫桿上。在同一排橫桿上搭接大于200mm,嚴禁出現探頭板.3、安全網布設（1）外腳手架外側均需滿掛安全網進行全封閉圍護，以保證施工安全。架設水平安全網時,其伸出寬度應大于2m，外口應高于內口，搭接牢固. 4、防雷電措施: （1）腳手架搭設應遠離高壓線,在使用期間，嚴禁與帶電體接觸.5、嚴禁在施工過程中隨意拆除節(jié)點處的縱橫水平桿、連墻件.嚴格控制施工堆積層次和單位面積堆積荷載。在檢查中發(fā)現失穩(wěn)和松動

14、現象要立即進行加固。6、派專人對外架上的建筑垃圾、模板、架料等不定期檢查、清除。(二） “三寶”防護1、進入施工現場必須戴好安全帽，扣好帽扣。每人1頂。安全帽：管理人員紅色,作業(yè)人員黃色;辦公室有備用安全帽。2、二米以上高處作業(yè)施工人員必須系好安全帶.3、外架張掛全封閉密目安全網。（三） 安全技術措施外腳手架安裝前,由項目安全員對施工班組進行安全技術交底，再由班組長對操作人員進行施工操作交底后，方可上崗操作。并注意以下方面:1、防電：各種電線不得直接在鋼管架上纏繞，電線和電動機具必須與腳手架接觸時，應當有可靠的絕緣措施,并要通過安全員的檢查方可使用。2、防火：應設置足夠數量的滅火器.每棟每層各

15、安放2個干粉滅火器.電焊操作時，必須有專人看守，防止火星點燃易燃物品。不準任何人在腳手架上吸煙，或從吸煙室內向腳手架上扔煙頭.3、防雷：腳手架頂部按規(guī)定要求做好防雷接地工作。5、腳手架在使用過程中派專人進行檢查和維護,嚴禁在使用過程中拆除主節(jié)點處縱、橫向水平桿、縱橫向掃地桿、連墻桿.6、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內.7、架子工必須持證上崗.無操作證、患有高血壓、心臟病等病癥的人及酒后的人嚴禁上架作業(yè)。8、夜間照明：夜間施工應設置足夠數量的防暴白熾燈照明,且照度適中，不得有陰暗死角，以防操作人員與腳手架的某些桿件碰撞。無燈樓層的步架禁止上人。9、風、雨、

16、雪天施工：五級風以上，不得進行高空腳手架的搭、拆作業(yè)。大雨后一定的時間不得在腳手架上進行砌筑施工，以防木腳手板浸水后超載.雪天要經常清掃腳手架，防止積雪超載或打滑。10、腳手架堆放重量應符合規(guī)范要求，腳手架上的荷載規(guī)定為:裝飾工程每平方米2.00KN。11、當天搭設完工后，應仔細檢查崗位四周情況，如發(fā)現隱患，應及時進行復查繼續(xù)完成至一個程序，一個部位的結束，方可撤離崗位.12、架子搭設周邊應同步進行，臨時間斷高度差不得超過一步架。中途架子搭設應比操作層高一步架.13、確保腳手架操作層暢通，嚴禁上架人員在架面上奔跑、倒退行走，工人在架上作業(yè)中注意自我安全保護和他人的安全,避免發(fā)生碰撞、閃失和落物

17、。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上休息等不安全行為;14、承重架實行驗收并交付使用的原則進行。驗收時由公司、項目部和班組參加，共同簽字并報有關部門復驗，掛牌后方可使用. 15、嚴格遵守中石化xx分公司指定的關于xx乙烯工程的腳手架安全措施的程序文件.六、腳手架質量保證措施1、腳手架使用材料的質量要求對進場材料要嚴把質量關，嚴禁以次充好，鋼管和扣件要有材料合格證及質量檢驗證明。鋼管應順直、無開裂及嚴重銹蝕，扣件應完好，無開裂及滑絲現象.同時嚴禁將不同規(guī)格的材料混用。材料的外觀質量允許偏差序號檢查項目允許偏差（)檢查工具1鋼管的外徑、壁厚-0.5、-0.5游標卡尺2鋼管端面傾斜偏差1.7塞尺、拐角尺3鋼

18、管表面銹蝕深度0.5游標卡尺4立桿鋼管彎曲20鋼板尺5水平桿、斜桿彎曲30鋼板尺2、腳手架的搭設質量要求在腳手架的搭設過程中要嚴格按照設計的操作要求進行搭設。在布置立桿時要進行放線定位，嚴格按設計尺寸進行操作，確保立桿間距準確一致，同時還應保證其垂直度符合要求。水平桿的搭設應測設好標高，拉線搭設。按設計設置連墻件，連墻件以上的腳手架必須設置好連墻件后才能繼續(xù)搭設。（腳手架的搭設允許偏差如下表）腳手架搭設的允許偏差序號檢查項目允許偏差檢查方法1墊板有無晃動、有無懸桿 目測2不同高度的立桿垂直度檢查10m20m30m36m7mm25mm50mm75mm經緯儀或吊線檢查 3鋼管間距步距縱距橫距205

19、020鋼卷尺4一根水平桿的兩端高差同跨內兩根水平桿高差2010水平儀或水平尺5腳手架橫向水平桿外伸長度偏差（外伸300)50鋼卷尺3、扣件擰緊的質量要求扣件的緊固程度應在4050N.m，并不大于65N。m，對接扣件為3.0KN,直角扣件為8。0KN，扣件上的螺栓要保持適當的擰緊程度；對接扣件安裝時其開口向內，以免雨水進入，直角扣件安裝時開口不能向下，以保證安全。扣件質量必須符合要求。扣件擰緊抽樣檢查數目及評定標準項次檢查項目安裝扣件數量(個）抽檢數量（個）允許不合格數（個)1連接立桿與水平桿或剪刀撐的扣件，接長桿件的扣件120032005052連接水平桿的扣件(非主節(jié)點處）1200320050

20、10七、 高支模施工應急預防措施7.1 制定措施目的由于層高較高，梁的集中線荷載大，高支模施工中易發(fā)生人員高處墜落事故，在砼澆筑過程中易發(fā)生高支模塌坍事故,為避免事故的發(fā)生，首先要做好預防，在事故發(fā)生后，須即時組織搶救,并對事后進行正當處理. 7.2 高處墜落事故發(fā)生原因和預防1、發(fā)生原因1）施工人員在搭設排架和鋪設梁、板模板時未系掛安全帶,引起墜落事故；2)操作人員安全意識不強，不能做到安全三寶的正常使用，引起墜落事故;3)搭設排架的鋼管、扣件、腳手板等材料不滿足規(guī)范要求,出現裂紋、銹蝕、糜爛等問題，引起墜落事故;4）高支模搭設施工時,未設置簡易上下樓梯，施工人員上下作業(yè)時無可靠安全措施保障

21、，引起墜落事故；5）在臨時施工洞口處未設置臨邊防護欄桿，引起墜落事故.2、預防措施1）對班組進行安全交底，使職工保持高度警惕，認清墜落風險.作業(yè)前對作業(yè)條件作仔細檢查，包括臨時上下樓梯、活動空間、腳手架的情況等。2)高支模高度大于6m時，從板底向下一步架平面，應設置防物體打擊的防護隔離層。3）遵守安全操作規(guī)程和公司、項目部的安全管理制度，做好安全防護工作。4）采用有效合格的個人安全防護用品：凡進入施工區(qū)的人員，作業(yè)人員必須戴好安全帽從事無法采取可靠防護措施的高處作業(yè)人員必須使用安全帶。安全帶必須栓在牢固的地方不得栓在帶有剪切性的物體上.高處作業(yè)人員衣著要靈便,禁止赤腳、穿拖鞋、高跟鞋及易滑的鞋

22、從事高處作業(yè)。高處作業(yè)人員使用的工具，應隨手放入工具袋。7.3 澆筑過程中高支模塌坍事故發(fā)生原因和預防措施1、發(fā)生原因：1）高支模滿堂腳手排架搭設時,立桿的間距、水平桿的步距、剪刀撐、掃地桿的設置等，未按專項施工方案要求搭設,導致滿堂腳手架整體失穩(wěn)引起塌坍；2)高支模滿堂腳手架搭設時，操作工人對扣件螺絲的緊固力未進行認真檢查，在混凝土澆筑時,排架受力后，局部排架鋼管扣件發(fā)生滑移,引起整體排架失穩(wěn),發(fā)生塌坍事故;3）混凝土澆筑時，混凝土工對模板單位面積內的堆載控制不嚴，在局部板面堆積過量混凝土，致使該部位板底排架支撐受力過大，引起塌坍事故的發(fā)生.2、預防措施1）項目質、安部、施工員、質檢員、安全

23、員要對搭設的滿堂腳手排架進行跟蹤檢查，對立桿的間距、水平桿的步距等嚴格按專項施工方案要求進行搭設，不得隨意改變設計尺寸。2）對滿堂腳手架鋼管進行檢查，發(fā)現銹蝕的、壁厚偏薄的嚴禁使用。3）滿堂腳手鋼管排架立桿的連接須采用對接形式，避免采用搭接形式，接頭率不大于50%，并保證接頭錯開一個步距以上。4）對連接鋼管的扣件，必須對螺絲進行逐個檢查，保證螺絲緊固。5）混凝土澆筑時，安排專人進行排架支撐監(jiān)護，發(fā)現局部立桿或水平桿件發(fā)生偏移或滑移時，立即停止上部混凝土澆筑，組織人員進行支撐加固，經項目部組織驗收后，方可繼續(xù)澆筑砼。6）混凝土澆筑時,要嚴格控制板面堆積混凝土量,控制每平方面砼堆積厚度不超過300

24、mm.7。4 發(fā)生塌坍事故后的應急求援措施1、成立應急救援領導小組組 長: 趙玉琢副組長： 陳才兵 王國章成 員： 孟令龍 劉鵬鵬 申海園 楊志強 黃萬武 萬雄國 左楨 許錢 張海鷗2、制定墜落、塌坍事故應急程序1）木工班組進行模板作業(yè)和混凝土澆筑時，其主要負責人應堅守施工現場，并安排專人進行模板看護，即時對松動支撐進行整改加固。2）混凝土澆筑時，看護人員在排架外圍進行流動監(jiān)護，不得站在排架內。3）澆筑過程中如發(fā)生倒塌事故，首先停止倒塌區(qū)域及附近的一切施工作業(yè)，所有施工人員清離現場至指定的安全區(qū)域集中清點作業(yè)班組人數,發(fā)現人員被埋,立即組織力量進行搶救.4)發(fā)生塌坍事故后,即時通知救援小組領導

25、和相關部門領導，接到事故通知后，立即組織人員到現場指導搶險。5）在塌坍事故現場周邊設置警戒區(qū)域，防止無關人員誤入，造成新的損失。6)事故發(fā)生后，按四不放過原則進行處理。7)即時將事故情況報武石化質檢站、安監(jiān)站及公司、工程部等部門會商處理方案。3、腳手架工程項目安全管理組織機構 組 長 副組長 副組長 組 員 組 員 組 員 組 員八、 JHA分析危險源辯識與評價表序號作業(yè)活動危險因素分類可能導致事故危險性評價DLEC風險程度控制措施（）LECD重大、一般、輕微無措施控制不徹底控制徹底1腳手架2腳手架使用腳手架荷載每平方米超過270kg行為性/操作失誤坍塌6315270重大3腳手架搭設腳手架立桿

26、不垂直物理性/設備、設施缺陷坍塌637126一般4腳手架搭設腳手架橫桿不平行物理性/設備、設施缺陷坍塌32742輕微5腳手架搭設扣件脆裂、變形、滑絲物理性/設備、設施缺陷坍塌637126一般6腳手架搭設立桿、大橫桿接頭未錯開行為性/操作失誤坍塌32742輕微7腳手架搭設腳手架搭接長度小于50cm行為性/操作失誤坍塌32742輕微8腳手架搭設腳手架未安裝避雷設施物理性/防護缺陷觸電32742輕微9腳手架搭設腳手板未滿鋪物理性/設備、設施缺陷高處墜落6315270重大10腳手架搭設腳手板與墻面間距大于20cm物理性/設備、設施缺陷高處墜落32742輕微11腳手架拆除腳手架材料從高處拋落行為性/操作

27、失誤物體打擊6103180重大12、腳手架搭拆腳手架搭設不規(guī)范物理性/設備、設施缺陷坍塌6103180重大13腳手架搭拆無安全網和隔網物理性/防護缺陷物體打擊32742輕微14腳手架搭拆腳手板未驗收使用行為性/指揮錯誤墜落或倒塌32742輕微15腳手架搭拆腳手架無護攔物理性/防護缺陷高處墜落637126一般16腳手架搭拆腳手架無上下爬梯物理性/設備、設施缺陷高處墜落32742輕微17腳手架搭拆腳手架固定點不符合要求物理性/設備、設施缺陷倒塌66136輕微18腳手架搭拆腳手板未按規(guī)定綁扎、固定行為性/操作失誤高處墜落61742輕微19腳手架搭拆超負荷使用行為性/指揮錯誤坍塌637126一般20腳

28、手架搭拆腳手板綁扎不牢固物理性/設備、設施缺陷高處墜落32742輕微21建筑施工夜間施工照明不足物理性/作業(yè)環(huán)境不良高處墜落637126一般22建筑施工碘鎢燈帶電移動物理性/電危害觸電6103180重大23建筑施工工器具未系保險繩物理性/防護缺陷物體打擊33763輕微24建筑施工施工中未清理架子雜物行為性/其他錯誤物體打擊637126一般25高處及交叉作業(yè)26高處作業(yè)作業(yè)區(qū)孔洞溝道無蓋板物理性/防護缺陷高處墜落6103180重大27高處作業(yè)作業(yè)區(qū)孔洞溝道無圍欄物理性/防護缺陷高處墜落367126一般28高處作業(yè)作業(yè)區(qū)孔洞溝道無安全網物理性/防護缺陷高處墜落32742輕微29高處作業(yè)霜凍雨雪天氣

29、露天高處作業(yè)無防滑措施物理性/防護缺陷高處墜落61742輕微30高處作業(yè)傳遞物品隨意拋擲行為性/操作失誤物體打擊33763輕微31高處作業(yè)上下腳手架沿腳手立桿攀爬行為性/操作失誤高處墜落637126一般32施工管理對重大的起重、運輸作業(yè)，特殊高處作業(yè)及帶電作業(yè)等危險作業(yè)項目未辦理安全施工作業(yè)票而進行作業(yè)行為性/指揮錯誤其他傷害6103180重大33施工管理不按規(guī)程進行危險點預測行為性/指揮錯誤其他傷害36354輕微危險源評價方法及評價標準危險性 = LECL事故或危險事件發(fā)生可能性E暴露于危險環(huán)境的頻率C危險嚴重度三個主要因素的評分方法如下表：表一： 事故或危險事件發(fā)生可能性分數（L）暴露于危

30、險環(huán)境頻率的分數值(E）危險分數值(C)分數值事故或危險情況發(fā)生可能性分數事故或危險情況發(fā)生可能性分數值可能結果10完全可能,會被預料到10連續(xù)暴露于潛在危險環(huán)境100 *災 難許多人死亡6相當可能6逐日在工作時間內暴露40非常嚴重數 人 死 亡3不經常，但可能3每周一次或偶然地暴露15嚴 重重殘或死亡,嚴重職業(yè)病或死亡1完全意外，極少可能2每月暴露一次7重 大暫時性重傷或輕殘，或造成一般職業(yè)病0。5可以設想，但高度不可能1每年幾次出現在潛在危險環(huán)境3一 般輕微的可恢復的傷害，或輕微疾病癥狀0.2極不可能0。5非常罕見地暴露1輕微不利基本的衛(wèi)生健康評價結果分類及控制要求表二： 分 數 值危 險

31、 程 度 320極其危險, 不能繼續(xù)作業(yè)160 320高度危險， 需要立即整改70 160顯著危險， 需要整改20 -70可能危險， 需要注意 20稍有危險， 可被接受九、 承重架計算書 9.1 1#、2圓倉承重腳手架的驗算一、參數信息1。模板支架參數橫向間距或排距(m）:0。70；縱距(m):0.70；步距（m):1。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m)：0。10；模板支架搭設高度(m）:11。80；采用的鋼管（mm）：483.5 ；板底支撐連接方式:鋼管支撐;立桿承重連接方式:可調托座；板底鋼管的間隔距離(mm）:200。00；2。荷載參數模板與木板自重（kN/m2）：0.350；混凝

32、土與鋼筋自重（kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值（kN/m2):2。500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500;面板抗彎強度設計值(N/mm2）:13；托梁材料為：鋼管（單鋼管) ：483。5;4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):700。00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 701.82/6 = 37.8 cm3;I = 701。83/12 = 34.02 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁

33、計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m)：q1 = 250.70.7+0.350。7 = 12.495 kN/m；（2）活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m)：q2 = 2.50.7= 1。75 kN/m；2、強度計算計算公式如下：M=0。1ql2其中：q=1。212。495+1.41。75= 17。444kN/m最大彎矩 M=0.117。4442002= 69776 Nm;面板最大應力計算值 =M/W= 69776/37800 = 1。846 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.846 N/mm2

34、 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/（100EI)=l/250其中q =q1=12.495kN/m面板最大撓度計算值 = 0.67712.4952004/(100950034。02104）=0.042 mm； 面板最大允許撓度 =200/ 250=0.8 mm;面板的最大撓度計算值 0。042 mm 小于 面板的最大允許撓度 0.8 mm，滿足要求！三、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩 w=5.08cm3截面慣性矩 I=12.19cm41。荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面

35、板的自重(kN/m)：q1= 250。20。7+0.350.2 = 3.57 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN）：q2 = （2.5 + 2)0。2 = 0。9 kN/m;2.鋼管強度驗算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：最大彎矩計算公式如下:Mmax =-0.10q1l2-0.117q2l2靜荷載：q1 = 1。2 q1 = 1。23。57 = 4.284 kN/m；活荷載:q2 = 1。40.9 = 1。26 kN/m；最大彎矩 Mmax = (0。14。284+0.1171。26 ） 0。7

36、2 = 0.282 kN.M；最大支座力計算公式如下：N=1.1q1l+1。2q2l最大支座力 N = （ 1。1 4.284 + 1.21.26)0.7 = 4。357 kN ；鋼管的最大應力計算值 = M/W= 0。282106/5080 = 55。542 N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值 f=205.0 N/mm2;縱向鋼最大應力計算值為 55。542 N/mm2 小于 縱向鋼管的抗壓強度設計值 205。0 N/mm2，滿足要求!3。撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：max=0.677q1l4/(100EI)靜荷載 q1 = 3.57 kN/m；三跨連續(xù)梁

37、均布荷載作用下的最大撓度= 0.6773.577004/( 10020600012.19104 ） =0.231 mm;支撐鋼管的最大撓度小于700/150與10 mm，滿足要求！四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管) :483.5；W=5。08 cm3;I=12.19 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P3。489kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm） 托梁計算變形圖（mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0。866 kNm ；最大變形 Vmax = 1。17 mm ；最大支座力 Qmax = 13.534 kN ；最

38、大應力 = 865838。527/5080 = 170。441 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 170.441 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求!托梁的最大撓度為 1。17mm 小于 700/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容（1)腳手架的自重(kN）：NG1 = 0。13811。8 = 1.633 kN;鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A.（2）模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.70。7 = 0。171

39、 kN;(3）鋼筋混凝土樓板自重（kN)：NG3 = 250.70.70。7 = 8。575 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 10.38 kN；2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到,活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ） 0.70。7 = 2。205 kN;3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1。2NG + 1.4NQ = 15.543 kN;六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN） ：N = 15。543 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 l

40、o/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2）：A = 4。89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3）：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1。7 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)

41、定系數= 0.53 ;鋼管立桿的最大應力計算值 ；=15542。544/（0.53489） = 59。97 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 59。97 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a）= 1。1671.027(1.5+0.12) = 2.037 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1。7 按照表2取值1。027 ；Lo/i = 2037。465 / 15.8 = 129 ；由長細比 Lo/i 的結果查表

42、得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.401 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=15542.544/（0。401489) = 79.263 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 79.263 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！9.2翻車機負二層承重架計算書9.2。1 承重架計算書一、參數信息1。模板支架參數橫向間距或排距(m)：1.00;縱距(m）：1。00;步距（m)：1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m）：0。10；模板支架搭設高度（m）：9。10；采用的鋼管（mm)：483.5 ;板底支撐連接方式：方木支撐;立桿承重連接方式:雙扣件，考

43、慮扣件的保養(yǎng)情況，扣件抗滑承載力系數:0。80；2。荷載參數模板與木板自重(kN/m2）：0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值（kN/m2）:2。500；3。材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm;板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2）：13；木方抗剪強度設計值（N/mm2）:1.400;木方的間隔距離（mm）：250。000；木方彈性模量E(N/mm2)：9000。000;木方抗彎強度設計值(N/mm2）：13.000；木方的截面寬度(mm)：50。00;木方的截面高度（mm)：100.00;4。樓

44、板參數樓板的計算厚度(mm）:150。00; 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001。82/6 = 54 cm3;I = 1001。83/12 = 48。6 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算. 面板計算簡圖1、荷載計算（1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q1 = 250。151+0.351 = 4。1 kN/m；（2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m）:q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算計算公式如下：M=0.1ql2其中

45、：q=1.24.1+1。42.5= 8.42kN/m最大彎矩 M=0.18。422502= 52625 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 52625/54000 = 0.975 N/mm2;面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.975 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0。677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4。1kN/m面板最大撓度計算值 = 0。6774.12504/（100950048.6104）=0.023 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm;面板的

46、最大撓度計算值 0。023 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求！三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=51010/6 = 83。33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416。67 cm4； 方木楞計算簡圖1。荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m）：q1= 250。250。15+0。350。25 = 1。025 kN/m ;(2)活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m):q2 = 2。50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算計算公式如下：M=0.1ql2均布荷載 q

47、= 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21。025+1。40。625 = 2.105 kN/m；最大彎矩 M = 0。1ql2 = 0。12。10512 = 0。21 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0。21106/83333.33 = 2.526 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13。000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 2。526 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求!3。抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62。1051 = 1.263 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1。26310

48、3/（2 50100) = 0.379 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1。4 N/mm2;方木的受剪應力計算值 0。379 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1。4 N/mm2,滿足要求！4。撓度驗算計算公式如下:=0。677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1。025 kN/m；最大撓度計算值 = 0。6771.02510004 /(10090004166666.667)= 0.185 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.185 mm 小于 方木的最大允許撓度 4 mm，滿足要求!四、木方支撐鋼管計算支撐鋼管按

49、照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P2.526kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm） 支撐鋼管計算變形圖(mm） 支撐鋼管計算剪力圖（kN） 最大彎矩 Mmax = 0。947 kNm ;最大變形 Vmax = 2.659 mm ；最大支座力 Qmax = 11.051 kN ；最大應力 = 947401.545/5080 = 186.496 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2;支撐鋼管的最大應力計算值 186.496 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為 2.6

50、59mm 小于 1000/150與10 mm,滿足要求！五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R= 11.051 kN；R 12。80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 六、模板支架立桿荷載設計值(軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容(1）腳手架的自重(kN):NG1 = 0.1389。1 = 1。259 kN；鋼管的自重計算參照扣

51、件式規(guī)范附錄A。(2）模板的自重（kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN；（3)鋼筋混凝土樓板自重（kN)：NG3 = 250。1511 = 3。75 kN;經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5。359 kN；2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = （2。5+2 ） 11 = 4.5 kN；3.不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算N = 1。2NG + 1。4NQ = 12。731 kN；七、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式： =N/(A）f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（kN) ：N = 1

52、2。731 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積（cm2）:A = 4。89 cm2; W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3）：W=5。08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 （N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 （m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1。5+0。12 = 1。7 m; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15。8 =

53、108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=12731.328/（0.53489） = 49.123 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 49.123 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計算l0 = k1k2（h+2a)= 1。1671。018（1。5+0.12） = 2。02 m;k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1。167;k2 - 計算長度附加系數,h+2a = 1。7 按照表2取值1.018 ；Lo/i = 2019。61

54、 / 15.8 = 128 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.406 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=12731。328/(0.406489） = 64。127 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 64.127 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求!9。2。2 梁最大截面（1100*2500）承重架計算書一、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m)：1.10;梁截面高度 D（m）：2.50;混凝土板厚度(mm)：150.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m）：0。50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）

55、：0。10;立桿步距h（m）：1。20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb（m)：1。00;梁支撐架搭設高度H（m)：9.10;梁兩側立桿間距（m）：1。30；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：3；采用的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：可調托座;2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3):24。00；模板自重（kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3）：1。50；施工均布荷載標準值（kN/m2)：2。0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17。8；振搗混凝土對梁底模板荷載（kN/m2)：2。0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2）：4.0；3.材

56、料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E（N/mm2）:9000。0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm）:16。0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2）：17。0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2）：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度（mm）：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000。0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2）：13。0;4。梁底模板參數梁底縱向支撐根數：5；5.梁側模板參數次楞間距（mm)：350;主楞豎向根數：5;穿梁螺栓直徑（mm）：M12；穿梁螺栓水平間距(mm）：700;主楞到梁底距離依次是：200mm，700mm，1200mm，1700mm，2200mm；主

57、楞材料：木方；寬度（mm)：60。00；高度(mm）:80。00；次楞材料:木方；寬度（mm)：60。00；高度（mm)：80。00;二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算,并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T 混凝土的入模溫度，取20。000; V 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數,取1。200； 2 混凝土坍落度影響修正系數

58、,取1.150。分別計算得 17。848 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值17。848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖（單位：mm）1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 23522/6=156。67cm3； M - 面板的最大彎矩（Nmm）; 面板的彎曲應力計算值（N/mm2); f - 面板的抗彎強度設計值（N/mm2）；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計

59、算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ,q - 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1.22。3517。85=50.331kN/m；振搗混凝土荷載設計值： q2= 1.42.354=13。16kN/m；計算跨度: l = 350mm；面板的最大彎矩 M = 0。150.3313502 + 0.117 13.163502 = 8。05105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1。1q1l+1.2q2l=1。150。3310.35+1.213.160。35=24.905kN;經計算得到，面板的受彎應力計算值： = 8。05105 / 1.57105=5.

60、1N/mm2；面板的抗彎強度設計值： f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5.1N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2,滿足要求！ 2.撓度驗算=0。677ql4/(100EI）l/250 q作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q=50。331N/mm； l計算跨度： l = 350mm； E-面板材質的彈性模量： E = 6000N/mm2; I-面板的截面慣性矩： I = 235222/12=156.67cm4;面板的最大撓度計算值: = 0。67750.3313504/(10060001。57106） = 0。544 mm；面板的最大容許撓度值

61、： = l/250 =350/250 = 1。4mm；面板的最大撓度計算值 =0.544mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的多連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:q=24。905/（2.500-0.150)=10。598kN/m本工程中,次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000。00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN

62、) 彎矩圖（kNm) 變形圖（mm）經過計算得到最大彎矩 M = 0.248 kNm，最大支座反力 R= 5.627 kN,最大變形 = 0.126 mm(1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下： = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.48105/6。40104 = 3.9 N/mm2;次楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2;次楞最大受彎應力計算值 = 3。9 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值： = 500/400=1。25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.126mm 小于 次楞的最大容許撓

63、度值 =1。25mm，滿足要求！2。主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力,取次楞的最大支座力5。627kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm,高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1688/6 = 64cm3;I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN） 主楞計算彎矩圖(kNm） 主楞計算變形圖(mm）經過計算得到最大彎矩 M = 0。886 kNm，最大支座反力 R= 12.520 kN,最大變形 = 1.246 mm(1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf

64、經計算得到，主楞的受彎應力計算值： = 8.86105/6.40104 = 13.8 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =13。8N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2)主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 1.246 mm主楞的最大容許撓度值: = 700/400=1。75mm；主楞的最大撓度計算值 =1。246mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1。75mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：NN= fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 （mm2）; f 穿梁螺栓

65、的抗拉強度設計值，取170 N/mm2; 穿梁螺栓型號: M12 ；查表得: 穿梁螺栓有效直徑： 9.85 mm; 穿梁螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力： N =12.52 kN.穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 17076/1000 = 12.92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=12.52kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN,滿足要求!六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混

66、凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 5002020/6 = 3.33104mm3； I = 500202020/12 = 3.33105mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值（kN/m):q1=1.2(24.00+1.50)2。50+0。300.50=38。430kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值（kN/m):q2=1。4（2.00+2.00）0.50=2。800kN/m；q=38。430+2.800=41.230kN/m

67、；最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0。138。432752+0。1172.82752=3.15105Nmm；RA=RD=0。4q1l+0。45q2l=0.438。430.275+0.452。80.275=4。574kNRB=RC=1。1q1l+1.2q2l=1。138.430.275+1。22。80.275=12.549kN =Mmax/W=3。15105/3.33104=9.5N/mm2；梁底模面板計算應力 =9.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載

68、，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0。677ql4/(100EI）=l/250其中,q-作用在模板上的壓力線荷載：q =q1/1.2=32。025kN/m; l-計算跨度(梁底支撐間距）: l =275.00mm； E-面板的彈性模量： E = 6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =275。00/250 = 1.100mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67738。432754/（10060003。33105)=0.744mm;面板的最大撓度計算值: =0.744mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1。1mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管

69、。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1。荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:q=12。549/0.5=25。098kN/m2.鋼管的支撐力驗算 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中,鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5。08cm3I=12。19cm4鋼管強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0。1ql2= 0.125。0980。52 = 0.627 kNm；最大應力 = M / W = 0。627106/5080 = 12

70、3.5 N/mm2;抗彎強度設計值 f =205 N/mm2;鋼管的最大應力計算值 123。5 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！鋼管抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 2V/Afv其中最大剪力： V =0。621。560。5 = 7。529 kN；鋼管受剪應力計算值 =27。5291000/489.000 = 30.795 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 30。795 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求！鋼管撓度驗算計算公式如下： = 0.677ql4/（100EI）=l/250鋼

71、管最大撓度計算值 = 0。67725。0985004 /(10020600012.19104）=0。423mm；鋼管的最大允許撓度 =0.5001000/250=2。000 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 0。423 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =2 mm,滿足要求！3。支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=4.574kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力:P2=RB=12。549kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.300-1.100）/40。500（1。20.15024。000+1.42.000)+1.220.500（2.5000.150）0

72、.300=1。024kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm） 變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N5=3。658 kN；N2=N4=15.404 kN；N3=10.719 kN；最大彎矩 Mmax=0。366 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0。126 mm；最大應力 =0。366106/5080=72 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 72 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求！八、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用,無需要計算九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公

73、式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =3。658 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.1539.1=1。671 kN；N =3.658+1.671=5.329 kN; - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數，由長細比 lo/i 查表得到; i 計算立桿的截面回轉半徑 （cm):i = 1。58; A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3):W = 5。08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N

74、/mm2; lo - 計算長度 （m）； 根據扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計,取二者間的大值,即: lo = Max1.1851.71.2，1。2+20。1= 2.417 m; k - 計算長度附加系數,取值為:1.185 ; - 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表5.3。3，=1。7; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a=0。1m; 得到計算結果： 立桿的計算長度 lo/i = 2417.4 / 15。8 = 153 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0。298 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ;=53

75、28.549/（0.298489) = 36.6 N/mm2;鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 36。6 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2。梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =15.404 kN ；腳手架鋼管的自重: N2 = 1.20.153（9.12。5）=1.671 kN;N =N1+N2 =15。404+1.212=16.616 kN ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑 （cm）:i = 1。58; A - 立桿凈截面

76、面積 (cm2）： A = 4。89； W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3)：W = 5。08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2; lo - 計算長度 (m）； 根據扣件式規(guī)范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1。1851。71。2，1。2+20。1= 2.417 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1。185 ； - 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表5。3。3，=1.7； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0。1m; 得

77、到計算結果： 立桿的計算長度 lo/i = 2417.4 / 15.8 = 153 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0。298 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=16616。241/(0.298489) = 114 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 114 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素,建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a） = 1。1851。03(1。2+0。12） = 1.709 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185; k2 - 計算長度附加系數,h+2a =

78、1.4按照表2取值1.03 ；lo/i = 1708。77 / 15。8 = 108 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 16616.241/（0。53489) = 64。1 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 64.1 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！9.3細碎機第二層承重架計算書承重架計算書同翻車機負二層承重架驗算9.3。2梁最大截面(300*800）承重架計算書一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m)：0.30；梁截面高度 D(m）：0。80；混凝土板厚度

79、(mm）:120.00;立桿沿梁跨度方向間距La(m)：1.00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0。10;立桿步距h(m）：1。50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m）：1.00；梁支撐架搭設高度H(m）：8。00；梁兩側立桿間距(m）：0。50；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0；采用的鋼管類型為483。5；立桿承重連接方式:可調托座；2。荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3）:24.00;模板自重(kN/m2)：0.30;鋼筋自重(kN/m3）:1.50；施工均布荷載標準值（kN/m2）：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；

80、振搗混凝土對梁底模板荷載（kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2）：4。0；3.材料參數木材品種:柏木；木材彈性模量E（N/mm2）：9000。0；木材抗壓強度設計值fc（N/mm)：16。0;木材抗彎強度設計值fm(N/mm2）：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7;面板材質：膠合面板；面板厚度(mm）:20.00；面板彈性模量E（N/mm2)：6000。0;面板抗彎強度設計值fm(N/mm2）：13。0;4。梁底模板參數梁底縱向支撐根數：2;5.梁側模板參數次楞間距(mm)：450；主楞豎向根數：2；穿梁螺栓直徑(mm):M12;穿梁螺栓水平間距(mm

81、)：900；主楞到梁底距離依次是：100mm,600mm；主楞材料:木方；寬度(mm）：60.00；高度(mm）：80。00；主楞合并根數：2;次楞材料:木方；寬度(mm）:60.00；高度(mm）：80.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2。000h； T - 混凝土的入模溫度，取20。000; V - 混凝土的澆筑速度,取1。500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2。

82、500m； 1 外加劑影響修正系數，取1。200; 2 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、60。000 kN/m2,取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm）1。強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩,W = 6822/6=45.33cm3； M - 面板的最大彎矩（Nmm）； - 面板的彎曲應力計算值（N/mm2）； f

83、- 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算:Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q 作用在模板上的側壓力,包括：新澆混凝土側壓力設計值： q1= 1.20.6817。85=14.564kN/m；振搗混凝土荷載設計值： q2= 1.40。684=3.808kN/m；計算跨度: l = 450mm；面板的最大彎矩 M = 0.114。5644502 + 0。117 3.8084502 = 3。85105Nmm；面板的最大支座反力為：N=1。1q1l+1.2q2l=1.114.5640.45+1.23.8080.45=9。265kN；經計算

84、得到，面板的受彎應力計算值: = 3。85105 / 4.53104=8.5N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2;面板的受彎應力計算值 =8.5N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求! 2。撓度驗算=0.677ql4/(100EI）l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值： q=14。564N/mm； l計算跨度: l = 450mm； E面板材質的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩： I = 68222/12=45.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.67714.5644504/(10

85、060004。53105) = 1。486 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =450/250 = 1。8mm；面板的最大撓度計算值 =1。486mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.8mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1。次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算.次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=9。265/(0.8000。120)=13。626kN/m本工程中,次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W = 1688/6 = 64cm3;I = 16888/12 = 256cm

86、4；E = 9000.00 N/mm2; 計算簡圖 剪力圖(kN） 彎矩圖(kNm） 變形圖（mm）經過計算得到最大彎矩 M = 0.355 kNm，最大支座反力 R= 4.818 kN，最大變形 = 0.405 mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 3.55105/6.40104 = 5.6 N/mm2;次楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 5。6 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！(2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值： = 500/400=1.25mm

87、；次楞的最大撓度計算值 =0。405mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1。25mm，滿足要求!2。主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力4。818kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W = 2688/6 = 128cm3；I = 26888/12 = 512cm4；E = 9000。00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖（kN) 主楞計算彎矩圖(kNm） 主楞計算變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0。976 kNm,最大支座反力 R= 10。720 kN,

88、最大變形 = 1。134 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 9。76105/1.28105 = 7。6 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =7。6N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 1.134 mm主楞的最大容許撓度值: = 900/400=2.25mm;主楞的最大撓度計算值 =1.134mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2。25mm，滿足要求!五、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度.計算的原

89、則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 10002020/6 = 6.67104mm3; I = 1000202020/12 = 6。67105mm4;1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值（kN/m)：q1=1。2（24。00+1.50)0。80+0。301。00=24。840kN/m;施工荷載與振搗混凝土時

90、產生的荷載設計值（kN/m）:q2=1.4（2.00+2。00)1。00=5.600kN/m；q=24.840+5。600=30。440kN/m;最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/830.443002=3。42105Nmm;RA=RB=0。5ql=0。530。440。3=4。566kN =Mmax/W=3.42105/6。67104=5.1N/mm2；梁底模面板計算應力 =5.1 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用.最大撓度計算公式如下：= 5ql4

91、/(384EI）=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=20。700kN/m； l-計算跨度（梁底支撐間距)： l =300.00mm； E-面板的彈性模量： E = 6000。0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =300。00/250 = 1.200mm;面板的最大撓度計算值: = 524。843004/（38460006。67105)=0。655mm;面板的最大撓度計算值： =0。655mm 小于 面板的最大允許撓度值: =1。2mm，滿足要求!六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用鋼管.強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振

92、搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.566/1=4.566kN/m2。鋼管的支撐力驗算 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5。08cm3I=12。19cm4鋼管強度驗算計算公式如下：最大彎矩 M =0。1ql2= 0.14。56612 = 0.457 kNm；最大應力 = M / W = 0.457106/5080 = 89.9 N/mm2;抗彎強度設計值 f =205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值 89。9

93、 N/mm2 小于 鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求！鋼管抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 2V/Afv其中最大剪力： V =0.67.9421 = 2.74 kN；鋼管受剪應力計算值 =22。7401000/489。000 = 11.205 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2;鋼管的受剪應力計算值 11。205 N/mm2 小于 鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算計算公式如下： = 0.677ql4/（100EI)=l/250鋼管最大撓度計算值 = 0。6774。56610004 /（10020600012。19104）=1。

94、231mm；鋼管的最大允許撓度 =1.0001000/250=4。000 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 1。231 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=4.566kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=（0。500-0。300）/41。000(1.20。12024。000+1.42。000）+1.221。000(0.8000.120)0。300=0。802kN 簡圖（kNm) 剪力圖(kN） 彎矩圖(kNm） 變形圖(mm)經過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N2=5。368 kN；最大彎矩

95、 Mmax=0。537 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0。632 mm；最大應力 =0.537106/5080=105.7 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 105。7 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算 梁底支撐縱向鋼管只起構造作用,無需要計算八、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1。梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =5。368 kN ;腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20。1298=1.23

96、9 kN；N =5。368+1.239=6。607 kN; - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比 lo/i 查表得到; i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）：i = 1。58； A - 立桿凈截面面積 (cm2）： A = 4.89; W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3）：W = 5。08; - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2； lo - 計算長度 （m)； 根據扣件式規(guī)范,立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a, 為安全計,取二者間的大值，即: lo = Max1.1671.71。5,1.5+20。1= 2。976 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.167 ； - 計算長度系數，參照扣件式規(guī)范表5.3。3，=1.7; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m； 得到計算結果： 立桿的計算長度 lo/i = 2975。85 / 15。8 = 188 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數= 0.203 ;鋼管立桿受壓應力計算值 ;=6607。36/（0。203489） = 66。6 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 66。6 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！