1、xxxx棚改安置房一期（4#、5#、6#、7#樓及地下室）腳手架專項施工方案編制單位： 編 制 人： 審 核 人： 審 批 人： 編制時間： 目 錄1、編制依據.12、工程概況.13、腳手架方案選擇.34、施工準備.64.1、技術準備.44.2、材料準備.44.3、機具準備.64.4、作業條件.74.5、勞動力準備.55、材料選擇.56、施工工藝及技術.66.1、落地式腳手架.66.2、懸挑式腳手架.76.3、懸挑式卸料平臺.96.4、工藝流程.96.5、搭設要求.106.6、拆除要求.157、腳手架的檢查與驗收.178、腳手架搭設安全技術措施.188.1、技術保障措施.188.2、質量保障措

2、施.198.3、安全保障措施.199、腳手架拆除安全技術措施.1910、安全應急救援預案.2010.1、危險源分析.2010.2、可能發生的事故特征.2110.3、應急預案工作流程.2110.4、應急組織機構.2210.5、預防控制措施.2310.6、應急物質保障.2510.7、應急響應.2511、腳手架計算書11.1、鋼管落地腳手架計算書（腳手架立于地下室頂板上、搭設高度為15m）11.2、懸挑式腳手架計算書（搭設高度為18米）1、編制依據鋼結構設計規范GB50017-2003 ；建筑結構荷載規范GB50009-2001；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011 ；砌體結構

3、設計規范GB50003-2003；施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-2005;建筑工程施工現場供電安全規程GB50194-93;建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-1991混凝土結構設計規范GB50010-2003；建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011；建筑地基基礎設計規范GB50007-2011； 另外參照本工程施工圖紙及施工組織設計編制本施工方案。2、工程概況 2.1工程基本概況xxxxxx棚改安置房項目工程一期住宅工程位于湖南省xx市，本工程為4#、5、6#、7#樓，總建筑面積約10萬。本期計劃開工的各單位工程基本概況如下表。建筑基本

4、概況表建筑編號占地面積（）建筑面積（）建筑層數地上/地下基礎結構類型主體結構類型建筑總高度（m） 4#581.0814623.611/31端承載摩擦樁框剪97.65 5#993.4632035.981/32端承載摩擦樁框剪97.656#496.416008.071/31端承載摩擦樁框剪97.657#1164.5229144.781/31端承載摩擦樁框剪97.65地下室13000130001/0端承載摩擦樁框剪合計16235.46104812.44端承載摩擦樁2.2建筑工程概況地下車庫一期建筑面積13000，地上建筑面積79610.96。地下室層高為4.2m，主樓2層層高為5.1m，住宅層高為3

5、m。建筑工程設計使用年限均為50年，建筑安全等級為二級，建筑耐火等級為1級，地下室防水等級為一級，屋面防水等級為一級。外門窗采用鋁合金單框中 空雙層玻璃門窗。防水層做法:地下室按圖集13CJ40-2，具體選用待定;屋面為4mm厚自粘性防水卷材+4O厚細石混凝土防水層;衛生間防水待定，保溫層做法:屋面保溫層為40mm厚巖棉，外墻內保溫為30mm厚無機輕集料A型保溫砂漿。裝修主要做法:外墻:面磚墻面，內墻:水泥砂漿抹灰墻面;頂棚:陽臺、樓梯間部位為涂料頂棚，其余部位為膩子頂棚;樓地面:按設計待定。2.3結構工程概況基礎為錘擊式端承載摩擦樁，主體結構為框剪結構。抗震設防烈度為非抗震結構。混凝土強度等

6、級如下表:墻柱 樓板圈梁、構造柱、過梁基礎墊層-14層C451層2層C25C20C15510層C40 3層C451116層C354頂層C251722層C3023頂層C25其它部位混凝土強度等級:地下室基礎承臺為C40，地下室底板為C35，地下室頂板為C40，地下室墻柱為C45，基礎墊層C15，構造柱、圈梁、過梁為C2O。地下室底板、頂板和外墻混凝土摻SY-G高性能抗裂膨脹劑，抗滲等級為P6。基礎底板厚度為400mm，地下室頂板厚度為180mm，基礎承臺高度1300-1900mm。填充墻體材料:士0.000以下填充墻體采用MU10頁巖多孔磚和M7.5預拌砂漿;士0.000以上填充外墻體采用MU1

7、0頁巖多孔磚和M5.0預拌砂漿，廚衛填充墻體采用 MU10頁巖實心磚和M7.5預拌砂漿，其他填充內墻體采用A5.0級砂加氣砼砌塊和M5預拌砂漿。本工程4#、7#樓地上31層，地下1層，地上二層為商業，主體結構為鋼筋混凝土剪力墻結構，其中一層層高為3.9米，二層層高為5.1米，標準層層高3米，屋面女兒墻高度為1.5米，總高102.6米。5#、6#樓主體為鋼筋混凝土剪力墻結構，地上32層，地下1層，地上層高為均為3米，女兒墻高度為1.5米，總高為102.6米。本工程腳手架采用落地式雙排腳手架和懸挑式雙排腳手架相結合：4#、7#樓三層以下采用落地式腳手架，高度為9米，三層及以上采用懸挑式雙排腳手架，

8、懸挑高度分別為18米和15米；5#、6#樓八層以下為落地式腳手架，高度為24米，八層以上為懸挑式雙排腳手架，懸挑高度分別為24米和18米，屋面電梯機房采用落地式雙排腳手架，高度為8.1米。懸挑式腳手架具體安排見下表：樓號懸挑次數懸挑層次懸挑層數架體高度樓板厚度樓板混凝土強度等級4#、7#樓落地架1至2層29100C45懸挑1次3層至8層618100C25懸挑2次9層至14層618100C25懸挑3次15層至20層618100C25懸挑4次21層至26層618100C25懸挑5次27層至31層515100C255#、6#樓落地架1至8層 8 24 100 C25懸挑1次9層至14層618100C

9、25懸挑2次15層至20層618100C25懸挑3次21層至26層618100C25懸挑4次27層至32層618100C25 上述懸挑式腳手架的搭設高度均小于20米，不屬于危險性較大的分部分項工程。落地式腳手架總體安排如下：樓號總層數搭設層數建筑高度搭設高度4、7#樓-1層+31層12層106.6m，102.6m9米5、6#樓-1層+32層18層102.6米24米 上述落地式腳手架架體搭設高度均小于等于24米，不屬于危險性較大的分部分項工程范圍。3、腳手架方案選擇 本工程考慮到施工工期、質量、安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點： 1、架體的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合

10、理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點，腳手架的搭設，還必須符合JCJ131-2011檢查標準要求，要符合相關文明標化工地的有關標準。 結合以上腳手架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下腳手架方案：鋼管落地腳手架和懸挑式腳手架綜合使用。4、 施工準備4.1、技術準備學習和審查圖紙，核對平面尺寸和標高，查看圖紙相互間有無錯誤或矛盾；掌握設計內容及各項技術要求，了解

11、工程規模、特點、工程量和腳手架搭設要求等。 掌握外墻部分各層標高和做法、形狀、支護結構情況。確定腳手架搭設順序、標準，提出需用的施工機具、材料計劃等。4.2、材料準備序號材料名稱規 格備 注1鋼 管483.0mm主要考慮主體施工期間的外圍護腳手架2扣 件十字扣、轉角扣、對接扣3腳手板竹串片4安全立網1.86m5安全平網1.56m做好腳手架材料計劃和分批進場組織工作，按施工平面圖要求指定地點存放。準備足夠的油漆、工具等，作好鋼管的刷油工作。4.3機具準備序號名 稱數 量1塔 吊42電 焊 機63施工扳手304.4作業條件 現場地上地下障礙物已清除； 墊層、底板混凝土已澆筑完成； 腳手架搭設人員已

12、落實，確保滿足施工進度要求； 必要的臨時道路、臨時設施已搭設； 坑底排水、積水設施已滿足要求； 參與施工的人員已進行了技術、安全和文明施工的交底。4.5勞動力準備 腳手架開始施工前，確定經過招投標的合格的勞務隊伍，設置專業腳手架施工班組負責腳手架搭設、維護和拆除工作。架子工的總人數為30人，全部經過培訓后持證上崗。5、材料選擇5.1腳手架選用架設鋼管外徑48mm，壁厚3.0mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求

13、后，方可在施工中使用。5.2本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準GB15831-2006的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。5.3、搭設架子前應進行保養，除銹并統一涂色，顏色力求環境美觀。腳手架立桿、防護欄桿、踢腳桿統一漆黃色，剪力撐統一漆桔紅色。底排立桿、掃地桿均漆黃黑

14、相間色。5.4、腳手板、腳手片采用符合有關要求。5.5、安全立網采用密目式安全網，網目應滿足2000目100cm2，做耐貫穿試驗不穿透，1.61.8m的單張網重量在3kg以上，顏色應滿足環境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網必須有產品生產許可證和質量合格證，并按規定做耐貫穿、抗沖擊及阻燃性能試驗合格。5.6、安全平網由錦綸、維綸或滌綸等材料組成，寬度不小于3.0米。5.7、連墻件采用鋼管，其材質應符合現行國家標準碳素鋼結構（GB 700-88）中Q235A鋼的要求。5.7、16號工字鋼，其材質應符合現行國家標準。6、 施工工藝技術6.1落地式腳手架本工程的落地式扣件鋼管腳手架采用以下技

15、術參數進行搭設。本腳手架按可同時進行2層混凝土結構施工及裝修施工使用，并可一次鋪設4層竹串板腳手板進行設計。鋼管型號為483.0mm，采用單管立桿。立桿縱距1.5米，橫距0.9米，步距1.8米，內排立桿距離建筑物結構距離為0.25米，立桿下設底座。腳手板下小橫桿在大橫桿上，且主節點間設置一根小橫桿。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。連墻件采用2步3跨，豎向間距3.0米，水平間距為4.5米，與墻體的連接采用雙扣件用剛性連墻件與建筑連接，從底層第一步縱向水平桿開始設置，連墻件采用菱形布置。在腳手架外側全立面由底到頂設置連續剪刀撐，每道剪刀撐跨越立桿根數應符合下表：剪刀撐斜桿與

16、地面的夾角455060剪刀撐跨越立桿最多的根數765 在腳手架拐角及中間每隔6跨在同一節間自下向上連續設置之字形橫向斜撐。腳手板與欄桿均采用竹串片，立面采用全封閉式安全立網封閉防護。腳手架門洞位置的選擇考慮安全通道及材料的出入口位置。門洞搭設參數與落地式腳手架相同，形式采用規范JGJ130-2011中的挑空二根立桿B型，見附圖JSJ04。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，立桿底部高差不大于1米。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡起點距離不小于500mm。6.2、懸挑式腳手架懸挑扣件式雙排腳手架按每一挑均可同時進行2層混凝土結構施工及裝修施工使用，并可一次鋪設4

17、層竹串片腳手板進行設計，本工程懸挑腳手架的架體參數，均采用以下參數進行架體搭設。水平懸挑鋼梁采用16#工字鋼，在平面上懸挑梁與結構邊線垂直擺放，以結構邊梁作為支點。鋼梁長度為3米，其中建筑物外懸挑段長度為1.2米，建筑物內錨固段長度為1.8米（錨固段不小于懸挑段長度的1.5倍），水平間距1.5米。在每個懸挑鋼梁的外側設置一根14鋼絲繩與上層建筑結構斜拉結，采用在上層結構邊梁上預埋HPB300級20的鋼筋做吊環拉結，每根鋼絲繩上設置3只M24螺栓式卡環（卡環的梢子直徑為24），采用花籃螺栓調整松緊。采用在混凝土板內預埋直徑為16的一級鋼作為U形鋼筋拉環對懸挑鋼梁進行錨固（并設園16加強筋與板底筋

18、綁扎）。懸挑梁的支點處預埋一個拉環，錨固段預埋兩個，兩個拉環的間距為200mm。按照計算要求，在每個U形鋼筋拉環預埋位置樓板內配置兩根三級鋼18的反彎矩鋼筋。U形鋼筋拉環與型鋼之間的間隙用硬木楔子楔緊，見圖JSJ02。懸挑式腳手架的鋼管型號為483.0mm，立桿為單立桿，立于懸挑梁上。立桿不得懸空。立桿縱距為1.5米，橫距為0.9米，步距為1.8米，內排立桿距離建筑結構為0.25米。腳手板下的小橫桿在大橫桿上面，且主節點間設置一根小橫桿。橫向掃地桿采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。連墻件采用2步3跨，豎向間距3.6米，水平間距為4.5米，與墻體的連接采用雙扣件剛性連墻件與建筑連接，

19、從底層第一步縱向水平桿處開始設置，連墻件采用菱形布置。在腳手架外側全立面由底到頂設置連續剪刀撐，每道剪刀撐跨越5根立桿。在腳手架拐角及中間每隔6跨在同一節間自下向上連續設置之字形橫向斜撐。腳手板和欄桿均采用竹串片，立面采用全封閉式安全立網封閉防護。特殊部位的處理對于建筑轉角（陰角、陽角）部位，懸挑鋼梁采用扇形分布，以結構邊梁作為支點。扇形分布導致懸挑鋼梁的長度最大增加至1.7米，立桿橫距增加至1.3米。為此，轉角處扇形分布的懸挑梁，均采用16#工字鋼，錨固長度不小于懸挑長度的1.5倍。除此以外的架體參數以及斜拉鋼絲繩等的構造要求的設置均按基本參數。懸挑架體每隔12米應沿架體縱向通長搭設一道斜挑

20、防護棚，其超出外架外邊線的水平投影長度應為2米，斜挑防護棚上滿鋪架板并牢固固定，斜挑桿與水平面夾角為30左右。(在臨街面一向設置)架體底層的防護板必須滿鋪，鋪設應牢靠、嚴實，并在防護板下滿鋪密目安全網，上部架體自作業層腳手板往下每4層滿鋪一道腳手板。6.3懸挑式卸料平臺平臺水平鋼梁的懸挑長度為3.150米，懸挑水平鋼梁間距（平臺寬度）2.5米。以兩根4.15米（懸挑長度3.15米加錨固長度1.0米）16a#槽鋼作為主梁，以5根2.5米長的14a#槽鋼作為次梁，主次梁采用焊接連成整體,在次梁之間使用12.6#槽鋼作為連接。上鋪厚度不小于15mm的木模板，以10#鐵絲與槽鋼綁扎固定。平臺外側裝置固

21、定的高1.5米防護欄桿，采用全封閉式15mm厚木膠合板封閉防護。主梁錨固長度1.0米，同時預埋2個16U形鋼筋拉環，拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側45cm以上錨固長度（并設園16加強筋與板底筋綁扎）拉環與主梁之間的空隙用木楔楔緊。在平臺兩邊各設置前后兩道6x19+ 1、直徑21.5斜拉鋼絲繩（單根鋼絲直徑為1，由6股組成，每股19根，組成一根鋼絲繩后總直徑21.5；單根鋼絲繩的抗拉強度1400N/mm)，上部拉結點位于鋼平臺重心以外，采用在建筑結構物上鋼絲繩鑲拼成環狀，與下部鋼絲繩的連接采用每根兩套卸甲連接。下部吊環采用16鋼筋。每根鋼絲繩上設置三只鋼絲夾具（型號為YT-22）,

22、采用花籃螺栓調整松緊。外側鋼絲繩距離主體結構1.8米，兩道鋼絲繩距離0.5米，外側鋼絲繩吊點距離平臺5.00米。該懸挑卸料平臺自重約1t,最大集中堆載為600kg，均布荷載最大為2KN/m2。6.4工藝流程、落地式雙排腳手架 材料構配件準備以及檢查驗收定位設置通長腳手板、底座橫向掃地桿縱向掃地桿豎立桿大橫桿小橫桿（擱柵）剪刀撐連墻件鋪腳手板扎防護欄桿扎安全網驗收校正使用檢測監控。懸挑式雙排腳手架工字鋼梁和U形鋼筋預埋位置平面測量定位預埋U形鋼筋懸挑鋼梁上焊接立桿定位鋼筋安放懸挑鋼梁用木楔楔緊U形鋼筋與錨固鋼梁的空隙橫向掃地桿縱向掃地桿豎立桿扣件扣緊縱向水平桿橫向水平桿連墻件剪刀撐橫向斜撐斜拉鋼

23、絲繩與建筑物拉結腳手板防護欄桿與擋腳板安全網驗收校正使用檢測監控懸挑式卸料平臺 主次梁焊接成整體焊接承載吊環和起重吊環結構物內預埋U形鋼筋拉環建筑物上鋼絲繩相拼成環狀塔吊吊運就位鋼梁置入U形鋼筋拉環木楔楔緊接好鋼絲繩腳手板防護欄桿和擋腳板調整、檢查驗收松卸起重吊鉤6.5搭設要求 6.5. 1、腳手架有持證架子工進行施工，必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得高于相鄰連墻件以上二步，每搭設完一部腳手架后，應按規范規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度。 、本工程落地腳手架局部直接坐落在地下室外側回填土上、地下室頂板和基坑回填土上（腳手架底部回填土應夯實、然后回填200厚夾沙石，澆筑離外墻1500

24、mm寬、100mm厚C20混凝土）。每根立桿底部應設置墊板，墊板宜采用長度不小于兩跨、厚度不小于50mm的木墊板，底座地面應高于自然地面50。、立桿搭設1）腳手架立桿縱距1.5m，橫距0.8m，橫桿步距1.5m；連墻桿間距豎直3.6m，水平4.5m(即兩步三跨)；里立桿距建筑物0.25m。2）腳手架的底部立桿采用不同長度的鋼管參差布置，使鋼管立桿的對接接頭交錯布置，高度方向相互錯開500mm以上，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3,且要求相鄰接頭不應在同步同跨內，以保證腳手架的整體性。3）立桿應設置墊塊，并設置縱橫方向掃地桿，連接于立腳點桿上，離底座20cm。4）立桿的垂直偏差應控制

25、在不大于架高的1400。5)立桿使用搭接接長時，搭接長度不應小于1米，采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端距離不應小于100mm。6）當搭至有連墻件的主節點時，搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。7）立桿頂端高出女兒墻上端1米，高出檐口上端1.5米。8）立桿及縱橫向水平桿構造要求：、大橫桿、小橫桿設置1）大橫桿在腳手架高度方向的間距1.5m，以便立網掛設，大橫桿置于立桿里面，每側外伸長度為150mm，每根桿長度不小于3跨。2）外架按立桿與大橫桿交點處設置小橫桿，兩端固定在立桿，以形成空間結構整體受力。3）大橫桿接長應采用對接扣件連接或者搭接。應符合下列規

26、定：兩根相鄰大橫桿的接頭不應設置在同步或者同跨內，不同步或者不同跨內相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心至最近主節點的距離不應小于縱距的1/3。搭接長度不小于1米，應等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端部的距離不小于100mm。4）縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。5）主節點處必須設置一根小橫桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。6）作業層上非主節點處設置一根小橫桿，至于主節點中間。7）小橫桿兩段應采用直角扣件固定在縱向水平桿上。、剪刀撐1）應由底至頂連續設置，并與立桿、水平桿等同步搭設，不得滯后；2）中間各道剪刀撐之間的凈距離不

27、應大于15m。3）剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于1m，應采用不少于3個旋轉扣件固定。4）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm，中間應增加2-4個扣接。、腳手板、腳手片的鋪設要求1）腳手架里排立桿與結構層之間均應鋪設木板：板寬為200mm，里外立桿間應滿鋪腳手板，無探頭板，腳手板應設置在三根橫向水平桿上，如腳手板長度小于2米，可采用兩根橫向水平桿支撐，但應在腳手板兩端與其可靠固定，嚴防傾翻。2）滿鋪層腳手片（竹串板）必須垂直墻面橫向鋪設，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。3）腳手片須用12

28、-14#鉛絲雙股并聯綁扎，不少于4點，要求綁扎牢固，交接處平整，鋪設時要選用完好無損的腳手片，發現有破損的要及時更換。4）腳手板的鋪設可采用對接平鋪，也可采用搭接鋪設。采用對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度應取130-150mm，兩塊腳手板外伸長度的和不應大于300mm，腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，其伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm，腳手板探頭用直徑3.2mm鍍鋅鋼絲固定在支承桿上,見下圖：5）在拐角處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，防止滑動。、防護欄桿1）腳手架外側使用建設主管部門認證的合格綠色密目式安全網封閉，且將安全網

29、固定在腳手架外立桿里側。2）選用18鉛絲張掛安全網，要求嚴密、平整。3）腳手架外側必須設1.2m高的防護欄桿和30cm高踢腳桿，頂排防護欄桿不少于2道，高度分別為0.9m和1.3m。4）腳手架內側形成臨邊的(如遇大開間門窗洞等)，在腳手架內側設1.2m的防護欄桿和30cm高踢腳桿。5）腳手架上門洞、出入口構造見圖JSJ04。、連墻件1）腳手架與建筑物按計算書中連墻件布置要求設拉結點。根據計算為兩步三跨，即3.0m高4.5m寬設置一個拉結點。拉結桿為腳手桿，拉結桿與外腳手架的兩根立桿用扣件連接，另一端與預埋在梁內的腳手管雙扣件連接。2）拉結點在轉角范圍內和頂部處加密，即在轉角l米以內范圍按垂直方

30、向每層設一拉結點。3）拉結點應保證牢固，防止其移動變形，且盡量設置在外架大小橫桿接點處。4）外墻裝飾階段拉結點，也須滿足上述要求，確因施工需要除去原拉結點時，必須重新補設可靠，有效的臨時拉結點，以確保外架安全可靠。5）靠近主節點時，偏離主節點的距離不應大于300mm;從底層第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其他可靠措施固定；優先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置。6）連墻件構造示意圖見JSJ03。、架體內封閉1）腳手架的架體里立桿距墻體凈距為250mm，如因結構設計的限制大于300mm的必須鋪設站人板，站人板設置平整牢固。2）腳手架施工層里立桿與建筑物之間應采用腳手片或木

31、板進行封閉。3）施工層以下外架每隔3步以及底部用密目網或其他措施進行封閉。定位線上，墊板必須鋪放平整，不得懸空。、扣件安裝1） 扣件規格必須與鋼管外徑相同；2） 在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互位置不應大于150mm。3） 對接扣件的開口應朝上或者朝內。4） 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣長度不應小于100mm。、型鋼錨固1） 預埋U型鋼筋拉環的位置、埋設方法必須滿足本方案施工圖要求。2） U型鋼筋拉環采用冷彎成型，與型鋼之間的間隙才硬木木楔楔緊。、安全網掛設1） 立網：隨外腳手架的搭設，外架外側掛好綠色安全立網，立網掛在外排立桿腳手架內側，使用安全

32、繩綁扎，每步一扣，不得漏綁，保證外腳手架全封閉；腳手架陽角處掛安全網時在陽角內采用鋼管垂直固定，保證安全網外觀。2） 平網：首層平網在距離地面4米設置，在立網內部；以上每三層設置一道水平安全網吧腳手架水平部分安全封閉。6.6、拆除要求拆除準備工作應符合下列規定：1）應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求；2）應根據檢查結果補充完善拆除順序及措施，經審批后方可實施；3）拆除前應對施工人員進行技術交底；4）應清除腳手架上的雜物。拆除腳手架時應符合下列規定：1） 拆除作業必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時進行作業。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層拆除后再拆腳手架

33、，分段拆除高差大于2步時，應增設腳手架加固；2） 架體拆除作業應設專人指揮，當有多人同時操作時，應明確分工、統一行動，且應具有足夠的操作面。卸料時應符合下列規定：1） 各構配件嚴禁拋擲至地面；2） 運至地面的構配件應按規定及時檢查、整修和保養，并按品種、規格分別存放。7、腳手架的檢查與驗收 7.1腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規定對腳手架工程的質量進行檢查，經檢查合格后方可交付使用。7.2高度在20m及20m以下的腳手架，應由單位工程負責人組織技術安全人員進行檢查驗收。高度大于20m的腳手架，應由上一級技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的技術人員進行檢查驗收。7.3驗收時應

34、具備下列文件：7.3.1腳手架構配件的出廠合格證或質量分類合格標志；7.3.2腳手架工程的施工記錄及質量檢查記錄；7.3.3腳手架搭設過程中出現的重要問題及處理記錄，7.3.4腳手架工程的施工驗收報告。7.4腳手架工程的驗收，除查驗有關文件外，還應進行現場檢查，檢查應著重以下各項，并記入施工驗收報告。7.4.1構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；7.4.2安全網的張掛及扶手的設置是否齊全；7.4.3基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定；7.4.4連墻件的數量、位置和設置是否符合要求；7.4.5垂直度及水平度是否合格。8、腳手架搭設安全技術措施8.1技術保障措施 1架子搭

35、設完畢，用合格密目安全網鋪圍護于架子的外圍及底部。 2鋼管與扣件進場前應經過檢查挑選(選擇標準應符合規范JGJ 130-200 第3條)，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40Nm65 Nm之間。 3架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同施工單位、監理單位和質檢單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。 4該腳手架作為建筑物裝飾作業時，安全防護屏障及裝修時作業平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。 5腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保

36、證的，未經允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節點處橫、縱向水平桿，連墻件。8.2質量保障措施操作人員作業前必須進行崗位技術培訓與安全教育。8.2.2技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。腳手架必須嚴格依據本施工方案進行搭設；搭設時，技術人員必須在現場監督搭設情況，保證搭設質量達到設計要求。8.2.4腳手架搭設完備，依據施工組織設計與單項作業驗收表對腳手架進行驗收，發現不符合要求處，必須限時或立即整改。8.3安全保障措施8.3.1操作人員必須持有登高作業操作證，方可上崗。8.3.2架

37、子在搭設(拆卸)過程要做到文明作業，不得從架子上掉落工具、物品；同時必須保證自身安全，高空作業需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全帶，未佩戴安全防護用品不得上架子。8.3.3在架子上施工的各工種作業人員,應注意自身安全(尤其是在卸料平臺上的工作人員)；不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除安全防護裝置。8.3.4雨、雪、霧及六級以上大風等天氣，嚴禁進行腳手架搭設、拆除工作。8.3.5應設安全員負責對腳手架進行經常檢查和保修。8.3.5.1在下列情況下，必須對腳手架進行檢查| a 在六級以上大風和大雨后 b 停用超過二個月，復工前。8.3.5.2檢查保修項目 a 各主節點處各桿件的安裝、連墻件等構造

38、是否符合施工方案的要求； b 扣件螺絲是否松動； c 安全防護措施是否符合要求。8.3.6在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看護,安全員巡視檢查。8.3.7腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。8.3.8搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。鋼管架應設置避雷針，分置于主樓外架四角立桿之上，并聯通大橫桿，形成避雷網絡，并檢測接地電阻不大于4。外腳手架不得搭設在距離外架空線路的安全距離內，并做好可靠的安全接地處理。定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾

39、、塑料篾混用。外腳手架搭設人員必須持證上崗，并正確使用安全帽、安全帶、穿防滑鞋。嚴禁腳手板存在探頭板，鋪設腳手板以及多層作業時，應盡量使施工荷載內、外傳遞平衡。保證腳手架體的整體性，不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。嚴格控制施工荷載，腳手板不得集中堆料施荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時同時作業層數不超過兩層，臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過兩層。8.3.19當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連

40、墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。8.3.20各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人。9、腳手架拆除安全技術措施9.1拆架前，全面檢查擬拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準，進行技術交底后才準工作。作業計劃一般包括：拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。9.2拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志，地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。9.3拆架的高處作業人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。9.4拆架程序應遵守“由上而下，先搭后拆”的原則，即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后拆小橫桿、大橫桿、立桿等，并按“一步一清”原則依次進行

41、。嚴禁上下同時進行拆架作業。9.5拆立桿時，要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，應先拆除中間扣件，然后托住中間，再解端頭扣。9.6連墻桿(拉結點)應隨拆除進度逐層拆除，拆拋撐時，應用臨時撐支住，然后才能拆除。9.7拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。9.8拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。9.9在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。9.10拆下的材料要徐徐下運，嚴禁拋擲。運至地面的材料應按指定地點隨拆隨運，分類堆放，“當天拆當天清”，拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。9.11高

42、層建筑腳手架拆除，應配備良好的通訊裝置。9.12輸送至地面的桿件，應及時按類堆放，整理保養。9.13當天離崗時，應及時加固尚未拆除部分，防止存留隱患造成復崗后的人為事故。9.14如遇強風、大雨、雪等特殊氣候，不應進行腳手架的拆除，嚴禁夜間拆除。9.15翻掀墊鋪竹串板應注意站立位置，并應自外向里翻起豎立，防止外翻將竹串板內未清除的殘留物從高處墜落傷人。10、 安全應急救援預案10.1危險源分析 本工程腳手架搭設、拆除與使用作業過程中，可能引發事故的危險因素有：基礎不平、未夯實；無排水系統基礎易積水；無底座或墊板；鋼管無產品質量合格證，鋼管表面不平直光滑，有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕

43、和深的劃道，鋼管未涂防銹漆，鋼管打孔；舊鋼管銹蝕嚴重，鋼管彎曲變形；扣件無生產許可證；材質不符合現行國家標準鋼管腳手架扣件的規定；扣件有裂縫、變形，螺栓出現滑絲；扣件未作防銹處理；扣件螺栓擰緊扭力矩小于40Nm或大于65Nm；沖壓鋼腳手板有裂紋、開焊與硬彎，腳手板未涂防銹漆；竹腳手板的寬度小于200mm，厚度小于50mm，使用有腐朽、裂縫、斜紋及大橫透節的板材；立桿未設置可靠連接，或連墻件布置間距不符合要求；腳手架未設剪刀撐 ；兩根相鄰縱向水平桿的對接接頭設置在同步或同跨內；相鄰接頭在水平方向錯開的距離小于500mm；接頭中心至最近主節點的距離大于縱距的1/3；作業層腳手板未鋪滿、鋪穩，腳手板

44、有探頭板；不設置上下專用通道或專用通道設置不符合要求；腳手架臨邊未設置密目式安全網；頂層作業平臺不設防護欄桿或高度低于1.2米，未設中欄桿；未設置擋腳板或擋腳板高度小于180mm；每搭完一步腳手架后，未按規范的規定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度；腳手架上堆載過大、堆載不平衡；遇有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時，未停止腳手架搭設與拆除作業；雨、雪后上架作業沒有防滑措施，沒掃除積雪；在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業；未按施工方案進行施工；非架子工從事腳手架的搭設、拆除；靠近外電架空線搭設腳手架，在帶電設備附近搭設腳手架。10.2可能發生的事故特征根據本工程施工特點的情況，在辯識、分析評

45、價施工中危險因素和風險的基礎上，確定本工程重大危險因素可能導致的事故傷害類型有：坍塌、物體打擊、高空墜落等，應著重對上述危險因素進行預控。10.3應急預案工作流程圖根據本工程的特點及施工工藝的實際情況，認真的組織了對危險源和環境因素的識別和評價，特制定本項目發生緊急情況或事故的應急措施，開展應急知識教育和應急演練，提高現場操作人員應急能力，減少突發事件造成的損害和不良環境影響。其應急準備和響應工作程序見下圖：危險源及環境因素辯識、評價編制應急預案成立搶險領導小組組建搶險隊、救護隊配備應急物資、設備應急知識教育培訓定期評審實施應急預案進行評審、修訂未發生發生 10.4應急組織機構1）應急領導機構

46、組 長：宋佩敏副組長：王一富 成 員：劉湘江、蔣承元、鄧增元、雷發金、段海龍、江帆、田錚、譚紅勇、李桂平2）應急行動責任分工及人員組成序號組 別負責人成 員1總負責宋佩敏雷發金、李桂平2監測組王一富段海龍3安全保衛組劉湘江江帆4工程搶險組蔣承元田錚5物資設備組鄧增元譚勇紅3）應急中心主要相關領導和部門聯絡方式序號部 門聯系人聯系電話1總負責宋佩敏2總 工劉湘江3安全保衛組王一富4綜合辦公室蔣承元6物資設備部雷發金7工程搶險組鄧增元4）周邊可利用資源周邊可利用資源見下表序號周邊資源聯系方式聯系人用 途備注1查號臺114電話號碼查詢2急救中心120人員傷亡急救3火 警119火災報警救援4道路事故報

47、警122道路事故報警5治安事故報警110治安報警救援6項目小車隊車輛使用7項目部綜合辦公室人員傷亡急救和救援10.5預防控制措施從危險因素的分析看，如果不采取相應有效的預防措施，不僅給腳手架施工造成很大影響，而且對施工人員的安全造成威脅。1、編制專項腳手架施工方案，且按照施工方案要求進行作業。2、加強對腳手架作業人員安全知識教育，提高作業人員安全技術水平。3、腳手架作業人員，必須經過系統學習，并經考核合格后持證上崗。嚴禁酒后作業，帶病作業。4、對腳手架作業人員進行搭設與拆除作業安全技術交底。搭拆腳手架人員不應穿硬底鞋、皮鞋操作。5、搭設與拆除作業時必須安排施工技術人員在現場作指導。6、作業層腳

48、手板應鋪滿、鋪穩，不得有探頭板。7、搭設作業前應對所用的材料進行仔細檢查，鋼管無產品質量合格證，鋼管表面不平直光滑，有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道，鋼管未涂防銹漆，鋼管打孔；舊鋼管銹蝕嚴重，鋼管彎曲變形；扣件無生產許可證；材質不符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB15831）的規定；扣件有裂縫、變形，螺栓出現滑絲；扣件未作防銹處理的材料應杜絕使用。8、腳手架搭設過屬高空作業，作業人員必須按要求系好安全帶，操作過程中應禁止上拋下擲工具和材料。9、搭設或拆除作業現場應設置警戒區域，禁止人員通行或停留。10基礎必須夯實、平整，做好基礎排水措施。11、腳手架搭設時要按要求設置底座

49、或墊板。12、立桿、大橫桿、小橫桿、剪刀撐的設置必須符合方案要求。13、設置作業人員上、下的專用通道，防止人員攀沿腳手架。14、每步腳手架外側必須設置扶手桿，外周滿掛密目式安全網，并設置好擋腳板。15、腳手架上荷載不宜過大，且不宜集中堆放。16、腳手架應按要求設置好牢固的連接件，或使用攬風繩拉固。17、不準在腳手架基礎或臨近處進行挖掘作業。18、遇有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時，應停止腳手架搭設與拆除作業；雨、雪后上架作業應有防滑措施，并掃除積雪。10.6應急物質保障主要應急機械設備儲備如下表：序號材料、設備名稱單位數量規格型號主要工作性能指標現在何處備注1電焊機臺2BX500現場2風

50、割臺2JJ2-0.5拉力5T現場3對講機臺0GP88S現場4發電機臺175KW現場5汽車臺5工區駐地6醫藥箱及藥品若干工區駐地7鐵揪把20現場8擔架付1項目部10.7應急響應當作業現場發生意外事故時，現場管理人員組織現場作業人員進行搶救，拔打120急救電話，并迅速上報。小組組長或副組長接到報告后，立即決定啟動應急救援預案，成立現場搶險指揮部，協調、派遣和統一指揮所有車輛、設備、人員、物資等實施緊急搶救和向上級匯報。事故處理根據事故大小情況來確定，如果事故較大或施工單位處理不了則由施工單位向建設單位主管部門進行請示，請求啟動建設單位的救援預案。應急預案起動后，各職能小組應在第一時間按職能要求組織

51、相應的人員、物質趕到現場參與救援行動。警戒疏散組應設立警戒區，清理拆除事故現場的閑雜人員，如聯系了其他協同單位參與搶險，要安排人員在各岔路口等候指引其他救援機構的搶險人員。通訊聯絡組及時將搶救現場的實況匯報經搶救指揮部，并將指揮部制定的搶救方案及時傳達給搶險組。搶險組接到指揮部的搶救方案后，應按搶救方案組織人力、物力進行搶救。物質、后勤組按到搶險指令后，應根據指揮部的要求組織相關物質及時送往搶險現場。救護組在接到指揮部參加救護行支的指令后，要帶好急救用品、物品趕到搶險現場，對傷員進行清洗、包扎、止血等急救處理；然后再將傷員抬到岔路口等候“120”急救車。應急救援行動由指揮部跟據救援行動的現狀，

52、及必要性進行評價后，宣布救援行動結束。行動結束后，要充分辯識恢復過程中存在的危險，當安全隱患徹底清除，方可恢復正常工作狀態。11、 腳手架計算書本計算書是針對最不利位置腳手架進行的。其中，落地式腳手架最高架體高度為15米，懸挑式腳手架架體高度為18米，經過計算，本工程腳手架的計算結果符合要求。11.1落地式腳手架計算書扣件式鋼管落地腳手架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等編制。一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手

53、架搭設高度為 15 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：橫距Lb為 0.9m，縱距La為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內排架距離墻長度為0.25m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 1 根；腳手架沿墻縱向長度為 150.00 m；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.4 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處湖南xx市，基本風壓0.35 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算

54、連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.693；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1297；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:竹串片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.033；腳手板鋪設總層數:13；5.地基參數地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調整系數:1.00。 二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強

55、度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.5/2=0.262 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5/2=2.25 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.262+1.42.25 = 3.505 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =3.5050.92/8 = 0.355 kNm；最大應力計算

56、值 = Mqmax/W =79.037 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =79.037 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.262+2.25 = 2.546 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5.02.5469004/(3842.06105107800)=0.979 mm；小橫桿的最大撓度 0.979 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900 / 150=6 與10 mm，滿足要求！三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿

57、在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0330.9=0.03 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.350.91.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q= 30.91.5/2=2.025 kN；荷載的設計值: P=(1.20.03+1.20.236+1.42.025)/2=1.577 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0.

58、213Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2131.5771.5= 0.504 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0.504=0.51 kNm最大應力計算值 = 0.51106/4490=113.568 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值 = 113.568 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.677

59、0.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax = 1.615Pl3/100EI集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.03+0.236+2.025）/2=1.146kN = 1.6151.14615003/ ( 100 2.06105107800) = 2.812 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0.051+2.812=2.863 mm；大橫桿的最大撓度 2.863 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！四、扣件抗滑力的計算按規

60、范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0330.91/2=0.015 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.350.91.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；

61、荷載的設計值: R=1.2(0.015+0.05+0.236)+1.42.025=3.196 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1297kN/m NG1 = 0.1297+(0.901/2)0.033/1.7020.00 = 2.770kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹串片腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.35131.5(0.9+0.2)/2 = 3.924 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹串片腳手

62、板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.14131.5/2 = 1.365 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.21 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.91.52/2 = 4.05 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.28.21+ 0.851.44.05= 14.671 kN

63、；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.28.21+1.44.05=15.522kN；六、鋼絲繩卸荷計算（因此內容在規范以外，故僅供參考）: 鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷3次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為7m;第2 次卸荷凈高度為1m;第3 次卸荷凈高度為1m; 經過計算得到a1=arctg2.000/(0.900+0.250)=60.101度a2=arctg2.000/0.250=82.875度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.514.6717/20 =7.702

64、 kN；kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 7.702/0.867 = 8.885 kNT2 = P2/sina2 = 7.702/0.992 = 7.762 kNG1 = P1/tana1 = 7.702/1.739 = 4.429 kNG2 = P2/tana2 = 7.702/8.000 = 0.963 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =8.885 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： Fg = aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(

65、kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.82； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 8.885kN，=0.82，K=10，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(28.88510.000/0.820)0.5 = 14.7 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =（2Fg/f/）

66、1/2 =（28.885103/50/3.142）1/2 = 10.6 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 14.7 mm，必須拉緊至 8.885 kN，吊環直徑為 12.0 mm。根據各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 5.6 mm，必須拉緊至 1.269 kN，吊環直徑為 6.0 mm。第3次卸荷鋼絲繩最小直徑為 5.6 mm，必須拉緊至 1.269 kN，吊環直徑為 6.0 mm。七、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.35 kN/m2； z -

67、 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.693；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.350.740.693 = 0.126 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1261.51.72/10 = 0.065 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 14.67111/20 =8.069 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/

68、(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 15.52211/20 =8.537kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.945 m；長細比: L0/i = 185 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.209立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)

69、 ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 8069.107/(0.209424)+64813.743/4490 = 105.492 N/mm2；立桿穩定性計算 = 105.492 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 8536.882/(0.209424)=96.336 N/mm2；立桿穩定性計算 = 96.336 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！八、連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連

70、墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.693，00.35，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.6930.35 = 0.156 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 15.3 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 3.346 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 8.346 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中

71、- 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 250/15.9的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 8.346 Nf = 83.269,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 8.346小于雙扣件的抗滑力 12 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 120 k

72、Pa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 120 kPa ；腳手架地基承載力調整系數：kc = 1 ； 立桿基礎底面的平均壓力：p = N/A =40.346 kPa ；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 14.67111/20 =8.069 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=40.346kPa fg=120 kPa 。地基承載力滿足要求！十、腳手架配件數量匡算扣件式鋼管腳手架的桿件配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L = 1.1H(n(1+Hs/H)+la/hn-2la/h)+ (H/

73、h)-1取整c/la取整(m+2)lb N1 = 1.1(H/2h + 1)n + 1.1(H/h)-1)m N2 = 2.2(H/h + 1)n(1+Hs/H) + (c/la+1)(m+2)K2.2 N3 = L/li N4 = 0.3L/li S = 1.1(n-2)lalbL - 長桿總長度(m)； N1 - 小橫桿數(根)； N2 - 直角扣件數(個)； N3 - 對接扣件數(個)； N4 - 旋轉扣件數(個)； S - 腳手板面積(m2)； n - 立桿總數(根) n=202； H - 搭設高度(m) H=20； h - 步距(m) h=1.7； la - 立桿縱距(m) la=1

74、.5； li - 長桿平均長度； m - 大/小橫桿搭設根數； K - 腳手板鋪設層數； c - 腳手架搭設總長度； lb - 立桿橫距(m) lb=0.9； Hs - 雙立桿計算高度； 長桿總長度(m) L =1.1 20.00 (202(1+0.00/20.00) + 1.50 202/1.70 - 2 1.50/1.70)+(20.00/1.70-1) (150.00/ 1.50)(1+2) 0.90=11026.35；小橫桿數(根) N1 =1.1 (20.00 /1.70 1/2 + 1) 202 + 1.1(20.00/1.70-1) 1 = 1542；直角扣件數(個) N2 =2

75、.2 (20.00 / 1.70 + 1) 202(1+0.00/20.00) + (150.00/1.50+1) (1+2) 13 2.2 = 14339；對接扣件數(個) N3 =11026.35 / 6.00 = 1838；旋轉扣件數(個) N4 =0.3 11026.35 / 6.00 = 552；腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 202-2) 1.50 0.90=297.00。根據以上公式計算得長桿總長11026.353m；小橫桿1542根；直角扣件14339個；對接扣件1838個；旋轉扣件552個；腳手板297m2。11.2懸挑式腳手架型鋼懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據建筑施

76、工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)、建筑結構荷載規范(GB 50009-2001)、鋼結構設計規范(GB 50017-2003)、建筑施工安全檢查評分標準(JGJ59-99)、建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ80-91) 以及本工程的施工圖紙。 一、參數信息1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 18 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為0.9m，立桿的步距為1.5 m；內排架距離墻長度為0.25 m；小橫桿在上，搭接在大橫桿上的小橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 150.00 m；采用的鋼管類型為 483.0； 橫桿與立桿連接方式

77、為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2 層；3.風荷載參數本工程地處湖南xx市，基本風壓0.4 kN/m2；風荷載高度變化系數z，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數s 為0.214；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1394；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手

78、板鋪設層數:4 層；腳手板類別:竹串片腳手板；欄桿擋板類別:竹串片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.2m，建筑物內錨固段長度 1.8 m。錨固壓點壓環鋼筋直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C35；6.拉繩與支桿參數 鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):3.300；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面面鋼絲繩距離建筑物 0.9 m。 二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值:

79、 P1= 0.033 kN/m ；腳手板的荷載標準值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷載標準值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷載的計算值: q=1.20.033+1.20.175+1.41.5 = 2.35 kN/m； 小橫桿計算簡圖2.強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩，計算公式如下: Mqmax = ql2/8最大彎矩 Mqmax =2.350.92/8 = 0.238 kNm；最大應力計算值 = Mqmax/W =52.992 N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力 =52.992 N/mm2 小于 小橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm

80、2，滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度荷載標準值q=0.033+0.175+1.5 = 1.708 kN/m ； qmax = 5ql4/384EI最大撓度 = 5.01.7089004/(3842.06105107800)=0.657 mm；小橫桿的最大撓度 0.657 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 900 / 150=6 與10 mm，滿足要求！ 三、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值: P1= 0.0330.9=0.03 kN；腳手板的荷載標準值: P2= 0.350.91.5/3=0

81、.158 kN；活荷載標準值: Q= 30.91.5/3=1.35 kN；荷載的設計值: P=(1.20.03+1.20.158+1.41.35)/2=1.057 kN； 大橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的彎矩和。 Mmax = 0.08ql2均布荷載最大彎矩計算:M1max=0.080.0331.51.5=0.006 kNm； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 0.267Pl集中荷載最大彎矩計算:M2max=0.2671.0571.5= 0.424 kNm；M = M1max + M2max = 0.006+0.424

82、=0.43 kNm最大應力計算值 = 0.43106/4490=95.66 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力計算值 = 95.66 N/mm2 小于 大橫桿的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與小橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和,單位:mm；均布荷載最大撓度計算公式如下: max = 0.677ql4/100EI大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度： max= 0.6770.03315004 /(1002.06105107800) = 0.051 mm；集中荷載最大撓度計算公式如下: pmax = 1.883Pl3/100EI集中荷

83、載標準值最不利分配引起的最大撓度：小橫桿傳遞荷載 P=（0.03+0.158+1.35）/2=0.769kN = 1.8830.76915003/ ( 100 2.06105107800) = 2.2 mm；最大撓度和：= max + pmax = 0.051+2.2=2.251 mm；大橫桿的最大撓度 2.251 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500 / 150=10與10 mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑力的計算按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(建筑施工扣件式鋼

84、管腳手架安全技術規范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；小橫桿的自重標準值: P1 = 0.0330.92/2=0.03 kN；大橫桿的自重標準值: P2 = 0.0331.5=0.05 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.350.91.5/2=0.236 kN；活荷載標準值: Q = 30.91.5 /2 = 2.025 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.03+0.05+0.236)+1.42.025=3.214 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載

85、的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1394kN/m NG1 = 0.1394+(0.902/2)0.033/1.5018.00 = 2.869kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹串片腳手板，標準值為0.35kN/m2 NG2= 0.3541.5(0.9+0.2)/2 = 1.208 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用竹串片腳手板擋板，標準值為0.14kN/m NG3 = 0.1441.5/2 = 0.42 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.

86、518 = 0.135 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.631 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 30.91.52/2 = 4.05 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.631+ 0.851.44.05= 10.377 kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.631+1.44.05=11.228kN；六、鋼絲繩卸荷計算（因此內容在規范以外，故僅供參考）

87、鋼絲繩卸荷按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第1 次卸荷凈高度為6m;第2 次卸荷凈高度為5m; 經過計算得到a1=arctg3.000/(0.900+0.250)=69.027度a2=arctg3.000/0.250=85.236度第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = 1.510.3776/18 =5.189 kN；kx為不均勻系數，取1.5 各吊點位置處內力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = 5.189/0.934 = 5.557 kNT2 = P2/sina2 = 5.189/0.997 =

88、 5.207 kNG1 = P1/tana1 = 5.189/2.609 = 1.989 kNG2 = P2/tana2 = 5.189/12.000 = 0.432 kN其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T1 =5.557 kN。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：Fg=aFg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，取0.82； K - 鋼絲繩使用安全系數。計算中Fg取 5.557kN，=0.82，K=10，得到：選

89、擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(25.55710.000/0.820)0.5 = 11.6 mm。吊環強度計算公式為： = N / A f其中 f - 吊環鋼筋抗拉強度，混凝土結構設計規范規定f = 50 N/mm2； N - 吊環上承受的荷載等于Fg； A - 吊環截面積，每個吊環按照兩個截面計算,A=0.5d2；選擇吊環的最小直徑要為：d =(2Fg/f/)0.5 =（25.557103/50/3.142）0.5 = 8.4 mm。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 11.6 mm，必須拉緊至 5.557 kN，吊環直徑為 10.0 mm。根據各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 10.6

90、 mm，必須拉緊至 4.631 kN，吊環直徑為 8.0 mm。七、立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：z= 0.74； s - 風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為: Wk = 0.7 0.40.740.214 = 0.044 kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =

91、 0.85 1.40.0441.51.52/10 = 0.018 kNm；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) + MW/W f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 10.3777/18 =4.036 kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 = N/(A) f立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.2287/18 =4.366kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.59 cm；計算長度附加系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)表得 ： =

92、1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m；長細比: L0/i = 163 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.265立桿凈截面面積 ： A = 4.24 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2；考慮風荷載時 = 4035.542/(0.265424)+17808.374/4490 = 39.882 N/mm2；立桿穩定性計算 = 39.882 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時 = 4366

93、.292/(0.265424)=38.86 N/mm2；立桿穩定性計算 = 38.86 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！八、連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl = Nlw + N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z0.92，s0.214，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.4 = 0.055 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 9 m2；按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.0

94、00 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 0.695 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 5.695 kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 l/i = 250/15.9的結果查表得到 =0.958，l為內排架距離墻的長度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 5.695 Ru7.109KN。經計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉

95、桿)的拉環強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環的拉力N，為N=RU=7.109kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環的強度計算公式為 = N/A f其中 f 為拉環鋼筋抗拉強度，按混凝土結構設計規范 每個拉環按2個截面計算的吊環應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環最小直徑 D=(71094/(3.142502) 1/2 =9.5mm；實際拉環選用直徑D=10mm 的HPB235的鋼筋制作即可。十三、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用壓環，拉環強度計算如下拉環未受拉力，無需計算，節點按構造做法即可。十四、腳手架配件數量匡算扣件式鋼管腳手架的桿件

96、配備數量需要一定的富余量，以適應構架時變化需要，因此按匡算方式來計算；根據腳手架立桿數量按以下公式進行計算： L = 1.1H(n(1+Hs/H)+la/hn-2la/h)+ (H/h)-1取整c/la取整(m+2)lb N1 = 1.1(H/2h + 1)n + 1.1(H/h)-1)m N2 = 2.2(H/h + 1)n(1+Hs/H) + (c/la+1)(m+2)K2.2 N3 = L/li N4 = 0.3L/li S = 1.1(n-2)lalbL - 長桿總長度(m)； N1 - 小橫桿數(根)； N2 - 直角扣件數(個)； N3 - 對接扣件數(個)； N4 - 旋轉扣件數

97、(個)； S - 腳手板面積(m2)； n - 立桿總數(根) n=202； H - 搭設高度(m) H=18； h - 步距(m) h=1.5； la - 立桿縱距(m) la=1.5； li - 長桿平均長度； m - 大/小橫桿搭設根數； K - 腳手板鋪設層數； c - 腳手架搭設總長度； lb - 立桿橫距(m) lb=0.9； Hs - 雙立桿計算高度； 長桿總長度(m) L =1.1 18.00 (202(1+0.00/18.00) + 1.50 202/1.50 - 2 1.50/1.50)+(18.00/1.50-1) (150.00/ 1.50)(2+2) 0.90=119

98、19.60；小橫桿數(根) N1 =1.1 (18.00 /1.50 1/2 + 1) 202 + 1.1(18.00/1.50-1) 2 = 1580；直角扣件數(個) N2 =2.2 (18.00 / 1.50 + 1) 202(1+0.00/18.00) + (150.00/1.50+1) (2+2) 4 2.2 = 9333；對接扣件數(個) N3 =11919.60 / 6.00 = 1987；旋轉扣件數(個) N4 =0.3 11919.60 / 6.00 = 596；腳手板面積(m2) S = 1.1 ( 202-2) 1.50 0.90=297.00。根據以上公式計算得長桿總長11919.6m；小橫桿1580根；直角扣件9333個；對接扣件1987個；旋轉扣件596個；腳手板297m2。