1、目錄第一章、工程概況- 2 -第二章、腳手架布置搭設方案- 2 第三章、腳手架鋼平臺施工方案- 2 - 1. 情況分析- 2 - 2。 施工部署- 2 -2。1施工設想- 2 -2.2工字鋼平臺布置 2 2。3槽鋼斜撐布置 3 -2。4平臺上操作架搭設 3 -2。5懸挑鋼梁施工 6 -2。6下層安全兜網(wǎng)支設 7 3. 計算復核 7 -3。1工字鋼梁負荷驗算- 8 -3。2懸挑鋼梁計算 9 -第四章、鋼平臺拆除- 11 第五章、鋼平臺搭、拆過程中的安全措施 13 第六章、應急保證措施- 14 - 6。1本工程現(xiàn)場突發(fā)事故常設領導小組為：- 14 - 6.2應急電話- 14 6。3應急物資準備 1

2、4 6.4應急處理措施- 14 附件1梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 16 -附件2、扣件鋼管樓板模板支架計算書 23 附件3：中空區(qū)域鋼平臺鋼梁計算 29 附件4：懸挑鋼梁C-C剖面計算 35 -附件5:D-D剖面懸挑鋼梁計算 40 -第一章、 工程概況xx200717#地塊商品住宅及商業(yè)金融用房一期工程位于xx，東面為望江路,鄰規(guī)劃上城區(qū)政府和xx廣電中心。南面為鯤鵬路,西面為聞潮路,北靠新塘河和富春江路。工程占地面積32149，總建筑面積約114129.63，其中地上建筑面積90143.63，地下建筑面積23986，建設單位為xx綠城海企房地產(chǎn)開發(fā)有限公司，由五棟100m高層住宅及商鋪組成

3、。五幢住宅樓中5#、6、7、9樓的外形尺寸為26.813.2m，8樓外形尺寸為167。6616。2m，均為地上三十層（最高）地下一層。8#樓8-27軸與8-29軸間距為9。8m，地上18層（樓板標高+57.65m）以下該部分為中空區(qū)域,19層(樓板標高+60。08m）以上存在樓板,將兩側(cè)結(jié)構連接起來，在整個立面形成“n形.第二章、 腳手架布置搭設方案主樓以外地下室頂板梁底模板支撐間距一覽表 (未注單位為m）樓 層梁截面尺寸（mm)支撐凈高梁兩側(cè)立桿縱距(與梁平行方向）梁兩側(cè)立桿橫距(與梁垂直方向)梁底模木枋根數(shù)（與梁平行）梁底模木枋下小橫桿間距（與梁垂直）梁底模水平桿下大橫桿間距（與梁平行）水

4、平桿步距備注8樓19層中空區(qū)域上方梁支撐參數(shù)（57。6560。8m）50010002.530.91.030.31.21.5計算書見附件？480*10002。530。91.030.31.21.5計算書見附件?2408002.530。91.030。31。21.5計算書見附件?板底模板支撐間距一覽表 (未注單位為m)樓 層板厚度尺寸(mm)支撐凈高板下立桿縱距板下立桿橫距板底木枋間距板底模木枋下大橫桿間距水平桿步距備注8樓19層中空區(qū)域上方梁支撐參數(shù)（57.6560.8m）1802。530。91。00.30.91。5計算書見附件？梁、板模采用九夾板配置。模板支撐均采用483.25mm鋼管搭設室內(nèi)滿堂

5、腳手架。梁和樓板底模板鋼管立桿縱橫向間距均設計為0。91.0m，對于框架梁,由于截面較大梁，可在梁底增設一排立桿與滿堂腳手架連接。剪刀撐設置如下:所有框架梁中部下方（指每一柱跨）沿梁縱向至少設置一道剪刀撐,所有外圍滿堂架每一柱跨設置一道剪刀撐，輸送泵伸出砼澆筑作業(yè)層樓面的水平管所經(jīng)過的每塊板跨均需設置剪刀撐。掃地桿設置如下：所有外圍框架梁下兩（或三）排支撐立桿下都要設置與框架梁縱向相一致的兩（或三）排通長掃地桿，并且每隔一根立桿設置與框架梁縱向垂直相交的一根至少能將框架梁下立桿連接起來的掃地桿,所有剪刀撐下腳都必須有掃地桿與之相連接。梁和樓板底模板支撐架見下頁圖。第三章、 腳手架鋼平臺施工方案

6、1. 情況分析根據(jù)19層結(jié)構在8-27軸與829軸間結(jié)構腳手架布置方案,施工時，因為下部是中空結(jié)構，架體搭設面臨無支撐點的問題，且中空區(qū)域跨度達到9.56m，靠一般的連接達不到作為施工操作平臺的要求,在施工時候,須在18層結(jié)構上搭設可以承受上部荷載的操作平臺.2. 施工部署2.1 施工設想擬在18層結(jié)構板面上按一定間距搭設工字鋼，工字鋼兩端用預埋的鋼筋固定，在工字鋼上搭設鋼管操作架,工字鋼下部兩端均用鋼管斜撐加固,鋼管操作架頂部搭設木枋及模板作為上部19層樓板的底模，操作架與8#樓東西兩側(cè)結(jié)構邊平齊的位置搭設鋼管外架，外架基礎為從邊框柱上伸出的鋼牛腿，鋼牛腿直接焊接在工字鋼上，下方加斜撐，外架

7、上掛密目安全網(wǎng).17層結(jié)構板面上拉設雙層防護兜網(wǎng)，對上部操作人員及材料進行保護。2.2 工字鋼平臺布置擬選用32a工字鋼，規(guī)格為高度320mm，寬度130mm，腹板厚度9.5mm,翼緣厚度15mm，工字正立放置,間距詳“8樓中空區(qū)域鋼平臺橫梁平面布置圖”，工字鋼兩端搭設在8樓東西兩側(cè)樓面上，端部放入預埋好的鋼筋拉環(huán)里。鋼筋的規(guī)格為25,32a工字鋼的規(guī)格如示意圖所示,其中h=320mm，b=130mm，d=9.5mm，t=15mm，R=11。5mm。邊框柱上設置鋼牛腿，牛腿亦采用32a工字鋼。工字鋼在18層樓板面上的鋪設情況如下示意圖所示:單根工字鋼梁重量為609。2Kg,安裝就位塔吊配合吊裝

8、.2.3 鋼管斜撐布置斜撐選用1085鋼管，鋼管兩端分別與32a工字鋼梁及預埋在下層梁柱上的埋件滿焊。 單根斜撐桿重量約61Kg，斜撐桿施工時塔吊配合就位，斜撐竿與工字鋼梁焊接操作平臺，可從工字鋼梁上搭設掛架。2.4 平臺上操作架搭設在工字鋼形成的平臺上搭設鋼管腳手架，豎向鋼管放置在預先點焊在工字鋼上的25鋼筋上,25鋼筋沿工字鋼長度方向間距0。9mm均勻布置，兩端距結(jié)構邊為280mm，詳“8樓中空區(qū)域鋼平臺橫梁平面布置圖”,在縱橫兩個方向設置掃地桿，將各工字鋼上的立桿連成體系，掃地桿離地20cm設置，鋼管體系上部橫桿上面擱置木枋,木枋上部支設底模板，梁中部按照千分之三起拱。2.5 懸挑鋼梁施

9、工在19層中空區(qū)域結(jié)構施工時，尚應設置外圍護腳手架,因此，考慮在8A/8-27、8-A/8-29、8-J/827、8-J/8-29軸上的框架柱上設置鋼牛腿,鋼牛腿采用32a工字鋼，工字鋼下方斜撐采用1085鋼管,如下懸挑鋼梁節(jié)點詳圖所示。外圍護架基礎也采用32a工字鋼。如下圖所示：2.6 下層安全兜網(wǎng)支設為了確保腳手架鋼平臺在搭設過程中的安全,防止高空墜物，在16層結(jié)構的樓板面標高位置拉設安全兜網(wǎng)，安全兜網(wǎng)中間部分拉兩根線到上部工字鋼上。3. 計算復核3.1 工字鋼梁負荷驗算3。1.1鋼梁荷載計算工字鋼主要受鋼筋混凝土結(jié)構重量、鋼管腳手架、模板支撐體系等向下荷載，19層中空區(qū)域的最大框架梁為5

10、001000，跨度9.56m，次梁截面為240*800,該區(qū)域的樓板厚度為300mm，鋼筋混凝土密度按照2500Kg/m3計算,鋼管腳手架布置詳腳手架布置搭設方案，工字鋼梁所受荷載F1、F2 計算如下:混凝土框架梁單位荷載:q1=0.510。925001000102=5。625KN/m混凝土次梁單位荷載： q2=0。240。80.925001000102=2。16KN/m框架梁鋼管腳手架及其它荷載:F1=q1+鋼管腳手架重量及其它荷載（取5.625KN)=5.625+5.625=11。3KNF2= q1+鋼管腳手架重量及其它荷載（取2.64KN）=2。16+2.64=4.8KN3.1。2鋼梁計

11、算簡圖根據(jù)計算軟件求得各種桿件進行計算： 計算內(nèi)容詳附件33。1。3構造要求 由于斜撐桿頂撐處內(nèi)較大，為了防止構件局部穩(wěn)定性，所有工字鋼梁在斜撐桿支撐點兩側(cè)焊接300*70加勁板（每個支撐點共焊接4塊加勁板)。3.2 懸挑鋼梁計算3。2。1荷載計算(1)工字鋼單位荷載(按12m計)：F1=6.32KN/m(2）鋼管腳手架單位荷載：F2=1。54KN/m(外腳手架為整體提升腳手架,在與結(jié)構拉接后，腳手架本身重量將由腳手架附著承擔,整體提升架在搭設高度達到3層(按10m計）的時候便可以與結(jié)構進行，在此之前整體提升架重量將由懸挑鋼梁承擔，故只考慮10M高架體重量作為計算荷載)（3)邊框梁單位荷載：F

12、3=0。51250010003=4.17KN/m（梁截面500*1000，鋼筋混凝土密度2500Kg/m3)（4)A-J軸上挑板單位荷載(板厚110)：F4=0。110。6525001000=1。79KN/mP1=(F1+F2)/2=（6。3212+1。549。56）/2=22。64KNP2=（F112+F29.562+F39.56)/2= （6。3212+1。549.56+4.179.56）/2=65.22KNP3=（ F112+F39。56+F49。56)/2= （6。3212+4。179.56+1.799.56)/2=66。41KN3.2。2計算簡圖3.2。3懸挑鋼梁計算CC剖面懸挑鋼梁

13、計算詳附件4DD剖面懸挑鋼梁計算詳附件5第四章、 鋼平臺拆除鋼平臺在搭設過程中，有塔吊配合，但在拆除時由于上部結(jié)構封閉,無法利用塔吊進行拆除，鑒于此情況,鋼平臺拆除將考慮采用設置在19層樓面上的卷揚機將工字鋼吊放至地面,19層樓面上預留100100的洞口，方便卷揚機鋼絲繩通過，具體步驟如下：1、19層（60.8m)混凝土澆注時，在樓板上預留洞口，洞口尺寸為100100，洞口位置為每根工字鋼靠中部上方上方的樓板上留洞口，具體分布詳下圖：2、工字鋼梁拆除前，應先拆除19層樓板及梁的支撐體系、以及平臺上的木板木枋，同時外圍護腳手架應脫離鋼平臺上挑出去的支架.在上述工作完成后，由中間向兩邊拆除鋼梁。鋼

14、梁拆除時首先在鋼梁中部2m范圍內(nèi)焊接兩個鋼筋吊環(huán),作為卷揚機鋼絲繩吊點,并將鋼絲繩卡在鋼筋吊環(huán)上、拉緊，再用氧炔焰齊工字鋼根部（結(jié)構外邊）割除工字鋼梁和斜撐鋼，所有與結(jié)構連接點割斷后,通過卷揚機將鋼梁勻速吊至地面。按照上述順序由中間向兩個逐個拆除.工字鋼拆卸示意圖如下:第五章、 鋼平臺搭、拆過程中的安全措施在鋼平臺搭、拆過程中，必須做好各項安全防護措施以確保安全生產(chǎn)：1、鋼梁吊裝、拆除過程中，應在中空區(qū)域周邊拉設警戒線,并安排專人看守.2、鋼梁應平穩(wěn)起吊,塔吊指揮的指令應明確，防止與結(jié)構、外架發(fā)生碰撞。3、鋼梁就位后，應及時與預埋件進行連接固定。4、鋼平臺下方斜撐焊接及平臺上方的木防在鋪設過程

15、中應預先將16層的平網(wǎng)設置好,防止高空墜物.5、在高空作業(yè)過程中必須系好安全帶，安全帶必須系掛在可靠的地方。6、有高血壓、恐高癥的人員禁止進行高空作業(yè)。7、禁止穿拖鞋、酒后進行高空作業(yè).8、在鋼平臺搭、拆全過程中應有專人進行監(jiān)護。9、鋼梁拆除時,應由中間向兩邊依次拆除,鋼梁和斜撐將作為一個整體由卷揚機吊放至地面,在鋼梁、斜撐與結(jié)構連接點進行割除時，操作人員應該系好安全帶,卷揚機上的釣鉤應提前將鋼梁吊住，以鋼絲繩繃緊為宜，同時在鋼梁兩端各系兩根繩子，分別由四個人進行牽引，防止在鋼梁與結(jié)構斷開的瞬間碰撞切割鋼梁的操作人員。10、在鋼梁拆除前，19層以下中空區(qū)域兩側(cè)幕墻不能先行安裝,應待中空區(qū)域鋼平

16、臺拆除后再行施工,以避免在鋼梁拆除過程中碰撞幕墻。 第六章、 應急保證措施6。1本工程現(xiàn)場突發(fā)事故常設領導小組為：事故救援小組副6。2應急電話報警電話：110 火警電話:119 緊急救援：120 武警醫(yī)院：057186685599 派出所：0571860638376.3應急物資準備常備藥品：消毒用品、急救物品(繃帶、無菌敷料)及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋。6.4應急處理措施6。4.1迅速將傷員脫離危險場地，移至安全地帶。6。4.2保持呼吸道通暢，若發(fā)現(xiàn)窒息者，應及時解除其呼吸道梗咽和呼吸機能障礙，應立即解開傷員衣領，消除傷員口鼻、咽、喉部的異物、血塊、分泌物、嘔吐物等。6.4.3有效

17、止血,包扎傷口。6.4.4視其傷情采取報警直接送往醫(yī)院，或待簡單處理后去醫(yī)院檢查。6。4。5若傷員有骨折，關節(jié)傷、肢體擠壓傷，大塊軟組織傷都要固定。6.4。6若傷員有斷肢等應盡量用干凈的干布(無菌敷料）包裹裝入塑料袋內(nèi)，隨傷員一起轉(zhuǎn)送。6。4。7預防感染、止痛，可以給傷員用抗生素和止痛劑。6.4.8記錄傷情，現(xiàn)場救護人員應邊搶救邊記錄傷員的受傷機制、受傷部位、受傷程度等第一手資料。6.4。9若有必要應立即撥打120救護中心與醫(yī)院取得聯(lián)系，并詳細說明事故地點、嚴重程度、本部門的聯(lián)系電話，并派人到路口接應.附件1梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 高支撐架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（

18、JGJ130-2001）. 支撐高度在4米以上的模板支架被稱為扣件式鋼管高支撐架，對于高支撐架的計算規(guī)范存在重要疏漏，使計算極容 易出現(xiàn)不能完全確保安全的計算結(jié)果。本計算書還參照施工技術2002.3.扣件式鋼管模板高支撐架設計和使 用安全，供腳手架設計人員參考. 模板支架搭設高度為2.7米, 基本尺寸為:梁截面 BD=500mm1000mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向） l=0.90米，立桿的步距 h=1.50米 。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 采用的鋼管類型為483.25. 一、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構,需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷

19、載，施工活荷載等。 1.荷載的計算: (1)鋼筋混凝土梁自重（kN/m）： q1 = 25。0001。0000.300=7。500kN/m （2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0。3000。300（21.000+0.500)/0。500=0.450kN/m （3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載（kN）： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (0。800+1。500)0。5000.300=0。345kN 均布荷載 q = 1。27.500+1。20。450=9.540kN/m 集中荷載 P = 1。40.345=0.483kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：

20、 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 30.001.801.80/6 = 16。20cm3； I = 30.001.801。801.80/12 = 14。58cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN。m） 剪力圖（kN) 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1。085kN N2=3。503kN N3=0。665kN 最大彎矩 M = 0.085kN。m 最大變形 V = 0.5mm （1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08510001000/16200=5。223N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15。00N/mm2； 面板的抗彎

21、強度驗算 f f，滿足要求！ （2）抗剪計算 截面抗剪強度計算值 T=32069.0/(2300.00018。000）=0。575N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求！ (3）撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.478mm 面板的最大撓度小于280.0/250,滿足要求！ 二、梁底支撐方木的計算 （一）梁底方木計算 按照三跨連續(xù)梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = 3.503/0。300=11。677kN/m 最大彎矩 M = 0。1ql2=0.111.680。300。30=0.

22、105kN。m 最大剪力 Q=0.60.30011。677=2。102kN 最大支座力 N=1。10。30011.677=3。853kN 方木的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 5。008。008。00/6 = 53。33cm3； I = 5.008。008.008.00/12 = 213。33cm4; （1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。105106/53333.3=1.97N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13。0N/mm2，滿足要求! （2)方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2b

23、h T 截面抗剪強度計算值 T=32102/（25080）=0。788N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求! (3)方木撓度計算 最大變形 v =0。6779.731300.04/(1009500。002133333.5)=0.026mm 方木的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 三、梁底支撐鋼管計算 （一） 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取方木支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN。m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖（kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax=

24、0。130kN。m 最大變形 vmax=0.05mm 最大支座力 Qmax=4.688kN 抗彎計算強度 f=0.13106/5080。0=25.58N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于500。0/150與10mm,滿足要求! （二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算. 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m） 支撐鋼管變形圖（mm) 支撐鋼管剪力圖（kN） 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 跨中彎矩 最大變形 vmax=2。61mm 最大支座力 Qmax=15。313kN 抗彎

25、計算強度 f=1。13106/5080.0=203N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度大于205。0N/mm2,基本滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于900。0/150與10mm，滿足要求！ 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5。2。5)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R=15.31kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件！ 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載

26、力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN。 五、立桿的穩(wěn)定性計算 立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=15。31kN （已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4） 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.20。1292。650=0.411kN N = 15。313+0。411+0.000=15.723kN - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm）；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 （cm2); A = 4。89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3）；W = 5。08

27、 - 鋼管立桿抗壓強度計算值 （N/mm2）; f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架,由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1） l0 = (h+2a） (2) k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.163; u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1.70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m； 公式（1)的計算結(jié)果： = 156。68N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f，滿足要求！ 公式（2）的計算結(jié)果： = 50.90N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足

28、要求！ 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3)計算 l0 = k1k2(h+2a） (3） k2 - 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.000； 公式（3）的計算結(jié)果： = 62.31N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件,否則存在安全隱患. 表1 模板支架計算長度附加系數(shù) k1 - 步距 h（m） h0.9 0.9h1。2 1.2h1.5 1.5h2。1 k1 1。243 1.185 1。167 1.163 - 表2 模板支架計算長度附加系數(shù) k2 - H(m） 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 4

29、0 h+2a或u1h（m） 1。35 1。0 1。014 1。026 1.039 1。042 1。054 1.061 1.081 1.092 1.113 1。137 1。155 1。173 1。44 1。0 1。012 1。022 1。031 1.039 1。047 1。056 1。064 1.072 1.092 1.111 1。129 1.149 1.53 1。0 1.007 1。015 1.024 1。031 1。039 1。047 1.055 1。062 1.079 1。097 1。114 1.132 1.62 1。0 1。007 1。014 1。021 1。029 1.036 1。04

30、3 1.051 1。056 1。074 1。090 1。106 1.123 1.80 1.0 1.007 1。014 1.020 1.026 1.033 1.040 1。046 1。052 1。067 1.081 1.096 1.111 1。92 1.0 1。007 1.012 1.018 1。024 1。030 1。035 1。042 1.048 1。062 1。076 1.090 1。104 2。04 1。0 1.007 1.012 1.018 1。022 1。029 1.035 1。039 1.044 1.060 1。073 1。087 1.101 2.25 1.0 1.007 1。01

31、0 1.016 1.020 1.027 1。032 1.037 1.042 1。057 1。070 1。081 1。094 2。70 1。0 1.007 1.010 1.016 1.020 1。027 1.032 1。037 1.042 1.053 1.066 1。078 1.091 - 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全 附件2、扣件鋼管樓板模板支架計算書 模板支架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001）。 模板支架搭設高度為2.5米, 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=1。00米，立桿的步距 h=1。50米。 圖1

32、 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483.25。 一、模板面板計算 面板為受彎結(jié)構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.3001。000+0。2001。000=7。700kN/m 活荷載標準值 q2 = (1.200+0.800）1。000=2。000kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 100。001.801.80/6 = 54。00cm3； I = 100。001.801。801。80/12 = 48。60cm4； (1)抗彎強

33、度計算 f = M / W f 其中 f - 面板的抗彎強度計算值（N/mm2）； M 面板的最大彎距(N。mm）； W 面板的凈截面抵抗矩； f - 面板的抗彎強度設計值，取15。00N/mm2; M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值（kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100(1。27.700+1。42。000）0.2500.250=0。075kN.m 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.07510001000/54000=1。394N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！ （2)抗剪計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1。27。700

34、+1。42.000）0.250=1.806kN 截面抗剪強度計算值 T=31806。0/(21000.00018。000）=0.151N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T,滿足要求! （3)撓度計算 v = 0。677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0。6779。7002504/（1006000486000)=0.088mm 面板的最大撓度小于250.0/250，滿足要求！ 二、模板支撐方木的計算 方木按照均布荷載下三跨連續(xù)梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重（kN/m）： q11 = 25。000

35、0.3000。250=1。875kN/m (2）模板的自重線荷載（kN/m）： q12 = 0.2000。250=0.050kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計算得到,活荷載標準值 q2 = (0。800+1.200）0.250=0.500kN/m 靜荷載 q1 = 1.21.875+1。20.050=2。310kN/m 活荷載 q2 = 1.40。500=0.700kN/m 2.方木的計算 按照三跨連續(xù)梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下: 均布荷載 q = 3。010/1.000=3.010kN/m 最大

36、彎矩 M = 0.1ql2=0。13。011。001。00=0.301kN。m 最大剪力 Q=0。61。0003.010=1。806kN 最大支座力 N=1.11。0003。010=3.311kN 方木的截面力學參數(shù)為 本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 5。008。008。00/6 = 53.33cm3; I = 5。008.008。008.00/12 = 213。33cm4； (1)方木抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。301106/53333.3=5。64N/mm2 方木的抗彎計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求! （2）方木抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q

37、 = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31806/(25080）=0。677N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 方木的抗剪強度計算滿足要求！ （3）方木撓度計算 最大變形 v =0。6772.4251000。04/(1009500.002133333.5)=0。810mm 方木的最大撓度小于1000.0/250，滿足要求！ 三、板底支撐鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算 集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=3.31kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖（kN。m) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管剪力圖

38、(kN) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 跨中彎矩 最大變形 vmax=3。49mm 最大支座力 Qmax=14。486kN 抗彎計算強度 f=1.24106/5080。0=203.7N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度大于205。0N/mm2,基本滿足要求！ 支撐鋼管的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求！ 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5.2。5）： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=14。49kN 單扣件抗滑承載力的設計計算不

39、滿足要求,可以考慮采用雙扣件! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8。0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN。 五、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容: (1）腳手架的自重（kN）: NG1 = 0。1292.500=0.323kN （2)模板的自重（kN）： NG2 = 0。2001.0001。000=0。200kN （3）鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25。0000.3001.0001.000=7。500k

40、N 經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.023kN. 2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載. 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = （0.800+1。200）1.0001。000=2.000kN 3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ 六、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值 （kN)；N = 12.43 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到; i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm）;i = 1。58 A 立桿凈截面面積 (cm2）； A =

41、 4。89 W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205。00N/mm2; l0 - 計算長度 (m）； 如果完全參照扣件式規(guī)范，由公式（1）或（2）計算 l0 = k1uh （1) l0 = (h+2a） (2） k1 計算長度附加系數(shù)，取值為1。155； u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表；u = 1。70 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.00m； 公式（1）的計算結(jié)果： = 122.57N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 f，滿足要求! 公式（2)的計算結(jié)果： = 40.23

42、N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算 f,滿足要求! 附件3：中空區(qū)域鋼平臺鋼梁計算一、內(nèi)力計算結(jié)構力學計算器求解1、求解代碼：結(jié)點,1,0,0結(jié)點,2,9.56，0結(jié)點，3,3.15，0結(jié)點，4,0,3。15結(jié)點，5,9。56，-3。15結(jié)點，6，6.41，0單元，1，3,1,1，1,1，1,1單元，3,6,1，1，1,1，1，1單元，6，2,1，1,1，1，1,1單元,4，3,1，1，1，1,1，1單元,6,5，1，1，1,1，1，1結(jié)點支承，1，6,90,0，0,0結(jié)點支承，2，6,90,0,0,0結(jié)點支承，4,6,-90，0，0，0結(jié)點支承,5,6,90，0,0,0單元荷載,1,1，11。3，

43、280/3150,90單元荷載，1,1,11。3,1180/3150，90單元荷載,1,1,11。3,208/315,90單元荷載,1,1，11。3,298/315，90單元荷載，2，1，11。3,73/326,90單元荷載，2，1，4.8,121/326，90單元荷載，2，1，11。3，163/326,90單元荷載，2，1,4。8，205/326,90單元荷載,2,1，11.3，253/326,90單元荷載,3,1,11。3,17/315,90單元荷載，3，1,11。3,107/315,90單元荷載，3，1，11。3,197/315,90單元荷載，3,1,11。3，287/315,90單元材

44、料性質(zhì)，1,3，1,22824。8，52。7，0，-1單元材料性質(zhì)，4，5,1,886，12.7，-1，-12、內(nèi)力計算:1）彎矩內(nèi)力單位 kNm桿端內(nèi)力值 （ 乘子 = 1)- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩- 1 15。8358448 20。5482413 9。23259090 15。8358448 24。6517586 13.2096305 2 30。6030130 21.7500000 13。2875390 30。6030130 21。7500000 13.2875390 3 15.8358448 24。6517586 13。2096305 15

45、.8358448 -20。5482413 9.23259090 4 -65.6482295 -0。02623317 0.03895426 -65。6482295 -0。02623317 0.07790854 5 65。6482295 0。02623317 -0.07790854 -65。6482295 0。02623317 0.03895426最大彎矩 ： 13。24 kNm2)軸力內(nèi)力計算單位：kN桿端內(nèi)力值 ( 乘子 = 1)- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩- 1 15。8358448 20.5482413 9。23259090 15.835844

46、8 24.6517586 13。2096305 2 30。6030130 21。7500000 -13。2875390 -30。6030130 21。7500000 -13。2875390 3 15。8358448 24.6517586 13.2096305 15.8358448 20。5482413 -9。23259090 4 65.6482295 -0.02623317 0.03895426 -65.6482295 0.02623317 -0.07790854 5 -65。6482295 0。02623317 -0。07790854 -65。6482295 0。02623317 0.038

47、95426最大軸力:32a工字鋼 30。6 KN 1085鋼管 65。65 KN3）剪力內(nèi)力計算單位：kN桿端內(nèi)力值 （ 乘子 = 1）- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩- 1 15.8358448 20.5482413 -9.23259090 15。8358448 24。6517586 -13.2096305 2 -30.6030130 21。7500000 13。2875390 30.6030130 21.7500000 -13.2875390 3 15.8358448 24.6517586 13.2096305 15。8358448 20。5482

48、413 9。23259090 4 -65。6482295 0.02623317 0。03895426 -65.6482295 0。02623317 0.07790854 5 65。6482295 0.02623317 -0。07790854 -65。6482295 0。02623317 0。03895426最大剪力： 24。66 kN4）位移計算位移計算位移單位 mm 桿端位移值 （ 乘子 = 1）- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 u -水平位移 v 豎直位移 轉(zhuǎn)角 u -水平位移 v 豎直位移 轉(zhuǎn)角- 1 0。00000000 0。00000000 0。00000000 0.00000

49、000 0.00000000 0.00009883 2 0。00000000 -0.00000000 0。00009883 0。00000000 -0。00000000 0.00009883 3 -0。00000000 -0。00000000 0。00009883 0.00000000 0.00000000 0。00000000 4 0.00000000 0.00000000 0。00000000 0。00000000 0.00000000 -0.00009883 5 -0。00000000 -0。00000000 0.00009883 0.00000000 0.00000000 0。0000

50、0000-桿件2 中間位移最大:0。0003087二、鋼結(jié)構計算1、鋼梁演算(受彎構件）：1）鋼梁強度驗算 Mx/xWnx+My/xWnxf經(jīng)計算得:Mx=30.603KNm My=0查表得:f=215N/mm2x=1.05Wnx=692cm3 Mx/xWnxf 30。6031061。05692103=42。2 滿足要求2）抗剪強度演算 =VS/Itwfv 經(jīng)計算得:V=24。652KN查表得：S=400.5cm3 I=11080 cm4 tw=9.5mm fv =125N/mm2 =VS/Itw=24.652103400.5103110801049。5=9。37N/mm2滿足要求 3）整體穩(wěn)

51、定計算Mx/bWx f經(jīng)計算得:Mx=30.603KNm查表得：f=215N/mm2 b=0。4 Wnx=692cm3 Mx/bWx= 30。6031060.4692103=110。6 N/mm2f4）局部穩(wěn)定計算 取h0=320mm查表得tw=9.5mm fy=215h0/tw=3209.5=33.780(235/fy）1/2=80（235/215）1/2=83.6按照構造要求,斜桿頂稱處兩側(cè)各設兩塊7030010的加勁板.2、斜撐桿演算（受壓構件）： 1）強度演算 N/ Anf 經(jīng)計算得：N= 65。65KN 查表得： An =16.179cm2 f=215N/mm2 =N/An=65。6

52、510316。179102=40。6N/mm2f 滿足要求 2)穩(wěn)定性演算 N/Af 經(jīng)計算得：N= 65。65KN 查表得: An =16。179cm2 f=215N/mm2 i=3。645cm l0 =0。65l=0。65(4767+4551) 2=3028 =l0i=30283。64510=83。07 查表得=0.783=N/A =65。651030。78316。179102=51。82N/mm2f附件4:懸挑鋼梁C-C剖面計算一、桿件內(nèi)力計算1、計算程序：結(jié)點，1，0，0結(jié)點,2,1.373，0結(jié)點,3，2。25，0結(jié)點，4，0，1。373單元，1,2，1,1，1,1,1，1單元,2,

53、3，1，1,1，1,1，1單元，2，4,1，1，1,1，1，1結(jié)點支承，4，6，90,0,0,0結(jié)點支承，1,6,90,0，0,0單元荷載,1,1，66。41，515/1373,90單元荷載,1，1,22。64,1。05/1.373,90單元荷載,2,1,22.64,0.676/1。2,90單元材料性質(zhì),1,2,1，22824。8,52.7,1，-1單元材料性質(zhì)，3,3,1,443.027，12。7,1，12、內(nèi)力計算桿端內(nèi)力值 （ 乘子 = 1)- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩- 1 61。9208337 49.7527728 -15.2182036

54、 61.9208337 -39。2972271 11。2001464 2 0。00000000 22.6400000 -11.1851410 0.00000000 -0。00000000 0。00000000 3 -87。5808747 0.01159188 0。01500540 87.5808747 0。01159188 0.00750272-1）彎矩計算：最大彎矩：15.22kNm2）剪力計算：最大剪力值:49.75kN3）軸力計算：最大軸力：32a工字鋼 61.92 kN 1085鋼管 87.58 Kn4)位移計算:位移計算桿端位移值 （ 乘子 = 1）- 桿端 1 桿端 2 - - 單

55、元碼 u -水平位移 v 豎直位移 轉(zhuǎn)角 u 水平位移 v -豎直位移 -轉(zhuǎn)角- 1 0.00000000 0。00000000 0。00000000 0.00000000 0.00000000 0。00001644 2 0。00000000 0。00000000 0.00001644 0。00000000 -0.00007181 0.00010461 3 0.00000000 0。00000000 0.00001644 0。00000000 0.00000000 0.00000000-最大位移值:節(jié)點3位置 0。072 mm二、構件驗算1、鋼梁驗算（受彎構件）： 1）鋼梁強度驗算 Mx/xW

56、nx+My/xWnxf經(jīng)計算得:Mx=15.22KNm My = 0，查表得:f=215N/mm2 x=1.05 Wnx=692cm3 Mx/xWnxf 15。221061。05692103 = 20。95N/mm2f =215N/mm2 滿足要求2）鋼梁抗剪強度演算 =VS/Itwfv 經(jīng)計算得：V=49。75kN查表得：S=400。5cm3 I=11080 cm4 tw=9。5mm fv =125N/mm2 =VS/Itw=49.75103400.5103110801049.5=18.93 N/mm2 滿足要求 3）鋼梁整體穩(wěn)定計算Mx/bWxf經(jīng)計算得：Mx=15。22KNm查表得：f=

57、215N/mm2 b= 0.92 Wnx=692cm3Mx/bWx = 15。22KNm1060。926921000 = 23.9 f=215N/mm2 滿足要求4）鋼梁局部穩(wěn)定計算80（235/fy）1/2 = 80（235/215)1/2 = 83。6h0/tw = 2909。5 = 30.53 80（235/fy）1/2應該按構造要求配置橫向加勁肋。2、斜撐桿演算（受壓構件）： 1）強度演算 N/ Anff 經(jīng)計算得：N= 87。581KN 查表得： An =16。179cm2 f=215N/mm2 =N/An=87.58110316。179102=54.133N/mm2f 滿足要求 2

58、)穩(wěn)定性演算 N/Af 經(jīng)計算得:N= 87。581KN 查表得： An =16.179cm2 f=215N/mm2 i=3。645cm l0 =0。65l=0.651943=1263 =l0i=12633.64510=33.1 查表得=0.961=N/A =87.581030.96116.179102=56。33N/mm2f 滿足要求附件5:D-D剖面懸挑鋼梁計算一、內(nèi)力計算1、計算程序：結(jié)點，1，0，0結(jié)點,2，1。373，0結(jié)點，3，1。6，0結(jié)點，4，0,1。373單元,1，2,1，1，1,1，1，1單元,2，3，1,1,1，1，1,1單元,2，4,1,1，1，1,1，1結(jié)點支承，1，

59、6，90,0,0，0結(jié)點支承，4,6,-90,0,0，0單元荷載，1，1，65.22，0。4/1.373,90單元荷載，2，1，22.61,0.026/0。226,90單元材料性質(zhì),1,2,-1，22824。8，52.7，1，1單元材料性質(zhì)，3,3,1,443。027，12。7,-1，-12、內(nèi)力計算：桿端內(nèi)力值 ( 乘子 = 1)- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩- 1 30.7520394 57。0070267 15.4669769 30.7520394 -8.21297321 0。65538921 2 0.00000000 22.6100000 -

60、0。59046115 0。00000000 0.00000000 -0.00000000 3 43.5401089 0。05015776 -0。06492806 -43。5401089 0。05015776 0.03246404-1）彎矩計算：最大彎矩值： 15。467 kNm2)剪力計算：最大剪力值:57.01kN3）軸力計算：最大軸力: 32a工字鋼 30。75 kN 1085鋼管 43.54 kN4）位移計算:桿端位移值 （ 乘子 = 1）- 桿端 1 桿端 2 - - 單元碼 u 水平位移 v 豎直位移 轉(zhuǎn)角 u 水平位移 v 豎直位移 -轉(zhuǎn)角- 1 0.00000000 0.0000

61、0000 0.00000000 0。00000000 0。00000000 0.00007114 2 0.00000000 0.00000000 0.00007114 0。00000000 0。00001608 0.00007080 3 0。00000000 -0。00000000 0。00007114 0.00000000 0。00000000 0.00000000-最大位移： 32a工字鋼 0。036 mm 1085鋼管 0.021 mm二、構件驗算1、鋼梁驗算(受彎構件）： 1）鋼梁強度驗算 Mx/xWnx+My/xWnxf經(jīng)計算得：Mx=15.467 kNm My = 0，查表得：f=

62、215N/mm2 x=1。05 Wnx=692cm3 Mx/xWnxf 15。4671061.05692103 = 21.29N/mm2f =215N/mm2 滿足要求2）鋼梁抗剪強度演算 =VS/Itwfv 經(jīng)計算得：V=57.01kN查表得:S=400。5cm3 I=11080 cm4 tw=9.5mm fv =125N/mm2 =VS/Itw=57。01103400.5103110801049。5 = 21.69 N/mm2 滿足要求 3）鋼梁整體穩(wěn)定計算Mx/bWxf經(jīng)計算得：Mx=15。467KNm查表得：f=215N/mm2 b = 0。924 Wnx=692cm3Mx/bWx =

63、 15.467 kNm1060.946921000 = 23.78 f=215N/mm2 滿足要求4）鋼梁局部穩(wěn)定計算80（235/fy）1/2 = 80（235/215）1/2 = 83.6h0/tw = 2909。5 = 30。53 80（235/fy)1/2應該按構造要求配置橫向加勁肋。2、斜撐桿演算（受壓構件）： 1）強度演算 N/ Anf 經(jīng)計算得:N= 43。54KN 查表得: An =16.179cm2 f=215N/mm2 =N/An=43。5410316。179102=27N/mm2f 滿足要求 2)穩(wěn)定性演算 N/Af 經(jīng)計算得:N=43。54KN 查表得： An =16.179cm2 f=215N/mm2 i=3。645cm l0 =0.65l=0。651943=1263 ; =l0i=12633。64510=33.1 查表得=0.961=N/A =43.541030.96116.179102=28N/mm2f 滿足要求