1、模板工程專項施工方案一、 工程概況xx幼兒園工程;工程建設地點：xx路；屬于框架結構；地上3層;地下1層;（地下一層為消防水池,面積為201.07）建筑高度：11。1m；標準層層高:3.6m ;總建筑面積：4005.42平方米;總工期：306天。本工程由*有限公司投資建設，*設計，*勘察，*監理,*組織施工;由*擔任項目經理，*擔任技術負責人。本工程結構構件尺寸如下:柱:700700、700850、800650、800800、850850最大柱截面尺寸為850850，以下柱模板的計算數值取最大截面尺寸,計算其能否滿足要求。梁板:主梁200400、200500、250550、250650、250

2、700、250600、300650、350700、350800等,最大梁斷面尺寸35080。板：板厚為130mm第一章 編制依據一 施工圖紙xx幼兒園設計施工圖。二 主要規程、規范建筑結構荷載規范GB500092012中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范GB500102010中國建筑工業出版社；建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第五版 中國建筑工業出版社;建筑施工模板安全技術規范JGJ1622008中國建筑工業出版社;建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ 130-2011）； 建筑施工高處作業安全技術規范(JGJ 80-91）; 建筑施工模板安全技術規范（JG

3、J 1622008）； 建筑施工現場環境與衛生標準（JGJ 1462004)； 建筑施工安全檢查標準（JGJ 592011）； 建筑施工現場臨時用電安全技術規范（JGJ46-2005）； 建筑機械使用安全技術規程（JGJ 33-2012）； 施工現場機械設備檢查技術規程(JGJ 1602008)建筑施工安全文明工地標準(DBJ 13812006）； 其他有關法律法規、規范標準和規范性文件等. 第二章 模板及支撐系統要求一、模板和腳手架應有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受新澆筑混凝土的自重和側壓力,以及在施工過程中產生的荷載，不破壞、不倒塌，結構牢固穩定，確保操作者安全.模板的極限撓度

4、值應符合混凝土表面平整度的要求.二、模板的接縫應不漏漿，保證混凝土結構和構件各部分形狀和相互位置的正確；構造簡單，裝拆方便、改裝容易、儲運方便并便于鋼筋的綁扎、安裝和混凝土的澆筑、養護等。三、在保證質量、工期前提下，結合工程具體情況，應優選通用性強、周轉率高、支拆用工少、模板自重輕的模板方案，盡量減少模板一次性投入，達到技術經濟指標合理的要求。四、現澆混凝土結構模板安裝的允許偏差見下表:項 目允許偏差（mm)軸線位置5底模上表面標高5截面內部尺寸基礎10柱、墻、梁4、5層高垂直度全高5m6全高5m8相鄰兩板表面高低差2表面平整度5第三章 模板工藝1、本工程混凝土的要求：混凝土表面平整、線角挺括

5、,色澤基本一致;大截面結構線角通順,細部美化；無明顯接茬痕;混凝土內實外光，無明顯蜂窩麻面及氣泡；對穿螺栓位置整齊,收頭美觀，模板拼縫有規律。2、材料選用1）模板的扣件鋼管支撐使用483。5鋼管，嚴禁使用彎曲、銹蝕、端口不平的鋼管，有裂縫的扣件及松口的螺絲帽必須更換.2）模板采用18厚優質多層膠合板,尺寸為9151830,木枋規格為1001002000，作為木夾板的背楞，要求刨面，保證木枋高度一致，受力均勻;剪力墻、框架柱外橫棱采用483。5鋼管等,穿墻螺桿拉結兩面的鋼管，受力點為雙鋼管,模板不存在受力集中問題,拉結剛度大,在砼澆搗的動載下不易變形，較好地保證構件的截面尺寸。3)木模板使用之前

6、適當使用脫模劑,以延長模板使用周期，確保砼施工質量。當模板出現破損及時修補、截邊，不能修補的要更換模板。4）對拉螺栓為1014的圓鋼，用于墻和斷面高度超過700的梁,有條件可加套膠杯和塑料套管;地下室外墻和水箱墻的螺桿加焊50503的止水鋼片,在模板拆除后，先在外墻外側螺桿處鑿20深，2020見方孔洞，用氣焊將螺桿從孔洞底部割除。對拉螺栓長度根據構件斷面和加固形式的具體要求計算確定。第四章 柱模板計算書柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞,用以支撐混凝土對模板的側壓力;第二層為支撐豎楞的柱箍,用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系.柱

7、模板設計示意圖柱截面寬度B(mm）：850。00；柱截面高度H（mm)：850.00；柱模板的總計算高度：H = 3.00m；計算簡圖一、參數信息1。基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:3；柱截面高度H方向對拉螺栓數目：1;柱截面高度H方向豎楞數目：3；對拉螺栓直徑(mm）：M12;2。柱箍信息柱箍材料：木方;寬度（mm）：60。00;高度（mm)：80.00；柱箍的間距（mm）：450;柱箍合并根數:1;3.豎楞信息豎楞材料：木方；豎楞合并根數：1；寬度（mm）：60。00;高度(mm）:80。00；4。面板參數面板類型：膠合面板;面板厚度（mm）：18。00

8、；面板彈性模量（N/mm2)：6000。00；面板抗彎強度設計值fc（N/mm2）：13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2）：1。50；5。木方參數方木抗彎強度設計值fc(N/mm2）:13。00;方木彈性模量E（N/mm2）：9000。00；方木抗剪強度設計值ft（N/mm2):1。50；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0。22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20。000； V - 混凝土的澆筑速度

9、，取2.500m/h； H 模板計算高度，取3.000m；1 外加劑影響修正系數,取1。200；2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得 20。036 kN/m2、72。000 kN/m2，取較小值20。036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20。036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2.三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算.強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側

10、壓力。由前述參數信息可知,柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l= 395 mm，且豎楞數為 3，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續梁進行計算.面板計算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的兩跨連續梁用下式計算最大跨中彎距:M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩（Nmm）； l-計算跨度（豎楞間距）: l =395。0mm; q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.220。040。450。90=9.737kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1。42。000。450。90=1。134kN/m；式中,0.90為按施工

11、手冊取用的臨時結構折減系數. q = q1 + q2 =9。737+1。134=10。871 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.1 10。871395395= 1.70105N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中， -面板承受的應力（N/mm2）; M -面板計算最大彎矩（Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b：面板截面寬度，h：面板截面厚度； W= 45018。018。0/6=2。43104 mm3； f 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13。000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1。70105/ 2。43104 = 6。980N

12、/mm2;面板的最大應力計算值 =6。98N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2,滿足要求!2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的兩跨連續梁計算，公式如下：V=0。625ql其中， V面板計算最大剪力（N）； l-計算跨度（豎楞間距）： l =395。0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載,它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。220。040。450.90=9.737kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2:1.42.000。450。90=1。134kN/m；式中，0。90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =9。737+1。134=10.871

13、kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510。871395.0 = 2683。901N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/（2bhn）fv其中， -面板承受的剪應力(N/mm2）;V-面板計算最大剪力（N）：V = 2683。901N； b構件的截面寬度(mm)：b = 450mm ； hn面板厚度（mm）:hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值（N/mm2)：fv = 13。000 N/mm2;面板截面受剪應力計算值： =32683.901/（245018。0)=0.497N/mm2；面板截面抗剪強度設計值： fv=1。500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0。497

14、N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的兩跨連續梁計算，撓度計算公式如下:=0。521ql4/(100EI）其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載（kN/m）： q = 20。040。459。02 kN/m; -面板最大撓度（mm); l-計算跨度(豎楞間距）： l =395.0mm ; E面板彈性模量(N/mm2）:E = 6000.00 N/mm2； I面板截面的慣性矩（mm4)；I=bh3/12 I= 45018。018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容許撓度: = 395 / 250 = 1

15、。58 mm;面板的最大撓度計算值: = 0.5219。02395。04/(1006000。02.19105) = 0.871 mm;面板的最大撓度計算值 =0.871mm 小于面板最大容許撓度設計值 = 1。58mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.000m，柱箍間距為450mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4;豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座

16、最大彎矩計算公式：M=0。1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩（Nmm)； l計算跨度(柱箍間距)： l =450。0mm; q-作用在豎楞上的線荷載,它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。220。0360。3950。900=8。547kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2：1。42.0000。3950。900=0。995kN/m; q = 8。547+0。995=9。543 kN/m;豎楞的最大彎距:M =0.19。543450。0450。0= 1。93105Nmm； =M/Wf其中， 豎楞承受的應力（N/mm2）； M -豎楞計算最大彎矩（Nmm）； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3），W

17、=6.40104; f -豎楞的抗彎強度設計值（N/mm2); f=13。000N/mm2；豎楞的最大應力計算值： = M/W = 1。93105/6.40104 = 3。019N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =3。019N/mm2小于豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求!2。抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算,公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力（N）; l計算跨度（柱箍間距）： l =450。0mm; q-作用在模板上的側壓力線荷載,它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.220。0360.3950。900=8。547kN/m；傾倒混凝土側壓力

18、設計值q2:1.42。0000.3950。900=0。995kN/m； q = 8。547+0。995=9。543 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0。69。543450.0 = 2576.545N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn）fv其中， -豎楞截面最大受剪應力（N/mm2); V -豎楞計算最大剪力（N）：V=0.6ql= 0.69.543450=2576。545N； b -豎楞的截面寬度（mm）:b = 60。0mm ； hn豎楞的截面高度（mm）：hn = 80.0mm ； fv豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1。500 N/mm2;豎楞截面最大受剪

19、應力計算值: =32576.545/(260。080。01）=0.805N/mm2；豎楞截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0。805N/mm2小于豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3。撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下：max=0。677ql4/（100EI）=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載（kN/m）： q =20。040。40 = 9。54 kN/m; max-豎楞最大撓度(mm）； l-計算跨度(柱箍間距)： l =450.0mm ； E豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000。00 N/mm2

20、； I-豎楞截面的慣性矩（mm4),I=2.56106；豎楞最大容許撓度： = 450/250 = 1。8mm;豎楞的最大撓度計算值： = 0。6779。54450。04/(1009000。02。56106） = 0。115 mm;豎楞的最大撓度計算值 =0。115mm 小于豎楞最大容許撓度 =1.8mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中,柱箍采用木方,寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）:B方向柱箍計算簡圖其中 P -豎楞傳遞到柱箍的集

21、中荷載（kN）;P = （1。2 20.040。9 + 1。4 20.9)0。395 0.45 = 4.29 kN；B方向柱箍剪力圖(kN）最大支座力: N = 5.941 kN；B方向柱箍彎矩圖（kNm）最大彎矩: M = 0。185 kNm；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形： = 0.117 mm;1。 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/Wf其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 185355。03 Nmm；彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩： W = 64000 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值： = 2.9 N/mm2;柱箍的抗彎強度設計值: f = 13 N/mm2;B邊柱

22、箍的最大應力計算值 =1。85108/6。40107=2.9N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2。 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0。117 mm；柱箍最大容許撓度： = 425 / 250 = 1.7 mm;柱箍的最大撓度 =0。117mm 小于柱箍最大容許撓度 =1。7mm，滿足要求！3.柱箍抗剪強度驗算 = 3V/(2bhn)fv其中， 柱箍承受的剪應力（N/mm2）； V柱箍計算最大剪力(N）：V = 2576。545N； b-柱箍的截面寬度（mm)：b = 60。0mm; hn-柱箍的截面高度（mm）:hn = 80。0mm ； fv-柱箍抗剪強度設

23、計值(N/mm2）:fv = 13.000 N/mm2；柱箍截面最大受剪應力計算值: =32576。545/（260。080.01）=0.805N/mm2;柱箍截面最大受剪應力計算值 =0.805N/mm2小于柱箍抗剪強度設計值fv=13N/mm2，滿足要求！六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下：NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 （mm2）； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2;查表得:對拉螺栓的型號： M12 ；對拉螺栓的有效直徑： 9。85 mm；對拉螺栓的有效面積： A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5。941

24、 kN。對拉螺栓最大容許拉力值： N = 1。701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=5.941kN 小于對拉螺栓最大容許拉力值 N=12。92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木方,寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 608080/6 1= 64cm3；I = 60808080/12 1= 256cm4;按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN）； P = （1。220.040。9+1。420.9）0。395 0。45 = 4.29 kN;

25、H方向柱箍剪力圖（kN)最大支座力: N = 5.941 kN；H方向柱箍彎矩圖（kNm）最大彎矩： M = 0.185 kNm；H方向柱箍變形圖（mm)最大變形： = 0。117 mm；1。柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式： =M/Wf其中，柱箍桿件的最大彎矩設計值： M = 185355.03 Nmm;彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩： W = 64000 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值： = 2.896 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值： f = 13 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =1。85108/6.40107=2。896N/mm2小于柱箍的抗彎強度設計值 f=13N/

26、mm2，滿足要求!2。 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0。117 mm；柱箍最大容許撓度： = 425 / 250 = 1。7 mm;柱箍的最大撓度 =0.117mm 小于柱箍最大容許撓度 =1。7mm，滿足要求！3。柱箍抗剪強度驗算 = 3V/(2bhn)fv其中, 柱箍承受的剪應力（N/mm2）； V-柱箍計算最大剪力(N)：V = 2576.545N； b-柱箍的截面寬度（mm）:b = 60。0mm； hn柱箍的截面高度（mm）:hn = 80。0mm ； fv柱箍抗剪強度設計值(N/mm2）：fv = 13。000 N/mm2;柱箍截面最大受剪應力計算值: =32576。545/（

27、260.080。01）=0.805N/mm2;柱箍截面最大受剪應力計算值 =0。805N/mm2小于柱箍抗剪強度設計值fv=13N/mm2,滿足要求！八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下：NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力; A 對拉螺栓有效面積 （mm2); f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得:對拉螺栓的直徑： M12 ;對拉螺栓有效直徑： 9。85 mm；對拉螺栓有效面積： A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值： N = 1。701057。6010-5 = 12。92 kN;對拉螺栓所受的最大拉力: N = 5。941 kN。對拉螺栓所受的最大拉力：

28、N=5.941kN 小于 N=12。92kN,對拉螺栓強度驗算滿足要求！九、柱模板施工要點1、彈柱位置線時每邊要外延50mm，另在柱位置線300mm處，再彈一道檢查線。2、安裝柱模板：安裝前可先在模板下口釘海綿條，再組裝模板,矯正后再安裝柱箍，柱箍安裝應水平.3、為了防止模板移位、扭轉和彎曲，在柱模板上、下、中各設一道鋼管與模板架連成整體.同時，柱箍螺栓不要一次擰緊，在對模板的軸線位置、垂直偏差、對角線、軸向等全面校正后再緊固。4、梁邊到柱邊距小于250mm，用木枋對撐。5、混凝土澆筑前，將柱模內清理干凈，封閉200100清理口，柱模板底角用干硬性砂漿補縫。6、為保證在施工縫位置混凝土的密實性

29、,需保證接頭處新舊混凝土結合緊密及在接頭部位的模板拼裝的嚴密性，保證混凝土澆筑時不漏漿。在第二次施工時，先將第一次施工的柱頭浮漿和松散的碎石清除干凈，再在柱頭混凝土側面貼雙面膠，保證模板與原混凝土接觸面結合緊密，保證施工縫不漏漿，確保柱混凝土施工質量。第五章 梁模板(扣件鋼管架）計算書梁段：Kly9(1A）35033008001500一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m）：0。35；梁截面高度 D(m）：0。80；混凝土板厚度（mm）：130.00；立桿沿梁跨度方向間距La（m）：1。00；立桿上端伸出至模板支撐點長度a（m）:0。10；立桿步距h(m）：1。50；板底承重立桿

30、橫向間距或排距Lb(m)：1。50;梁支撐架搭設高度H（m）：3。30；梁兩側立桿間距（m）：0.60;承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：0;采用的鋼管類型為483。6；立桿承重連接方式：可調托座；2。荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24。00;模板自重(kN/m2）：0.30;鋼筋自重（kN/m3）:1。50；施工均布荷載標準值(kN/m2）：2。0;新澆混凝土側壓力標準值（kN/m2)：17。8;振搗混凝土對梁底模板荷載（kN/m2）:2。0;振搗混凝土對梁側模板荷載（kN/m2）：4.0;3。材料參數木材品種：柏木;木材彈性模量E（N/mm2):

31、9000。0；木材抗壓強度設計值fc（N/mm):16。0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17。0；木材抗剪強度設計值fv（N/mm2）：1.7;面板材質：膠合面板;面板厚度（mm）：20。00；面板彈性模量E（N/mm2）：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2）:13。0;4。梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm）：60.0;梁底方木截面高度h（mm):80。0;梁底縱向支撐根數：2；5。梁側模板參數主楞間距（mm）：500;次楞根數:4；主楞豎向支撐點數量：4；穿梁螺栓直徑(mm）：M12；穿梁螺栓水平間距(mm）：500；豎向支撐點到梁底距離依次是:150mm，300

32、mm，450mm，600mm;主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數：2;次楞材料:木方;寬度（mm)：60。00；高度（mm)：80。00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值： F=0。22t12V1/2 F=H其中 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3; t 新澆混凝土的初凝時間，取2。000h; T - 混凝土的入模溫度，取20。000; V - 混凝土的澆筑速度,取1。500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；1- 外加劑影響修正系數，

33、取1.200；2 混凝土坍落度影響修正系數，取1。150。分別計算得 17。848 kN/m2、18。000 kN/m2，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.次楞的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖（單位：mm）1。強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 5022/6=33.33cm3； M 面板的最大彎矩(Nmm); 面板的彎曲應力計算值（N/mm2

34、） f 面板的抗彎強度設計值（N/mm2);按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算:M = 0。1q1l2+0.117q2l2其中,q 作用在模板上的側壓力，包括:新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1。20。517。85=10.709kN/m；振搗混凝土荷載設計值： q2= 1。40。54=2。8kN/m；計算跨度: l = (800-130）/(41)= 223。33mm；面板的最大彎矩 M= 0。110.709（800130)/(4-1）2 + 0。1172.8(800-130)/（4-1）2= 6.98104Nmm;面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1。2q2l=1。110。

35、709(800-130)/（41）/1000+1.22.800（800130）/（41）/1000=3.381 kN;經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 6。98104 / 3。33104=2.1N/mm2；面板的抗彎強度設計值： f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2。1N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2。撓度驗算 =0.677ql4/（100EI）=l/250q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 10。709N/mm； l-計算跨度： l = （800-130)/（41）=223.33mm; E-面板材質的彈

36、性模量: E = 6000N/mm2; I-面板的截面慣性矩: I = 50222/12=33。33cm4；面板的最大撓度計算值： = 0.67710。709（800-130)/(4-1）4/（10060003。33105） = 0.09 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(800-130）/(4-1）/250 = 0.893mm；面板的最大撓度計算值 =0。09mm 小于面板的最大容許撓度值 =0。893mm,滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算.次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3

37、.381/0。500= 6.762kN/m本工程中,次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；計算簡圖剪力圖（kN）彎矩圖（kNm)變形圖（mm）經過計算得到最大彎矩 M = 0.169 kNm，最大支座反力 R= 3.719 kN，最大變形 = 0。126 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下： = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1。69105/6。40104 = 2.6 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值

38、: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 2.6 N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2,滿足要求!（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值： = 500/400=1。25mm；次楞的最大撓度計算值 =0。126mm 小于次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2。主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3。719kN，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm,高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 2688/6 = 128cm3;I = 26888/12 = 512cm4；E = 9

39、000.00 N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖（kNm）主楞變形圖（mm)經過計算得到最大彎矩 M= 0。279 kNm，最大支座反力 R= 5。678 kN，最大變形 = 0。073 mm(1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值： = 2.79105/1。28105 = 2。2 N/mm2;主楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =2。2N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 0.073 mm主楞的最大容許撓度值： = 150/400=0。375mm；

40、主楞的最大撓度計算值 =0。073mm 小于主楞的最大容許撓度值 =0。375mm,滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下：NN= fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 （mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2；穿梁螺栓型號： M12 ；查表得:穿梁螺栓有效直徑: 9。85 mm;穿梁螺栓有效面積： A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =5。678 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12。92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.678kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12。92kN，滿

41、足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中,面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 10002020/6 = 6.67104mm3； I = 1000202020/12 = 6.67105mm4;1。抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m）:q1=1.2（24。00+1.50）

42、0.80+0.301。00=24.840kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值（kN/m）:q2=1。4（2。00+2。00)1。00=5。600kN/m；q=24.840+5.600=30。440kN/m;最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=ql2/8 = 1/830。443502=4。66105Nmm;RA=RB=0。5ql=0.530。440。35=5。327kN =Mmax/W=4.66105/6。67104=7N/mm2;梁底模面板計算應力 =7 N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求!2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷

43、載,同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 5ql4/（384EI）=l/250其中,q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1。2=20.700kN/m； l計算跨度（梁底支撐間距）： l =350。00mm； E-面板的彈性模量： E = 6000。0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =350.00/250 = 1。400mm；面板的最大撓度計算值： = 524。843504/（38460006.67105）=1。213mm；面板的最大撓度計算值： =1。213mm 小于面板的最大允許撓度值： =1。4mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要

44、考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1。荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:q=5。327/1=5。327kN/m2。方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4;方木強度驗算計算公式如下：最大彎矩 M =0。1ql2= 0。15.32712 = 0。533 kNm；最大應力 = M / W = 0。533106/64000 =

45、8。3 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 8.3 N/mm2小于方木抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求！方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/（2bh0）其中最大剪力： V =0。65。3271 = 3.196 kN;方木受剪應力計算值 = 33.1961000/(26080) = 0.999 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1。7 N/mm2;方木的受剪應力計算值 0。999 N/mm2小于方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下： = 0。677ql4/（100EI）=l/250方木最大撓度計算值

46、 = 0。6775.32710004 /（1009000256104)=1。565mm;方木的最大允許撓度 =1。0001000/250=4。000 mm；方木的最大撓度計算值 = 1。565 mm 小于方木的最大允許撓度 =4 mm,滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=5。327kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P2=（0。6000.350）/41。000（1。20。13024。000+1.42。000)+1。221.000(0。8000。130)0。300=0。891kN簡圖（kNm）剪力圖（kN）彎矩圖（kNm）變形圖（mm）經過

47、連續梁的計算得到：支座力：N1=N2=6。218 kN；最大彎矩 Mmax=0.777 kNm；最大撓度計算值 Vmax=1.312 mm；最大應力 =0.777106/5080=153 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 153 N/mm2小于支撐托梁的抗彎設計強度 205 N/mm2，滿足要求!八、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/（A）f1。梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值,它包括:橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =6。218 kN ；腳手架鋼

48、管的自重： N2 = 1。20.1293.3=0。511 kN；N =6。218+0。511=6.729 kN; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）：i = 1.58; A - 立桿凈截面面積 （cm2）： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08; 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值:f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max

49、1。1551。71.5，1.5+20。1= 2。945 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1。155 ; - 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3，=1。7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a=0。1m; 得到計算結果: 立桿的計算長度lo/i = 2945。25 / 15。8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。207 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=6729。236/（0。207489) = 66.5 N/mm2;鋼管立桿穩定性計算 = 66。5 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足

50、要求！十、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗除了要遵守扣件架規范的相關要求外,還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求a。梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b。立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度;c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距,但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2。立桿步距的設計a。當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b。當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c。高支撐架步距以0.9-1。5m為宜，不宜超過1.5m。3。整體性構造層的設計a.

51、當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b。單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐,且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3;c。雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿,使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d。在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a。沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b。中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔1015m設置.5。頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于300

52、mm；b。頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿,且不宜大于200mm；6。支撐架搭設的要求a。嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b。確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在40-65N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d。地基支座的設計要滿足承載力的要求.7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b。嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施,鋼筋等材料不能在支架

53、上方堆放；c。澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。第六章 板模板（扣件鋼管高架）計算書一、參數信息1。模板支架參數橫向間距或排距（m）：1。00；縱距（m）：1.00；步距（m)：1.50;立桿上端伸出至模板支撐點長度（m):0。10;模板支架搭設高度（m):3。60；采用的鋼管（mm）:483.6;板底支撐連接方式：方木支撐;立桿承重連接方式:雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0。80;2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2)：0。350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3）：25.000；施工均布荷載標準值（kN/m2)：1.000;3。材料參數面板采用膠合面板,厚

54、度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值（N/mm2):13；木方彈性模量E（N/mm2）：9000。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2）：13.000；木方抗剪強度設計值（N/mm2):1.400；木方的間隔距離（mm):300。000；木方的截面寬度（mm）:60。00;木方的截面高度(mm):80。00；圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件，按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001。82/6 = 54 cm3;I = 1001.83/12 = 48

55、。6 cm4;模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算（1）靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m）:q1 = 250。11+0。351 = 2。85 kN/m;（2）活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m）：q2 = 11= 1 kN/m；2、強度計算計算公式如下：M=0.1ql2其中：q=1.22.85+1。41= 4。82kN/m最大彎矩M=0。14。823002= 43380 Nmm;面板最大應力計算值 =M/W= 43380/54000 = 0.803 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0。803 N/mm2小于面板

56、的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/（100EI）=l/250其中q =q1= 2。85kN/m面板最大撓度計算值 = 0。6772。853004/(100950048.6104)=0。034 mm；面板最大允許撓度 =300/ 250=1.2 mm;面板的最大撓度計算值 0。034 mm 小于面板的最大允許撓度 1。2 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續梁計算,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4；方木楞計算簡圖(mm)

57、1。荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):q1= 250.30.1+0.350。3 = 0.855 kN/m ；（2）活荷載為施工人員及設備荷載（kN/m)：q2 = 10.3 = 0.3 kN/m；2。強度驗算計算公式如下：M=0。1ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1。4 q2 = 1。20.855+1.40.3 = 1。446 kN/m；最大彎矩 M = 0。1ql2 = 0。11。44612 = 0。145 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0。145106/64000 = 2。259 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13。000

58、N/mm2；方木的最大應力計算值為 2。259 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3。抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0。61.4461 = 0。868 kN；方木受剪應力計算值 = 3 0。868103/（2 6080） = 0。271 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2;方木的受剪應力計算值 0。271 N/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2,滿足要求！4。撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/（100EI）=l/250均布荷載 q = q1 = 0.855 kN/m;最大撓度

59、計算值 = 0。6770。85510004 /(10090002560000)= 0。251 mm；最大允許撓度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0。251 mm 小于方木的最大允許撓度 4 mm，滿足要求!四、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.446kN;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kNm) 支撐鋼管計算變形圖（mm） 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0。487 kNm ；最大變形 Vmax = 1.244 mm ；最大支座力 Qmax = 5.259 kN ;最大應力 = 48

60、6762.16/5080 = 95.819 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 95.819 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為 1.244mm 小于 1000/150與10 mm，滿足要求!五、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁,雙扣件承載力設計值取16。00kN,按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN .縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）: R Rc其中

61、 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取12。80 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力,R= 5.259 kN；R 12。80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 六、模板支架立桿荷載設計值（軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1。靜荷載標準值包括以下內容（1）腳手架的自重（kN)：NG1 = 0。1293。6 = 0。465 kN;（2）模板的自重（kN)：NG2 = 0.3511 = 0.35 kN;（3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250。111 = 2。5 kN;靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3

62、= 3。315 kN;2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載活荷載標準值 NQ = （1+2 ） 11 = 3 kN;3。立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2NG + 1.4NQ = 8.178 kN；七、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =N/(A）f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.178 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） :i = 1.58 cm; A 立桿凈截面面積（cm2)：A = 4。89 cm2; W - 立桿凈截面模量（抵抗矩）（cm3）：W=5。08 cm

63、3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 （N/mm2）； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 （m）;根據扣件式規范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.71。5，1。5+20。1=2.945; k - 計算長度附加系數,取1.155； 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。1 m;得到計算結果：立桿計算長度 L0=2.945；L0 / i = 2945.25 / 15。8=186 ；由長細比 lo/i

64、 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。207 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=8177。712/(0.207489) = 80。789 N/mm2;立桿穩定性計算 = 80。789 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2,滿足要求！第七章 模板的拆除一、模板拆除時的混凝土強度要求現澆整體式結構的模板拆除期限按設計規定，如設計無規定時，應滿足下列要求：1、豎向桿件模板（如墻、柱、梁外側等)，其混凝土的強度在其表面及棱角不致因拆模而受損壞時，方可拆除；2、梁板、斜墻等底部承重模板應在混凝土強度達到規范規定的拆模強度,懸挑梁板等結構達到設計強度的100時，方能拆除；混凝土

65、達到拆模強度所需要時間與所用水泥品種、混凝土配合比、養護條件等因素有關，可根據有關試驗資料和同條件養護試塊的抗壓強度確定是否可以拆模。3、當混凝土強度達到拆模強度后,應對已拆除側模板的結構及其支承結構進行檢查，確認混凝土無影響結構性能的缺陷,而結構又有足夠的承載能力后，方準拆除承重模板和支架。4、已拆模的結構,應在混凝土強度達到設計強度等級后，才允許承受全部計算荷載。當承受的施工荷載需大于計算荷載時,必須經過核算,必要時應加設臨時支撐.二、模板的拆除順序和方法1、模板的拆除順序一般是先非承重模板,后承重模板；先側板，后底板。2、遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原則。拆模

66、時,嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。3、拆模時，工作人員應站在安全處，以免發生事故,待該段模板全部拆除后,方準將模板、配件、支架等運出碼堆.4、拆下的模板、配件等,嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，按指定地點堆放，并做到及時清理、修理和涂刷好隔離劑，以備使用.5、拆除豎直面模板，應自上而下進行；拆除跨度較大的梁下支柱時,應先從跨中開始，分別拆向兩端.6、拆除梁、樓板底模時,應先松動木楔或降低支架，然后逐塊或分片拆除。拆除的模板用繩吊至地面，不得從高空扔下。7、多層樓板支柱的拆除，應按下列要求進行:上層樓板正在澆筑混凝土時，下一層樓板的模板支柱不得拆除,再下一層樓板的支柱，在相應荷載驗算符合要求情況下,僅可拆

67、除一部分;跨度為4m或4m以上梁下均應保留支柱,支柱間距不得大于3m。8、在拆除模板過程中，如發現混凝土有影響結構安全的質量問題，應暫停拆除。經過處理后，方可繼續拆除。第八章 質量通病防治措施和質量保證措施一、模板質量通病及防治措施1、軸線偏位拆模后，發現砼柱、墻實際位置與建筑物軸線偏移。1）原因分析軸線放線錯誤。墻、柱板根部和頂部無限位措施，發生偏位后不及時糾正，造成累積誤差.支模時不拉水平、豎向通線,且無豎向總垂直控制措施。模板剛度差，水平拉桿不設或間距過大。砼澆搗時,不均勻對稱下料，或一次澆搗高度過高擠偏模板。螺栓頂撐、木楔使用不當或松動造成偏位。2)預防措施模板放線后，要有專人進行技術

68、復核，無誤后才能支模。墻、柱模板根部和頂部必須加設限位措施，例如采用焊接鋼件限位以保證底部和頂部位置準確.支模時要拉水平、豎向通線，并設豎向總垂直控制線,保持豎向位置準確。根據砼結構特點，對模板進行專門設計，以保證模板及其支架具有足夠強度、剛度和穩定性。砼澆搗前對模板軸線、支架、頂撐、螺栓進行認真檢查、復核,發現問題及時進行處理。砼澆搗時，要均勻、對稱下料,澆筑高度要控制在施工規范允許范圍內.2、變形拆模后發現砼柱、梁、墻出現凸肚、縮頸或老化彎曲現象。1）原因分析支撐及圍檁間距過大，模板截面小、剛度差。墻模板無對拉螺栓或螺栓間距過大，螺栓規格過小.洞口內模板對撐不牢固，易在砼振搗時模板被擠偏。

69、梁、柱模板卡具間距過大或未夾緊模板，以致砼振搗時產生側向壓力導致局部爆模。澆搗墻、柱砼速度過快一次澆注過高，振搗過份.2）預防措施模板及支架設計時，應考慮其本身自重、施工荷載及砼澆搗時側向壓力和振搗時產生的荷載，以保證模板及支架有足夠的承載能力和剛度。梁、柱模板若采用卡具時,其間距要按規格設置并要卡緊模板,其寬度比截面尺寸略小。澆筑砼時要均勻對稱下料，控制澆筑高度，特別是內洞口模板兩側，既要保證振搗密實，又要防止過分振搗引起模板變形。梁板跨度大于4m時中間起拱，當設計無要求時，起拱高度為全跨的13。3、標高偏差測量樓層標高時,發現砼結構層標高與施工圖設計標高有偏差。1）原因分析每層樓無標高控制

70、點，豎向模板根部未做平.模板頂部無標高標記或不按標記施工。樓梯踏步模板未考慮裝修層厚度差。2）預防措施每層樓設標高控制點，豎向模板根部須做找平。模板頂部設標高標記,嚴格按標記施工。樓梯踏步模板安裝時應考慮裝修層厚度。4、接縫不嚴由于模板間接縫不嚴造成砼澆搗時漏漿,表面出現蜂窩，嚴重的出現孔洞、露筋。1)原因分析模板安裝周期過長,因木模干縮造成裂縫.木模板含水量過大,制作粗糙,拼縫不嚴。澆筑砼時木模板不提前澆水濕潤，使其脹開。梁、柱交接部位，接頭尺寸不準、錯位。2)預防措施嚴格控制木模板含水率,制作時拼縫要嚴密。木模板安裝周期不宜過長，澆砼時要提前澆水濕潤使其脹開密實。梁、柱交接部位支撐要牢固,

71、拼縫嚴密，發生錯位撥正修好。5、脫模劑使用不符合要求拆模后模板表面用廢機油涂刷造成砼污染或砼殘漿清除即刷脫模劑造成砼表面出現麻面等缺陷。1)原因分析拆模后不清理砼殘漿即脫模劑.脫模劑涂刷不均勻或漏涂或涂層過厚。使用廢機油作脫模劑污染鋼筋砼，影響砼表面裝飾質量.2）預防措施拆模后，必須清除模板上遺留的砼殘漿，再刷脫模劑.嚴禁廢機油作脫模劑.涂刷要均勻，一般以2度為宜，以防漏刷或涂刷過厚。6、模內清理不干凈模內殘留木塊、碎磚等建筑物及拆模發現砼中有縫隙,且有垃圾雜物。1）原因分析墻、柱根部的拐角,梁柱接頭最低處不留清掃孔或所留位置無法清掃.封模之前未進行第一遍清掃.鋼筋綁扎完畢,模內未用壓縮空氣或

72、壓力水清掃.2、預防措施在封模前,將模內垃圾清除干凈。正確留設清掃孔。鋼筋綁扎完畢，用壓縮空氣或壓力水清掃模內垃圾。7、梁模板缺陷梁下口爆模，上口偏歪,梁中部下撓。1）原因分析夾板未訂牢或夾木不足以抵抗砼側壓力，致使夾木釘子被拔出,側模下口向外歪移。梁模支撐按一般經驗配料，梁自重和施工荷載未經驗算，致使超荷，造成梁底模板及支撐不夠牢固而下撓。梁側模上口橫檔未拉通線，斜撐角度過大（大于60支撐不牢造成局部偏正.2）預防措施根據梁的高度適當加設橫檔，一般距梁底3040cm14對拉螺栓，沿梁長方向間距不大于1m。夾木應與支撐頂部的橫擔木釘牢。梁底模板按規定起拱。8、柱模板缺陷炸模：造成斷面尺寸鼓出，

73、漏漿,砼不密實或蜂窩麻面;偏斜,成排柱子不在同一直線上;柱扭曲.1）原因分析柱箍不牢或釘子被砼側壓力拔出。成排柱子支模不跟線，不找方,鋼筋偏移，未撥正就套柱模。模板一面松，一面緊或模板上有殘渣未很好清理。2）預防措施成排柱子應先在底部彈出通線,將柱位置兜方找中，支模前必須先校正鋼筋位置。柱模外間隔5001000mm加設柱箍.較高的柱子在模板中部一側面留臨時澆注孔。二、質量保證措施1、模板安裝前必須對專業工長、質量員、施工班組進行交底，明確該施工部位的重點之處和質量允許偏差，做到事前控制.2、模板安裝時專業工長必須跟班檢查，質量員經常抽查,技術組在施工前期先跟班指導，施工中不時進行檢查，發現問題

74、及時解決，確保事中監督。3、定期召開班組質量會議,對發現的問題作出總結和處理措施,做到事后總結反饋,確保不再出現類似情況。第九章、安全保證措施一、模板安裝前必須由安全員進行安全交底，每天上班前專業工長和班組長必須對所進行施工的區域進行檢查,發現安全隱患及時整改，并對工人交底所施工區域需注意的部位。二、安裝過程中必須隨時注意周圍的情況，及時消除安全隱患。三、安裝模板應按照規定的程序進行，本道工序模板未固定之前,不能進行下一道工序的施工。四、模板的支柱必須支撐在牢靠處，底部用木板、專用支撐腳等墊牢，不準使用脆性材料(如磚塊等）鋪墊,也不得直接支撐在砼面上.五、為保證模板的穩定性,除按照規定加設立柱

75、外，還應在沿立柱的縱向及橫向加設水平支撐和剪刀撐。六、當下層樓板未達到規定強度要求的情況下，支設上層模板時，下層的模板支柱不能提前拆除。七、支模時，上下層立柱應在同一垂直線上，使其受力合理。八、模板高度不足4m,可在高凳上作業。不準站在模板上、鋼筋上操作或在梁底模板上行走,更不準從模板的支撐桿上上下攀登。九、模板拆除前，必須確認混凝土強度已經達到要求，經工地負責人批準，方可進行拆除。拆除模板時應按照規定的順序進行，并有專人指揮。高處拆除的模板和支撐，不準亂扔。十、拆模現場要有專人負責監護，禁止無關人員進入拆模現場。禁止拆模人員在上下同一垂直面上作業,防止發生人員墜落和物體打擊事故。十一、拆除模

76、板時不準采用大面積撬落的方法，防止傷人和損壞物料.十二、大面積模板拆除作業前,應在作業區周邊設圍擋和醒目標志,拆下的模板應及時清理、分類堆放。十三、不能留有懸空模板，防止突然落下傷人。十四、高處作業注意事項:1)高處作業人員要身穿緊口工作服，腳穿防滑鞋,頭戴安全帽,腰系安全帶。2）遇到大霧、大雨和六級以上大風時，禁止高處作業.3）高處作業暫時不用的工具，應裝入工具袋，隨用隨拿。用不著的工具和拆下的材料應采用系繩溜放到地面,不得向下拋擲,應及時清理運送到指定地面。十五、交叉作業注意事項：1）作業人員在進行上下立體交叉作業時,不得在上下同一垂直面上作業。下層作業位置必須處于上層作業物體可能墜落范圍

77、之外;當不能滿足時,上下之間應設隔離防護層。2)禁止下層作業人員在防護欄桿、平臺等的下方休息。十六、攀登作業注意事項：1）作業人員應從規定的通道上下,不得在陽臺之間等非規定的通道攀登、翻躍.2）上下梯子時，必須面對梯子,雙手扶牢，不得手持物件攀登。3）禁止在陽臺欄桿、鋼筋和管架、模板及其支撐桿上作業。4)禁止沿屋架上弦、檁條及未固定的物件上行走和作業.5）人員上下腳手架應走專用通道，禁止攀爬腳手架桿件上下。在腳手架上作業或行走要注意腳下探頭板.十七、操作木工機械注意事項：1）木工機械必須專人管理.2)安全防護裝置必須齊全可靠，操作時不準拆卸。3）操作時不準戴手套，不準在運轉中維修保養、加油清理和調整。4)加工舊木料前必須將鐵釘、灰垢清除干凈。5)每日工作完畢，必須活完場清，拉閘斷電,鎖好電閘箱。6)嚴禁使用多功能木工機械.