1、xx公寓樓模板工程施工方案編 制 人：審 核 人：批 準 人：批準部門（章）：批準日期：模板工程施工方案一、工程概況如城鎮xx公寓樓為一大型綜合建筑商住樓，西側A主樓17層,東側B主樓25層，裙房三層，地下二層為商業、辦公、住宅綜合樓，位于如xx大世界后側。由xxx司投資開發，xxx有限公司施工,xxx研究院有限公司設計。占地面積7315。3 m2，總建筑面積為34890.15m2，其中地上面積24880.17m2.裙房框架結構、主樓為剪力墻結構.二、編制依據高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ1302001)、混凝土結構設計規范GB500102002、建筑結構荷載規

2、范(GB 500092001)、鋼結構設計規范(GB 500172003)等規范編制。三、模板工程設計要求保證框架柱、梁、板結構和構件各部位形狀尺寸以及相互位置的準確性。確保模板所具有足夠的剛度、強度及穩定性，能可靠地支撐新澆砼的重量或側壓力以及施工過程中的全部荷載，確保模板的可靠性、安全性。四、材料面板采用九夾板,擱柵為50100優質方木，頂撐為483.0鋼管，扣件、螺絲、3形扣等金屬配件必須符合國標.附件：鐵釘、鐵絲、雙面膠等。工具：電鋸、電刨、手提電鋸、手槍鉆、扳手、鋸子、刨、老虎鉗等.五、制模根據施工圖紙和施工規范計算，模板結構自重、砼的重量、鋼筋的重量、施工荷載（包括施工人員和設備）

3、、混凝土泵車卸料時產生的荷載,震搗時產生的荷載。（附計算書）框架和磚混柱、板、梁模板根據上述要求，每幢樓配制二套成型模板和鋼排架。樓梯采用九夾板,擱柵用50100方木檔,下支撐拉桿用48鋼管搭設滿堂排架;樓梯踏步采用50mm木板,用兩根50100方木檔作連接支撐，但支撐下端必須有硬支撐承點，以及踏步板向下滑動。梁底模采用九夾板下加擱柵,頂撐用483.0鋼管組成排架體系，其間距縱向距離為1m，橫向根據梁的寬度而定,從而確保施工穩定性、可靠性。六、模板安裝模板施工前，必須有有關人員作安全技術交底。模板工程作業高度在2 m以上（包括2m）時，要有可靠安全的操作平臺。模板安裝順序:設置柱厚度限位清理柱

4、梁部位基層垃圾排放柱模板搭設鋼管排架安裝柱模板安裝梁模板鋪樓板擱柵和底模安裝外挑陽臺、空調板和樓梯模清掃模板內垃圾和施工落手清。模板安裝既要有穩定性、安全性，又要方便拆除。設置剪力墻厚度的限位 框架柱厚5001000，取150的1214的短鋼筋,在每層樓面彈線的位置,沿框架柱橫向每隔500600mm，高出樓面3050mm，在框架柱豎向鋼筋上焊一根限位鋼筋，鋼筋的兩端平框架柱厚度線，每道框架柱的端部設縱橫二個方向限位.柱、梁的模板應事先預制，按不同部位編上號，排放時對號入座，有梁的部位，模板預制時按梁的斷面在模板上先開好口。 鋼管排架搭設:排架立桿間距為1.1m。在立桿的1。5m處設一道水平拉桿

5、,桿件相交處用扣件連接，扣件的擰緊力矩為40Nm60Nm.柱、梁模板: 背肋橫向采用50100的方木，用12對拉螺桿緊固，每道為500mm，縱向采用排架立桿483。0支撐,為保證模板的穩定性，設483。0鋼管作斜支撐及水平撐，確保支模質量澆搗時的安全性、牢固性。平臺板用483。0鋼管作支撐架.樓梯支模時，先做出大樣，計算好水平距離、高度以及踏步數，施工時先撐樓梯梁和平臺，然后撐斜底板以及踏步三角、踏步板。支撐必須要牢固、安全。澆搗砼前，必須由班組自檢，報質量員檢查、再報監理和技術人員仔細復核和驗收.澆搗砼時,必須有專人看守模板，確保模板施工質量和安全。七、模板技術措施模板安裝質量要求必須符合混

6、凝土結構工程施工及驗收規范（GB 502042002)及相關規范要求。即”模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載”.(1)主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架;上下層支架的立柱應對準,并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法：對照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處。檢查數量：全數檢查。檢驗方法:觀察.（2)一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿;在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤,但模板內不應有積水；模板與混凝土

7、的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量:全數檢查.檢驗方法：觀察. 2）對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批（在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10%，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。)檢驗方法:水準儀或拉線、鋼尺檢查。 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏，且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定；檢查數量：按規范要求的檢驗批（對梁、柱,應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板，應按有代表性的自然間抽查10,且不得小于3間)。檢驗方法：鋼尺檢查

8、。（3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批（對梁、柱,應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板,應按有代表性的自然間抽查10%，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值。檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測,并取其中的較大值。）（4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線進行復測，無誤后，方可模板安裝. 2）模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度； 3）模板就位前,檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求。（5）頂板模板標高控制每層頂板抄測

9、標高控制點，在搭好的排架上測量出1.000的水平控制點。（6）模板的變形控制1）澆筑混凝土時，并配好照明,分層澆筑，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。2）門窗洞口處對稱下混凝土；3)模板支立后，拉水平、豎向通線,保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位；4）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；5）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。(7）模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞;鋼模板如發生變形時，及時修整.(8）跨度小于4m 不考慮,46m 的板起拱10mm;跨度大于6m 的板起拱15mm.（9）與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。（1

10、1）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用.拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上，防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑,機油：柴油2：8.（2）模板貯存時，其上要有遮蔽,其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷.(3)裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲，并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。（4）拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。八、模板拆除在拆除模板前，第一必須經技術負責人審批同意，第二有試驗室的抗壓

11、報告，強度達到75以上方可拆除。在基坑內拆模時，要注意基坑邊坡的穩定性，特別是拆除模板支撐時，可能使坡土發生震動而塌方，拆除模板時應及時運至離基坑較遠的地方進行清理。在拆模板過程中，如發現結構砼實際強度并未達到要求,有影響結構的安全質量問題，應暫停拆模，并及時向技術部門報告，經妥善處理，實際強度達到要求后方可繼續拆模。模芯或預留孔的內模,應在砼強度能保證不發生塌陷和裂縫時方可拆除。拆模時必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳，阻礙通行，發生事故；拆模區應設警戒線,以及防有人被傷。拆除模板向上傳遞一定要上下呼應，模板必須一次連續拆除完畢;不能采取猛撬，以免大面積塌下，如中途停工時，應將已活動的模板支撐牢固

12、，以免落下傷人.模板立桿有二道水平拉桿,應從上到下拆除，立桿應同時拆除,以免立桿傾倒傷人。第一次模板的拆除順序：放松和抽取框架柱對拉開螺絲桿封墻板圍囹48鋼管墻板筋50100方木墻模九夾板梁側模。第二次模板的拆除順序：平臺擱柵50100方木梁底模板樓板底模排架牽杠48鋼管排架九、季節性施工雨季施工： 對高聳結構的模板作業，應安裝避雷設施，其接地電阻不得大于4。對基坑土壁等經常檢查，發現問題要采取加固措施。對電氣設備必須做好防雨措施。對腳手滿堂架,木工棚采取加固措施。要隨時掌握天氣變化情況，做好排水措施，采取切實可靠的防范措施。夏季施工：在盛夏季節，因環境溫度過高，勞動時間長受太陽強光照射和被加

13、熱地面及周圍物體放出的輻射熱影響,造成人體內體溫調節功能和水、電解質平衡失調引起中暑，為保護施工人員的健康，有效地預防是暑，適當調整夏季高溫作業勞動和休息的作息制度，因地制宜設置工人休息室和休息涼棚，延長中午休息時間，做好宿舍組織管理工作，調整夜班工人宿舍,避免互相干擾而影響睡眠。補充合水分和鹽份,加強開水供應，發放防暑藥品,對高溫作業工人應進行入暑前體格檢查。夏季天氣干燥，容易發生火災事故，特別是木工間、材料堆放處、電氣及機械設備、宿舍間、食堂、禁火區域、使用明火等場所必須按規定配置滅火器并經常檢查，不符合要求的要及時更換；電氣焊時必須嚴格防火規定，周圍不得存放易燃易爆品，并嚴格執行三級防火

14、審批手續。冬季施工：冬季施工進行作業要做好防風、防雨、防火、防滑措施，凡參加施工人員必須進行冬季施工安全教育，要做好防凍保暖工作；宿舍間禁止用明火、電爐、太陽燈取暖。施工操作地點和行人通道的凍霜、雨雪要清掃干凈，大風雨雪時應停止露天作業。十、模板施工安全措施在距地（樓）面2m以上安裝和拆除模板時，必須有牢固的操作平臺，及安全防護措施,以及支撐脫落,斷裂傷人。安裝和拆除模板時,不得使用矯裂、暗傷、腐爛的木板和50100的方木作站人板。拆模時，不得留有無撐模板，謹防塌落傷人，拆除的模板應及時清理，以及釘子扎腳。不準站在48鋼管排架上安裝和拆除模板，施工人員必須站在50mm厚，200mm寬的腳手板上

15、操作。成批的模板，不能堆放在腳手架上，防止突然成片倒塌傷人。使用木工機械，必須遵守木工機械的安全技術操作規程。在制模、安裝、拆除前，必須進行安全技術交底，落實到每位施工人員。十一、模板計算柱模板計算書參數信息1.基本參數次楞(內龍骨)間距(mm)：300；穿墻螺栓水平間距(mm):600；主楞（外龍骨)間距（mm)：500；穿墻螺栓豎向間距（mm):500；對拉螺栓直徑(mm）：M12；2。主楞信息龍骨材料：鋼楞；截面類型：圓鋼管483。0；鋼楞截面慣性矩I（cm4）：10.78；鋼楞截面抵抗矩W(cm3）：4。49；主楞肢數：2；3。次楞信息龍骨材料:木楞;寬度（mm)：50。00；高度(m

16、m)：100.00;次楞肢數:2；4。面板參數面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm）：18。00；面板彈性模量(N/mm2)：9500。00；面板抗彎強度設計值fc（N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2)：1。50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500。00;方木抗剪強度設計值ft(N/mm2)：1。50;鋼楞彈性模量E（N/mm2)：210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc（N/mm2）:205。00；墻模板設計簡圖墻模板荷載標準值計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的

17、較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取22.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間,取2.000h； T 混凝土的入模溫度，取20。000； V - 混凝土的澆筑速度，取2。500m/h； H - 模板計算高度，取3。000m；1- 外加劑影響修正系數，取1。000;2 混凝土坍落度影響修正系數，取1。150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 17。601 kN/m2、66.000 kN/m2，取較小值17。601 kN/m2作為本工程計算荷載.計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=17。601kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 2 kN

18、/m2.墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算.面板計算簡圖1。抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下：其中, M-面板計算最大彎距（N.mm）; l-計算跨度（內楞間距): l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.217.600.500。90=9.505kN/m，其中0。90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。42.00

19、0.500。90=1。260kN/m； q = q1 + q2 =9.505+1。260=10.765 kN/m；面板的最大彎距：M =0。110.765300。0300.0= 9.69104N。mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算:其中， 面板承受的應力(N/mm2）； M -面板計算最大彎距（N。mm)； W 面板的截面抵抗矩 ： b：面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 50018。018。0/6=2。70104 mm3； f 面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2）； f=13。000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 9.69104 / 2.70104 = 3。5

20、88N/mm2;面板截面的最大應力計算值 =3。588N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2。抗剪強度驗算計算公式如下：其中，-面板計算最大剪力(N）； l-計算跨度(豎楞間距)： l =300.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載,它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1： 1.217.600。500。90=9。505kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1。42。000.500.90=1。260kN/m; q = q1 + q2 =9.505+1。260=10。765 kN/m；面板的最大剪力： = 0。610.765300。0 = 1937.617N；截

21、面抗剪強度必須滿足:其中,-面板截面的最大受剪應力(N/mm2)；-面板計算最大剪力（N)： = 1937.617N； b-構件的截面寬度(mm）:b = 500mm； hn-面板厚度（mm）：hn = 18.0mm; fv面板抗剪強度設計值（N/mm2):fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T =31937.617/(250018.0)=0.323N/mm2;面板截面抗剪強度設計值： fv=1。500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 T=0。323N/mm2小于面板截面抗剪強度設計值 T=1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據規范,剛度驗算采用

22、標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載： q = 17。60.5 = 8。8N/mm； l-計算跨度(內楞間距)： l = 300mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2; I-面板的截面慣性矩: I = 501。81。81.8/12=24。3cm4；面板的最大允許撓度值： = 1。2mm;面板的最大撓度計算值： = 0。6778.83004/(10095002.43105) = 0。209 mm；面板的最大撓度計算值: =0。209mm小于等于面板的最大允許撓度值 =1.2mm，滿足要求!墻模板內外楞的計算（一）.內楞(木或鋼

23、)直接承受模板傳遞的荷載,按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，寬度50mm,高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 50100100/6 = 83。33cm3；I = 50100100100/12 = 416。67cm4;內楞計算簡圖1。內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中， M內楞跨中計算最大彎距(N。mm）; l-計算跨度（外楞間距）： l =500。0mm； q-作用在內楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。217。600.300.90=5。703kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.42.000.300。

24、90=0。756kN/m，其中，0。90為折減系數. q =(5。703+0.756)/2=3.229 kN/m；內楞的最大彎距：M =0。13。229500.0500。0= 8.07104N.mm；內楞的抗彎強度應滿足下式:其中, -內楞承受的應力（N/mm2）； M -內楞計算最大彎距（N.mm）； W 內楞的截面抵抗矩（mm3)，W=8.33104； f -內楞的抗彎強度設計值（N/mm2); f=13。000N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 8.07104/8。33104 = 0。969 N/mm2;內楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 0。9

25、69 N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下：其中， V內楞承受的最大剪力; l-計算跨度(外楞間距）: l =500。0mm; q作用在內楞上的線荷載,它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。217。600.300。90=5.703kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.42。000.300。90=0.756kN/m，其中，0。90為折減系數。 q = （q1 + q2）/2 =（5.703+0。756）/2=3。229 kN/m；內楞的最大剪力： = 0.63。229500.0 = 9

26、68。809N;截面抗剪強度必須滿足下式:其中，-內楞的截面的最大受剪應力(N/mm2）；-內楞計算最大剪力（N）： = 968。809N; b-內楞的截面寬度(mm）:b = 50.0mm；hn-內楞的截面高度(mm）：hn = 100。0mm； fv內楞的抗剪強度設計值(N/mm2）: = 1。500 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv =3968。809/(250。0100.0)=0.291N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值： fv=1.500N/mm2;內楞截面的受剪應力計算值 =0。291N/mm2小于內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2,滿足要求！3。內楞的

27、撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中，內楞的最大撓度(mm)； q作用在內楞上的線荷載（kN/m)： q = 17.600.30/2=2。64 kN/m； l-計算跨度（外楞間距）: l =500。0mm； E內楞彈性模量（N/mm2）:E = 9500.00 N/mm2； I-內楞截面慣性矩(mm4),I=4。17106；內楞的最大撓度計算值: = 0.6775.28/25004/(10095004。17106) = 0。028 mm;內楞的最大容許撓度值： = 2mm；內楞的最大撓度計算值=0.028mm小于內楞的最大容許撓度

28、值 =2mm，滿足要求!(二)。外楞（木或鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管483。0；外鋼楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 10。78cm4;外楞計算簡圖4。外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載: P = (1。217。6+1.42）0.30。5/2=1。61kN；外楞計算跨度（對拉螺栓水平間距): l = 600mm；外楞最大彎矩:M = 0。1751614。68600.00= 1。70105 N/mm;強度驗算公式：其中，- 外楞的最

29、大應力計算值（N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)；M = 1。70105 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩; W = 4。49103 mm3； f -外楞的強度設計值(N/mm2）,f =205.000N/mm2；外楞的最大應力計算值： = 1.70105/4.49103 = 37.76 N/mm2;外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2;外楞的最大應力計算值 =37.76N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!5。外楞的抗剪強度驗算公式如下:其中，-外楞計算最大剪力（N）； l計算跨度(水平螺栓間距間距）: l =600.0mm； P-

30、作用在外楞的荷載: P = (1.217.6+1。42)0。30。5/2=1.615kN;外楞的最大剪力: = 0。651614。681 = 6.30102N;外楞截面抗剪強度必須滿足:其中,外楞截面的受剪應力計算值（N/mm2）；-外楞計算最大剪力(N）: = 6.30102N； b外楞的截面寬度(mm)：b = 50.0mm； hn-外楞的截面高度(mm）：hn = 100。0mm； fv-外楞的抗剪強度設計值(N/mm2）:fv = 1.500 N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值： =36.30102/（250.0100.0)=0。189N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值： fv=1

31、.500N/mm2；外楞截面的抗剪強度設計值: fv=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應力計算值 =0。189N/mm2小于外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！6.外楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用.撓度驗算公式如下：其中,-外楞最大撓度(mm)； P-內楞作用在支座上的荷載（kN/m)：P = 17.600。300.50/21.32 kN/m； l計算跨度（水平螺栓間距）： l =600。0mm； E-外楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000。00 N/mm2； I-外楞截面慣性矩（mm4），I=1.08105；

32、外楞的最大撓度計算值： = 1.1462。64100/26003/(1002100001。08105） = 0.144mm;外楞的最大容許撓度值: = 2。4mm；外楞的最大撓度計算值 =0。144mm小于外楞的最大容許撓度值 =2。4mm，滿足要求!穿墻螺栓的計算計算公式如下：其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2）; f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號： M12；穿墻螺栓有效直徑: 11。55 mm;穿墻螺栓有效面積： A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值： N = 1。701051。0510-4 = 1

33、7.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =17。6010。60。5 = 5.28 kN。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=5。28kN 小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17。85kN,滿足要求！（二）梁模板計算書參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m）：0。20；梁截面高度 D(m)：0.45混凝土板厚度（mm）:120。00；立桿梁跨度方向間距La(m):1。10；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10;立桿步距h（m）:1。50；梁支撐架搭設高度H（m）：2。55；梁兩側立柱間距（m):0。60;承重架支設：無承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(

34、m）:1.00；采用的鋼管類型為483;扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:1.00;2。荷載參數模板自重(kN/m2)：0.35；鋼筋自重（kN/m3)：1。50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2。2;新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2）：17.0；傾倒混凝土側壓力（kN/m2):2。0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品種：柏木;木材彈性模量E（N/mm2)：10000。0;木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17。0;木材抗剪強度設計值fv（N/mm2):1。7；面板類型：膠合面板;面板彈性模量E(N/mm2)：9500

35、。0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2）：13。0；4。梁底模板參數梁底方木截面寬度b（mm）：50.0;梁底方木截面高度h(mm)：100。0；梁底縱向支撐根數:4;面板厚度(mm）:18。0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：4；穿梁螺栓水平間距（mm）：500;穿梁螺栓豎向根數:2；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：100mm，-100mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm;梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷

36、載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取,輸入0時系統按200/（T+15)計算，得5。714h； T 混凝土的入模溫度，取20。000； V - 混凝土的澆筑速度,取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0。750m；1 外加劑影響修正系數，取1。200；2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。150.根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F;分別為 50。994 k

37、N/m2、18。000 kN/m2,取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖（單位：mm）1。強度計算跨中彎矩計算公式如下：其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N。mm）； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501。81.8/6=27cm3； f - 面板的抗彎強度設計值（N/mm2）；按以下公式計算面板跨中彎矩：其中

38、,q 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1。20。5170。9=9。18kN/m;傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1。40.520。9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.180+1。260 = 10.440 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 110mm;面板的最大彎距 M= 0.110.441102 = 1.26104N。mm;經計算得到,面板的受彎應力計算值: = 1。26104 / 2.70104=0.468N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =0。468N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=

39、13N/mm2，滿足要求！ 2。撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 170.5 = 8。5N/mm； l-計算跨度（內楞間距）： l = 110mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.81。81。8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0。6778.51104/（10095002.43105） = 0。004 mm;面板的最大容許撓度值: = l/250 =110/250 = 0。44mm；面板的最大撓度計算值 =0。004mm小于面板的最大容許撓度值 =0.44mm，滿足要求！梁側模板內外楞的

40、計算1。內楞計算內楞（木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 5010021/6 = 83。33cm3；I = 5010031/12 = 416.67cm4；內楞計算簡圖(1）。內楞強度驗算強度驗算計算公式如下：其中, 內楞彎曲應力計算值(N/mm2）; M - 內楞的最大彎距(N。mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值（N/mm2）.按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2170.9+1.420。9）0.

41、11=2。3kN/m;內楞計算跨度(外楞間距）： l = 500mm；內楞的最大彎距： M=0。12.30500。002= 5。74104N。mm;最大支座力:R=1。12。2970.5=1.263 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 5。74104/8.33104 = 0.689 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 0。689 N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2,滿足要求！（2)。內楞的撓度驗算其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2; q作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =17.000

42、。11= 1。87 N/mm； l-計算跨度（外楞間距)：l = 500mm； I面板的截面慣性矩：I = 8。33106mm4；內楞的最大撓度計算值： = 0.6771。875004/（100100008。33106) = 0.009 mm;內楞的最大容許撓度值： = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值=0.009mm小于內楞的最大容許撓度值 =2mm,滿足要求！2。外楞計算外楞(木或鋼）承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力1。263kN，按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中,外龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =

43、 5010022/6 = 166。67cm3;I = 5010032/12 = 833。33cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖（mm）（1）。外楞抗彎強度驗算其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M 外楞的最大彎距（N。mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩; f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.834 kN。m外楞最大計算跨度: l = 330mm;經計算得到,外楞的受彎應力計算值： = 8.34105/1。67105 = 5.002 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =5.002

44、N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0。266 mm外楞的最大容許撓度值： = 330/250=1.32mm；外楞的最大撓度計算值 =0.266mm小于外楞的最大容許撓度值 =1。32mm，滿足要求！穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2）； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑: 12 mm；穿梁螺栓有效直徑： 9。85 mm;穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =170.

45、50。28 =2.38 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 17076/1000 = 12。92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.38kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求!梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續梁計算.強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 11001818/6 = 5.94104mm3；

46、I = 1100181818/12 = 5。35105mm4；1。抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2）； M - 計算的最大彎矩 (kN。m）； l-計算跨度（梁底支撐間距）: l =66.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m);新澆混凝土及鋼筋荷載設計值:q1: 1。2（24.00+1.50）1.100。450。90=13。63kN/m;模板結構自重荷載：q2:1.20。351.100。90=0.42kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值:q3： 1。42.001.100。90=2.77kN/m；q = q1

47、+ q2 + q3=13.63+0。42+2。77=16。82kN/m；跨中彎矩計算公式如下：Mmax = 0.1016。820.0672=0。007kN.m； =0。007106/5.94104=0.126N/mm2;梁底模面板計算應力 =0.126 N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2。撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（24.0+1.50)0.450+0.35)1。10= 13.01KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距）： l =66。67mm

48、; E-面板的彈性模量: E = 9500。0N/mm2;面板的最大允許撓度值： =66.67/250 = 0.267mm；面板的最大撓度計算值： = 0.67713。00866。74/（10095005。35105）=0mm；面板的最大撓度計算值: =0mm小于面板的最大允許撓度值： = 66.7 / 250 = 0.267mm，滿足要求!梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1。荷載的計算:（1）鋼筋混凝土梁自重(kN/m）:q1 = （

49、24+1。5)0.450。067=0。765 kN/m；（2)模板的自重線荷載(kN/m）：q2 = 0。350.067(20。45+0。2)/ 0.2=0。128 kN/m；（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.2+2)0。067=0。28 kN/m；2。方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.20。765+1.20.128=1。072 kN/m；活荷載設計值 P = 1。40。28=0.392 kN/m;方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算.本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=51010/6 = 83.

50、33 cm3; I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：線荷載設計值 q = 1.072+0。392=1。464 kN/m；最大彎距 M =0。1ql2= 0.11.4641.11.1= 0.177 kN。m；最大應力= M / W = 0。177106/83333。3 = 2.126 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 2.126 N/mm2小于方木抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要求！方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪

51、力： V = 0.61。4641。1 = 0.966 kN；方木受剪應力計算值 = 3966。24/（250100) = 0。29 N/mm2;方木抗剪強度設計值 = 1。7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.29 N/mm2小于方木抗剪強度設計值 1。7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下:q = 0.765 + 0。128 = 0。893 kN/m;方木最大撓度計算值= 0.6770.89311004 /（10010000416.667104）=0。213mm;方木的最大允許撓度 =1.1001000/250=4。4

52、00 mm；方木的最大撓度計算值= 0.213 mm小于方木的最大允許撓度 =4.4 mm，滿足要求！3。支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下:（1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24。000+1.500）0。450= 11。475 kN/m2；（2)模板的自重(kN/m2）:q2 = 0。350 kN/m2；（3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m2)：q3= (2.200+2。000)=4.200 kN/m2；q = 1。2（11。475 + 0。350 )+ 1.44.200 = 20。070 kN/m2；梁底支撐根數為 n，

53、立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時：當n2時：計算簡圖(kN）支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到:支座反力 RA = RB=2.416 kN；最大彎矩 Mmax=0.581 kN。m;最大撓度計算值 Vmax=0.912 mm；支撐鋼管的最大應力=0。581106/4490=129。452 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205。0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 129。452 N/mm2小于支撐鋼管的抗壓設計強度 205。0 N/mm2,滿足要求!梁底縱向鋼管

54、計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。扣件抗滑移的計算:按規范表5。1.7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數1。00,該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN.縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5.2。5) R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=2.416 kN；R 8.00 kN ， 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！ 立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿穩定性驗算：其中 N

55、 - 立桿的軸心壓力設計值，它包括:橫桿的最大支座反力： N1 =2。416 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1。20。1292.55=0。395 kN；樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2（1.00/2+（0。600.20)/2)1.100.35=0。323 kN;樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1。2（1.00/2+（0.600.20)/2)1.100.120（1。50+24.00)=2。827 kN； N =2。416+0.395+0。323+2。827=5.961 kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）：i = 1.

56、59; A - 立桿凈截面面積 （cm2): A = 4。24; W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4。49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1） k1 - 計算長度附加系數，取值為:1。155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3，u =1.71；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1。1551。711.5 = 2。963 m;Lo/i = 2962。575 / 15。

57、9 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。207 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=5961。486/（0。207424) = 67。923 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 67。923 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！板模板計算書參數信息1。模板支架參數橫向間距或排距(m):1。10；縱距（m）:1。10;步距（m）:1.60;立桿上端伸出至模板支撐點長度（m)：0。10;模板支架搭設高度(m）:2。90；采用的鋼管(mm）:483。0 ；扣件連接方式:單扣件，取扣件抗滑承載力系數：0。80；板底支撐連接方式

58、：方木支撐；2。荷載參數模板與木板自重（kN/m2):0。350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3）:22.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):1。000；3.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV，20MnSiNb,20MnTi）;樓板混凝土強度等級：C30；每層標準施工天數:6;每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2)：360。000；樓板的計算寬度(m):3.60；樓板的計算厚度(mm)：120。00；樓板的計算長度(m):6。00；施工平均溫度（）：15.000；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm.面板彈性模量E(N/mm2）：9500；面板抗彎強度設計值（N/m

59、m2）:13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2)：9500。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2)：13。000;木方抗剪強度設計值（N/mm2)：1.400；木方的間隔距離（mm):300.000；木方的截面寬度（mm）：60.00；木方的截面高度（mm）：80.00；圖2 樓板支撐架荷載計算單元模板面板計算：面板為受彎構件，需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001。82/6 = 54 cm3；I = 1001。83/12 = 48.6 cm4;模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)

60、靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m)：q1 = 220.121+0.351 = 2.99 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載（kN）:q2 = 11= 1 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:其中：q=1.22。99+1。41= 4.988kN/m最大彎矩M=0.14。9880.32= 0.045 kNm;面板最大應力計算值= 44892/54000 = 0.831 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0。831 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2，滿足要

61、求！3、撓度計算撓度計算公式為其中q = 2.99kN/m面板最大撓度計算值 v = 0。6772。993004/(10095002560000)=0.007 mm；面板最大允許撓度 V=300/ 250=1.2 mm；面板的最大撓度計算值0.007 mm小于面板的最大允許撓度1。2 mm,滿足要求！模板支撐方木的計算：方木按照三跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4;方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1）鋼筋混凝土板自重(kN/m):q1= 220。30.12 = 0。792 kN/m;（2）模板的自重線荷載(k

62、N/m）:q2= 0.350。3 = 0.105 kN/m ；(3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN）:p1 = （1 + 2)1。10。3 = 0。99 kN；2.強度驗算：最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 1。2 （q1 + q2） = 1。2（0.792 + 0。105） = 1。076 kN/m；集中荷載 p = 1。40.99=1。386 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1。3861.1 /4 + 1。0761。12/8 = 0。544 kN;最大支座力 N = P/2 + ql/2 =

63、1。386/2 +1.0761.1/2 = 1。285 kN ；方木最大應力計算值= M /W = 0.544106/64000 = 8.499 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 8。499 N/mm2小于方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2,滿足要求!3。抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 1。0761.1/2+1。386/2 = 1.285 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1.285103/（2 6080) = 0.402 N/m

64、m2;方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.402 N/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4。撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下:均布荷載 q = q1 + q2 = 0.897 kN/m；集中荷載 p = 0.99 kN；最大撓度計算值 V= 50。89711004 /（38495002560000） +99011003 /( 4895002560000) = 1.832 mm；最大允許撓度 V=1100/ 250=4。4 mm；方木的最大撓度計算值1.832 mm小于方木的最大允許撓

65、度4.4 mm，滿足要求！板底支撐鋼管計算：支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 1。0761.1 + 1。386 = 2。57 kN；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m） 支撐鋼管計算變形圖（mm） 支撐鋼管計算剪力圖（kN) 最大彎矩 Mmax = 1.045 kN。m ;最大變形 Vmax = 3.703 mm；最大支座力 Qmax = 10。296 kN ；最大應力= 1045076.534/4490 = 232。756 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 199。324

66、N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度為3。703mm小于 1100/150與10 mm,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN,按照扣件抗滑承載力系數1。0，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8。00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值，取8.00 kN； R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取最大支座反力,R= 10.296 kN;R 12。80 kN,所以扣件抗滑承載力的

67、設計計算滿足要求!按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁，模板支架立桿荷載標準值(軸力)：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容:（1）腳手架的自重（kN)：NG1 = 0.1252.9 = 0。362 kN；（2）模板的自重(kN）：NG2 = 0.351。11.1 = 0。424 kN;(3)鋼筋混凝土樓板自重（kN):NG3 = 220.121.11.1 = 3。194 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3。98 kN；2。活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = (1

68、+2 ） 1.11。1 = 3.63 kN;3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ = 9.858 kN;立桿的穩定性計算：立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN） ：N = 9.858 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積（cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩）（cm3）：W=4.49 cm3；- 鋼管立桿受壓應力計算值 （N/mm2）； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm

69、2； L0- 計算長度 （m)；如果完全參照扣件式規范，由下式計算 l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。1 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1.6+20.1 = 1.8 m；L0 / i = 1800 / 15。9=113 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.496 ;鋼管立桿受壓應力計算值；=9857。784/(0.496424) = 46.874 N/mm2;立桿穩定性計算= 46。874 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！樓板強度的計算：1.

70、 樓板強度計算說明驗算樓板強度時按照最不利情況考慮，樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮。寬度范圍內配置級鋼筋,每單位長度(m）樓板截面的鋼筋面積As=360 mm2,fy=360 N/mm2。板的截面尺寸為 bh=6000mm120mm,樓板的跨度取3。6 M，取混凝土保護層厚度20mm,截面有效高度 ho=100 mm。按照樓板每6天澆筑一層，所以需要驗算6天、12天、18天.。.的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下：2.驗算樓板混凝土6天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊6m,短邊為3.6 m； q = 2 1。2 （ 0。35 + 220。12 ) + 1 1。2 （ 0。3626

71、4/6/3。6 ) + 1.4 （1 + 2) = 11。86 kN/m2；單元板帶所承受均布荷載 q = 111.859 = 11.859 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax = 0.079311。863。62 = 12.187 kN。m；因平均氣溫為15，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到6天齡期混凝土強度達到53。77,C30混凝土強度在6天齡期近似等效為C16.13。混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=7。742N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度:= As fy/ ( lb ho fcm ) = 360360 / (110001007.742 ）= 0。167計算系數為:s = （10.5) = 0.167(10。50.167) = 0.153；此時樓板所能承受的最大彎矩為： M1 = s 1 b ho2fcm = 0。1531100010027.742106 = 11。85 kN。m；結論:由于M1 = M1=11.85 Mmax= 16。371所以第12天樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。模板支持可以拆除。