1、目 錄1.編制依據12.工程概況13.施工部署及施工準備14.操作工藝35.模板質量標準66.成品保護87.模板施工職業健康安全要求97.1職業健康安全保證措施97.2環境保證措施108.材料節約109.施工監測方案及安全應急預案119.1施工監測方案119.2安全應急預案1210.模板設計計算2010.1輪扣式鋼管樓板模板支架計算書（地下層高2.9m，板厚0.15m）2010.2輪扣式梁模板鋼管高支撐架計算書（地下層高2.9m，最大梁450550）28輪扣式支模架施工方案1.編制依據1建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范（JGJ231-2010）；2木結構設計規程（GB50005-200

2、3）；3混凝土結構工程施工質量驗收規范（50204-2002）；4建筑工程施工質量驗收統一標準（GB50300-2002）；5本工程施工圖紙；6建筑施工計算手冊（第四版縮印本）等。2.工程概況工程名稱：xxxxBC0104029地塊工程建設單位：xxxx房地產有限公司監理單位x建設監理有限公司設計單位x研究院工程地點：xxxx西北部施工單位：x限公司本工程由A1棟、A1aa棟、A2棟、A2aa棟四棟建筑構成，均為地上32層地下2層，建筑高度為99米，總建筑面積為87792平方米。本工程建筑等級一級，屬一類高層建筑，耐火等級一級，建筑結構等級二級，建筑物抗震設防烈度7度，建筑使用年限為50年。本

3、工程結構體系為框剪結構，抗震設防烈度為7度，建筑場地類別為類，結構安全等級為二級，設計使用年限為50年，地基基礎設計等級為甲級。 本工程標準層層高均為2.9米，采用輪扣式支模架作為支撐體系，樓板厚150、120mm、100mm，梁截面為250550、200500、200400、350550、260800、200600、200550、200700、330200、450550、400820、2001050、250600等。3.施工部署及施工準備3.1工藝流程施工工藝流程：施工準備墻柱鋼筋加工制作及模板的配置剪力墻及柱鋼筋綁扎內架搭設梁底模及梁側模的安裝平板模板安裝以及剪力墻及柱模板的安裝模板驗收梁

4、鋼筋綁扎鋼筋隱蔽驗收梁板柱混凝土澆筑柱模拆除梁側模拆除梁板底模拆除。柱及剪力墻模板流程：清理柱墻內雜物彈邊線及門洞口位置線鋼筋綁扎、預留洞口自檢、互檢及隱蔽驗收后工序交接手續安裝洞口模板安裝柱墻體側模調整固定自檢、互檢驗收移交砼工種。梁板模施工工藝：彈線內架搭設調整標高、剪力墻及柱接頭模板安裝安裝梁底模安裝梁側模安裝板底龍骨鋪底板模堵縫、清理綁梁鋼筋綁板底筋、水電管線安裝綁板板面筋、預埋件、插筋、封邊模自檢、互檢合格后驗收，辦交接手續，移交砼工種。3.2施工準備3.2.1 材料準備(1) 各類材、工具勞動力以及防護用具施工前到位。(2) 根據施工工期間的工程量、施工進度，確定材料的數量及進場時

5、間，由專人負責，確保材料按時進場，并妥善保管。(3) 對于發生變形、翹角、起皮及平面不平整的模板，及時組織退場。(4) 原材料進場后，堆放整齊，上部覆蓋嚴密，下部墊起架空，防止日曬雨淋。(5) 模板材料進場計劃見下表。模板材料進場計劃序號名 稱規 格單位數 量進場時間118mm木膠合板9151830塊13000設備層頂板完后分批進場2木 枋80802000條57000設備層頂板完后分批進場3輪扣式立桿6002400mm個11000設備層頂板完后分批進場4輪扣式橫桿1200、900個72500設備層頂板完后分批進場5頂 托L=740mm個8000設備層頂板完后分批進場6鋼管483.5噸330設備

6、層頂板完后分批進場7步步緊1m個60000設備層頂板完后分批進場(6) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方墊平，防止變形，并應對模板型號、數量進行清點。用油漆在編好號的模板上作標記，堆放于現場施工段內，便于吊裝。3.2.1 輪扣式支撐體系范圍 本工程標準層層高均為2.9米，在標準層的模板支撐體系中采用輪扣式支模架。3.2.2 輪扣式支撐體系技術交底工作在輪扣式支撐體系架子搭設前，應該對工人進行新工藝的技術交底工作，交底的重點如下；1.輪扣式支撐體系扣件必須插牢固，保證不能自拔。2.每隔五跨設置剪刀撐3.可調支座伸出最頂層水平桿的距離小于550mm。4.作為掃地桿的最底層水平桿高度小于3

7、50mm。4.操作工藝4.1支模方式梁板：其平整度及接縫等質量要求達到砼結構按清水構件模板制作及安裝。4.2支撐體系地下室輪扣式支撐體系本著創新工藝、新產品的原則。本工程部分支模體系采用輪扣腳手架支模體系。我們采取最不利荷載進行驗算。選擇梁最大截面為450x550mm，板厚為150mm；進行支模體系穩定性驗算。立桿和水平桿采用483.0的輪扣鋼管腳手架，立桿間距為1200mm1200mm，水平步距為1.5m，立桿頂部采用頂托支撐，上部托梁采用483.0雙鋼管，鋼管上鋪80802000木枋間距為250mm。做掃地桿用得水平桿離地高不得超過550mm。地下室結構部分每隔5跨由底到頂設置剪刀撐，剪刀

8、撐設置角度為60.4.3模板支設的要求4.3.1模板及其支撐體系應具有足夠的強度、剛度、穩定性，支模架（模板支柱和斜撐下）的支撐面應平整壓實，并有足夠的承壓面積。4.3.2模板工程在施工后還應檢查預埋、預留孔洞，以確保預埋、預留孔洞的位置、尺寸、數量須準確無誤。4.3.3柱子模板接縫控制模板制作時保證幾何尺寸精確，拼縫嚴密，材質一致，模板面板拼縫隙高差、寬度應1mm，模板間接縫高差、寬度2mm。模板接縫處理要嚴密。模板內板縫用油膏批嵌，外側用硅膠或發泡劑封閉，以防漏漿。模板脫模劑應采用吸水率適中的無色的輕機油。模板周轉次數嚴格控制，周轉三次后全面檢修并拋光打磨。4.4模板拆除4.4.1拆除前的

9、準備拆除前必須對操作工人作好技術及安全交底；全面檢查內架的連接、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；清除架體上的雜物及地面障礙物；拆除前對整個建筑物實行全封閉，禁止無關人員進入操作現場，以免發生安全事故；根據工程實際需要，作業隊在得到項目部下發的內架拆除許可令，明確拆除部位、拆除時間及拆除的順序后方可進行拆除。4.4.2拆模時間規定：側模拆除時，砼強度能保證其表面及楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板及梁底模板拆除必須由專業施工員提出申請經項目技術負責人簽發意見，并報現場監理工程師。各部位構件拆模時所需混凝土強度：結構類型結構跨度（m）按設計的混凝土強度標準值的百分率計（%）板2502，875

10、8100梁8758100懸臂構件1004.4.3模板拆除注意事項1）、梁板模板拆除前應先在滿堂架適當部位橫桿（滿足操作要求）鋪上腳手板以滿足操作時安全需要及防止拆下的模板直接從高處往下落。2）、拆模時操作人員嚴禁站在拆除部位的正下方，并用專用撬棍拆除梁板模，禁止野蠻施工。3）、拆下的模板由人工往下傳遞，層高超過4m樓面底模由人工通過繩子吊運落地，嚴禁往下扔，以防止模板損壞。4）、當天拆下的模板當天轉運至指定地方并及時清理干凈，撬出鐵釘并刷脫模劑，禁止待一樓層模板全部拆除后，再一次清運。5.模板質量標準5.1保證項目模板支撐體系、杉木枋在使用前應認真挑選防止銹蝕或有節疤，即必須具有足夠的強度、剛

11、度和穩定性；保證結構、構件各部分形狀尺寸和相互間位置的正確。5.2基本項目模板接縫要嚴密，不得漏漿，（柱模）拼裝過刨，模板與砼接觸面清理干凈并涂刷脫模劑，嚴禁脫模劑污染鋼筋；模板支設便于模板的拆除。5.3允許偏差項目模板安裝和預埋件、預留洞允許偏差項 目允許偏差(mm)項 目允許偏差(mm)軸線位移3表面平整度5標高-5+2相鄰兩板表面高低差2截面尺寸-5+2預留、預埋件中心線位移3每層垂直度3預留洞截面尺寸0+105.4模板施工應注意的質量問題1）、柱位移，截面尺寸不準，混凝土保護層過大，柱身扭曲，梁柱接頭偏差大。防止方法：支模前按墨線校正鋼筋位置，釘好壓腳板；柱箍形式、規格、間距要根據柱截

12、面大小及高度進行確定；梁柱接頭模板要按大樣圖進行安裝而且聯接要牢固。2）、梁身不平直，梁底不平，梁側面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下撓，產生蜂窩麻面。防止辦法：大于600mm梁高的側板，宜加穿對拉螺栓。模板支頂的尺寸和間距的排列，要確保支撐系統有足夠的剛度，模板支頂的底部應在堅實地面上，梁板跨度大于4m者，如設計無要求則按規范要求起拱。3）、板接縫處出現高低差及漏漿防止辦法：模板應過刨清縫，杉木枋在使用前過刨，過刨后高度統一為75mm；同一板跨內必須使用同一材質的模板，厚度均勻；盡量消除標高引測誤差，同時在同一板跨內先定出板邊兩側高度，中間部位拉線即可；板縫大于2mm時先用快干粉封堵，再貼30

13、mm寬粘膠帶。4）、梁側板或板模夾在砼內防止辦法：模板壓向必須正確，即板底模壓往梁（柱）側模上口；正確按照施工工藝流程操作：即安裝梁柱模梁側模從梁柱處向中間安裝板模從梁邊向中間安裝。5）、樓梯踏步高度、寬度不均勻，中間外凸防止辦法：選用熟練的木工技工操作，人員相對固定；正確確定樓梯踏步的起止位置，并在側面畫等分線；踏步側板采用50mm厚木板，每跑寬度超過1.0m時中間釘反扶梯基。6）、爆?；蛲馔乖蚍治觯?)墻體螺桿（柱抱箍）間距過大；2）螺桿使用時間長，滑絲或螺桿與螺帽套接不吻合；3）砼未分層澆筑及分層振搗或振搗頂部砼時，任振搗棒沉入底部振搗。防治措施：1）墻體螺桿（或柱抱箍）間距嚴格按模板

14、方案執行；2）螺桿加工先做樣品，檢查與螺帽套絲是否吻合，否則對加工螺桿的鋼筋退貨重新選購直至符合要求；螺桿每次使用前應清洗絲口，保證絲口清晰，下部2m范圍內增加保險螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墻體砼水平分層振搗，每次澆筑高度50cm左右，第二層澆筑時，振搗棒插入下層5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：1）鋼筋偏位未處理直接封模；2）安裝完畢后未檢查驗收；3）四周未搭設斜撐，澆筑砼時向一側傾斜；4）輸送泵輸送砼時水平推力將墻體加固體系破壞。防治措施：1）柱（墻）邊線測放完畢后，應先檢查鋼筋是否偏位，否則糾正后再焊接及綁扎鋼筋，綁完后，吊線檢查其垂直度，若存在傾斜、扭轉情況采用10#鋼

15、絲對稱拉住校正；2）加強工序交接：木工接收時鋼筋、木工專業工長應辦理工序交接手續；砼工接收模板時，砼專業工長也應檢查模板，辦理交接手續；3）模板安裝完畢后，先由班組進行自檢，垂直度在5mm內方可要求作業隊質檢員校對檢查，無誤后提請項目部質檢員抽查，合格后方可在砼澆筑令上簽字；4）柱模、墻模每側要求不少于兩道斜撐，間距2m內（墻體）與水平夾角控制在60左右。6.成品保護1）、模板存放場地（清理、維護）要平整，模板平放時要有木枋墊架，立放時要搭設分類模板架，模板觸地處要墊木枋，搬運柱模（模板）要輕起輕放，不得碰撞，防止模板變形。2）、模板拆除時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和楞角。3）、

16、拆下的模板，如發現模板不平或面層損壞變形應及時維護或更換。4）、每次拆下的模板立即組織人員清理干凈，并均勻涂上脫模劑，以免隨用隨刷時污染鋼筋。5）、對柱子、樓梯陽角部位用舊模板包裝好，其中柱角保護模板高度1.8m，寬80100mm，樓梯踏步保護模板寬度5080mm。6）、模板在安裝過程中禁止打落鋼筋上的砼墊塊及移動鋼筋。7.模板施工職業健康安全要求7.1職業健康安全保證措施7.1.1一般注意事項1)、木枋、模板進場后應有防雨措施或入庫或加蓋編織布，避免受潮變形，影響安裝質量。2)、模板支撐架與外架應分離，樓層外腳手架應高出作業層。3)、上料平臺作成落地式平臺，由專人拆除和安裝，不能圖方便擅自搭

17、設。4)、立桿、木方、穿墻螺桿、柱箍間距應符合設計要求，梁板模架應加防滑扣件。5)、模板上堆放鋼筋，砼必須分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必須驗收合格后方可進入下道工序施工。7)、層與層之間的支模立桿基本上要上下對齊。8)、作業人員應遵守安全操作規程和現場安全操作規程。9）、拆下的模板木枋及時將鐵釘拔出，以防扎腳。10）、吊裝模板時應使模板穩定后，操作人員方可協助就位，禁止在擺動中硬拉硬扯。11）、嚴禁木工順手拆除或搬運搭設外架的專用鋼管、扣件。12）、高支模拆除時應系好安全帶，防止墜落。13）、模板拆除時應畫出警界線，并派專人指揮操作，閑雜人等不得入警界線。7.1.2人員要求1）支撐體系搭

18、設人員應經過專門的技術培訓的熟練工人。2）操作工在作業時嚴禁喝酒或帶病作業。3）操作工在上架時必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。7.1.3模板支撐的檢修安全措施1）支撐體系檢修安全措施：至少安排兩人輪流檢查支撐體系，防止長時間作業因疲勞引起安全事故；嚴禁酒后作業；嚴禁穿拖鞋上架，必須穿防滑鞋；根據砼澆筑位置，及時進行檢查，出現較小問題，如倒枋、爆模，立即停止上部作業，增加人手加固處理；出現較大問題，如大范圍塌陷、整體位移嚴重立即撤離，并及時通知上部作業人員撤離作業區域。7.2環境保證措施1)、模板裝卸、模板拆除、電鋸施工操作應控制好施工噪聲。模板裝卸時應人工一張張搬運，并輕拿輕放，不得直接將模

19、板、木枋向下拋擲；模板拆除時，應人工向下傳遞模板、木枋，不得從高空向下拋擲。2)、圓盤鋸處鋸木灰排放，造成環境施工現場粉塵的排放。鋸木灰每隔2天用汽車將木屑運至城市環境垃圾存放點；每天早上、中午、晚上對鋸木灰澆水三次，防止木塵飛灑。3)、模板施工產生的現場不可利用的舊廢模板、木枋固體廢棄物?，F場不可利用舊模板、木枋與環境垃圾管理站聯系，運出施工場地外處理。對廢對拉螺桿、鋼模、螺絲等分類堆放，統一回收后轉賣。8.材料節約1）、模板的愛護對柱模、梁柱接頭模應精心保護，及時清理其上渣子，刷好脫模劑。2）、模板的使用施工現場的模板一定要須做到大材大用，小材小用，嚴禁隨意將新模、新木枋鋸成小塊（截）使用

20、，以降低工程成本。9.施工監測方案及安全應急預案9.1施工監測方案1、監測項目：滿堂模板支撐體系整體穩定狀況、梁、墻柱模板澆筑時模板受力變形狀況、澆筑砼時模板沉降變形情況等。2、監測方案：a、施工時加強質量控制和檢查力度，及時發現問題及時落實整改；b、砼澆筑作業時安排專人檢查支撐系統受力情況，檢查梁、柱模板受力變形情況；澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決；用預備好的千斤頂恢復，若無法恢復則立即拆卸模板重新安裝。對震動導致扣件松動，派人檢查加固。c、在已澆筑樓面頂部安排專人用水準儀檢查模板變形情況，觀測頻率不得大于1次/30min，保證施工作業在受控狀態；d、在

21、 梁1/2跨位置，每個監測剖面布設二個支頂水平位移監測點、三個支頂沉降觀測點。觀測方法：1）采用水準儀進行觀測。2）澆砼前進行第一次觀測，以后每半小時進行一次觀測。并作好記錄。d、嚴格控制砼料高度，不得超過40cm高，及時將砼振搗鋪平；e、支撐架內部備用木枋及長短鋼管，根據實際情況及時進行加固處理。3 變形監測預警值：支架垂直位移為10mm，大梁支架水平位移為8mm，大梁支架沉降位移為10mm。9.2安全應急預案1 總則工作原則：統一領導，分級負責。項目經理接受業主、監理或有關部門的指揮，項目部內部各搶險小組統一接受項目經理指揮。適用范圍：本工程輪扣式支撐體系范圍發生的高空墜物、物體打擊、觸電

22、、火災等事故突發性災害事件發生后的應急反應。2 災情預警和報告a 災害預警綜合管理部收集各災情信息，并與有關部門緊密聯系及時發出預警，預測災情的發生趨勢及可能對特定區域內的群眾生命財產造成的威脅。b 建議對策項目部根據災情預測預警及時向監理、公司或有關部門提出應急對策建議和措施，或者制定針對性應急方案。c 報告災情災情發生后，項目部立即向監理、公司或有關部門報告初步災情并迅速組織有關部門調查核實災情。發生特大災害，可以越級向上級人民政府或主管部門報告。災情內容主要包括：災情種類，發生時間、地點、范圍、程度、損失及趨勢，采取的措施，生產、生活方面需要解決的問題等。d 應急反應機構小范圍災情由項目

23、部成立搶險救災臨時領導小組，項目經理為組長，項目副經理、總工程師為副組長，成員有項目部各部門成員組成。大范圍的災情在籌備組或有關部門的領導下，由項目部成立搶險領導小組，各施工隊成立搶險小分隊，負責本單位的防災工作，并隨時聽從搶險救災總指揮部的指示。e搶險隊伍項目經理部分別精選一支不少于30人的搶險基本隊伍，作為搶險救災的骨干力量，現場的所有職工加入搶險基本隊伍，參加搶險救災，搶險隊伍通過應急反應機構接受上級領導，并制訂聯絡方案，按設防范圍和標準上崗值班或接通知參加搶險。f 應急救援的培訓與演練培訓預案和預警措施確立后，按計劃組織項目經理部及施工大隊的全體人員進行有效的培訓，從而具備完成其應急任

24、務所需的知識和技能，每月一次。并在工人進場安全教育的同時進行教育。主要培訓以下內容：（1）對危險源的突顯特性辯識。（2）事故報警。（3）緊急情況下人員的安全疏散。（4）現場搶救的基本知識。g 報警指定機構人員、聯系電話項目部綜合管理部是報警的指定機構，綜合管理部接到報告后并馬上通知項目經理，同時向工地發出報警。應急救援電話項目部應急救援領導小組相關人員聯系電話。序號姓名職務聯系電話1項目部應急電話020-311969962董飛項目經理135398782003江大水生產經理4方志兵技術負責5江新峰安裝主任136775696586謝琴華安全員137254976287李升平木工工長150654728

25、76應急救援預案實施終止后，應采取有效措施防止事故擴大，保護事故現場和物證，經有關部門認可后可恢復施工生產。對應急救援預案實施的全過程，認真科學地作出總結，完善預案中的不足和缺陷，為今后的預案建立、制訂、修改提供經驗和完善的依據。H 應急線路本工程地處廣州市xxxx。根據現場作業位置、大門位置、施工現場情況和場外交通情況，本工程設計一條應急路線。具體如下：事故地點福怡路xx醫院g 防災設備項目部和各施工隊應根據本段工程和工地的實際情況，配齊配足木材、鋼材、蓬布、止水材料、發電機、大功率抽水機、消防設備等應急搶險器材、設備。配備一定數量的汽車式起重機、挖掘機、自卸運輸車，隨時接受項目部的調遣。成

26、立救護隊及醫療搶救站，配備急救和搶救設備，并指定專人保管，經常保持其良好狀態，搶救設備不得挪作他用。K 可能發生的緊急情況及應急預控措施可能發生的緊急情況可能發生的緊急情況如表8-4-1。表8-4-1 可能發生的緊急情況表序號可能發生的緊急情況發生原因1火災事故事故現場的火源，臨時用電未按規范執行、電焊作業時沒對焊花采取隔離措施，易燃、易爆物品沒隔離存放，作業人員將煙頭隨地亂扔等。2高處墜落事故現場的洞口、沒覆蓋嚴密，臨邊沒有防護欄桿、安全網；防護欄桿及安全網的搭設沒按照規范要求搭設；作業層的架板鋪設沒按照規范要求鋪設。傷者在進行高空作業時，沒按照規范要求戴好安全帽并系好帽帶，未穿好防滑鞋，在

27、無防護條件的作業層，未按照規范要求穿戴好安全帶。4物體打擊事故現場周圍物體可能飛出、傾落、滾滑的方向有人違章作業，傷者所處的工作位置在物體可能墜落所能達到的區域。5觸電事故事故現場的機械設備的電源沒接地，機械設備帶電、漏電。傷者未經過專業培訓，未取得特種作業人員操作上崗證，傷者使用絕緣性能不合格的電氣設備。作業時未穿好絕緣鞋，戴好絕緣手套。M 應急預控措施應急預控措施見表8-4-2。表8-4-2 應急預控措施一覽表序號事故預控措施1火災事故A 現場組建以項目經理為第一責任人的防火領導小組和義務消防隊員、班組防火員。B 把消防責任落實到重點防火班組、重點工作崗位。C 施工現場配備足夠的消防器材，

28、統一由消防干部負責維護、管理、定期更新、保證完整、臨警好用，并做好書面記錄。D 一般臨時設施，每一百平方米配備一只九升滅火機，臨時木工棚、油漆間等每二十五平方米配一只各類合適的滅火機。E 劃分動火區域，現場的動火作業執行審批制度，并明確一、二、三級動火作業手續，落實好防火監護人員。F 電焊工在動用明火時必須隨身帶好“二證”(電焊工操作證、動火許可證)、“一器”(消防滅火器)、“一監護”(監護人職責交底書)。G 氣割作業場所必須清除易燃物品，乙炔瓶和氧氣瓶使用時兩者的距離不得少于5m，離火源不得少于10m。H 施工現場配置2寸消防水管和獨立電源的消防水泵，場地四周各設一消防栓，并設醒目的紅色警示

29、燈。I 規范用電，防止電起火。2高處墜落A 本工程作業面較大，高處作業涉及人員較多，應該引起高度重視。B 高處作業人員須經醫生體驗合格，凡患有不適宜從事高空作業疾病的人員，一律禁止從事高空作業。C 高空作業應有足夠的照明設備和避雷措施。D 高空作業所需的料具、設備等，必須根據本工程施工進度隨用隨運，禁止超負荷堆放。E 料具應堆放平穩，工具應隨時放入工具袋內，嚴禁亂堆亂放和從高處拋擲材料、工具、物件。F 作好應急演練及培訓，向工人進行應急處理的交底。4物體打擊A 高空作業區域劃出禁區，并設置圍欄，禁止行人，閑人通行闖入。B 在建筑場地的出入口，搭設長36m寬度大于通道兩側各1m的雙層防護棚，棚頂

30、滿鋪腳手板作為安全通道。C 臨近施工區域的辦公區、宿舍區、及對人和物構成威脅的地方，亦支搭雙層防護棚。D 嚴禁往下拋物，樓層垃圾集中堆放，及時清理，傾倒時應有防護設施并設專門區域。E 作好應急演練及培訓，向工人進行應急處理的交底。5觸電事故A 現場臨時施工用電除符合供電部門規定外，嚴格執行JGJ46-2005施工現場臨時用電安全技術規范要求采用三相五線制(TN-S接零保護系統)，實施三級配電、兩級保護。B 進行現場臨時用電方案編制，場內用電按平面圖統一布置。C 臨時用電方案由投標人總部總工程師審批后實施，所有動力用電線路均采用三相五線制，并主要采用埋地方式進行敷設，以確保安全用電。D 所有機械

31、必須要接零接地保護，配電箱設漏電保護器，所有配電箱保證一閘一保險，并派專人管理，地下室、樓梯間使用低壓電源，但必須確保夜間有足夠的照明。E 配電線路按用電平面布置圖的規定敷設，埋地深度大于70cm，且均絕緣良好，截面積不得少于規范要求。F 室內、外線路均與施工機具，車輛及行人至少保持規范規定的最小安全距離。G 外電防護：外電小于安全距離必須要制定外電防護措施。N 災害處理各隊伍均有二名工作小組成員值班，隨時和上級部門、業主保持聯絡。發生險情后，立即報告現場總值班。值班負責人立即組織現場人員進行搶險，派人到防災器材專用倉庫提取器材，布置就位。值班負責人有權調動當班上崗人員和搶險機動人員。同時聯絡

32、及時通知本隊伍領導趕赴現場，并將情況匯報給上級部門值班室。負責人趕到現場，組織指揮搶險。i 搶險步驟將通訊工具分發到現場主要搶險負責人；各級搶險負責人進行分工、協調工作；提取或調集防災器材；實施搶險，組織轉移安置公私財物和人員。L 災情、事故搜集和報告災情、事故發生后，項目部在監理的指導下及時組織有關部門和人員核查統計匯總災害損失情況，并逐級上報。發生建設工程重大安全險情或重大事故后，應立即將事故情況如實向事故所在地建設行政主管部門或其他有關部門報告。在公安、消防、衛生等專業搶險力量達到現場前，應立即啟動本單位的應急搶險預案，全力協助開展事故搶險救援工作。同時協助有關部門保護現場，維護現場秩序

33、，妥善保管有關物證，配合有關部門收集證據。應急狀態終止后，各有關單位、部門及時做出書面報告。10.模板設計計算主要驗算梁、板支撐體系的強度、剛度及穩定性，滿堂架高度、板厚及梁截面均取最大值。10.1輪扣式鋼管樓板模板支架計算書（層高2.9m，板厚0.15m）計算依據1建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范（JGJ231-2010）。 計算依據2施工技術2002.3. 模板支架搭設高度為2.75米， 搭設尺寸為：立桿的縱距 b=1.20米，立桿的橫距 l=1.20米，立桿的步距 h=1.50米。 梁頂托采用雙鋼管483.0mm。 圖1 樓板支撐架立面簡圖 圖2 樓板支撐架荷載計算單元 一、模板

34、面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照二跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.1501.200+0.3501.200=4.920kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)1.200=3.600kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 120.001.801.80/6 = 64.80cm3； I = 120.001.801.801.80/12 = 58.32cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最

35、大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.24.920+1.43.600)0.2500.250=0.068kN.m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.06810001000/64800=1.049N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.24.920+1.43.600)0.250=1.642kN 截面抗剪強度計算值 T=31642.0/

36、(21200.00018.000)=0.114N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6774.9202504/(1006000583200)=0.041mm 面板的最大撓度小于150.0/150,滿足要求! 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算。 1.荷載的計算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.150=0.750kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 =

37、0.3500.150=0.053kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)： 經計算得到，活荷載標準值 q2 = (1.000+2.000)0.250=0.750kN/m 靜荷載 q1 = 1.200.750+1.200.053=0.964kN/m 活荷載 q2 = 1.40.750=1.050kN/m 2.木方的計算 按照二跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 3.186/1.200=2.655kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.12.6551.20 最大剪力 Q=0.61.2002.

38、655=1.642kN 最大支座力 N=1.11.2002.655=3.505kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.382106/85333.3=4.48N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=31912

39、/(28080)=0.448N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.6771.3381200.04/(1009500.003413333.5)=0.579mm 木方的最大撓度小于1200.0/250,滿足要求! 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 3.505kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 18.623kN 經

40、過計算得到最大變形 V= 4.0mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面慣性矩 I = 24.38cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=2.063106/1.05/10160.0=193.38N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 2.8mm 頂托梁的最大撓度大于1200.0/400,滿足要求! 四、模板支架荷載標準值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1.靜荷載標準值包括以下內容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.0892.90=0

41、.374kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.2001.200=0.504kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.2001.200=7.200kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 8.078kN。 2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1.000+2.000)1.2001.200=4.320kN 3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.20NG + 1.4NQ五、盤扣節點連接盤的抗剪承載力計算 N Rc 其中 Rc 連接盤抗剪

42、承載力設計值,取40kN； N 作用在盤扣節點處連接盤上得豎向作用力設計值； 滿足要求。 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 16.28kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 參照扣件式規范，由公式(1)或(2)計算 l0 =

43、 k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.750 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1551.7501.50=3.032m =3032/15.8=191.891 =0.197 =16277/(0.197489)=168.866N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =16277/(0.3864

44、89)=86.132N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.010； 公式(3)的計算結果：l0=1.1551.010(1.500+20.300)=2.450m =2450/15.8=155.048 =0.291 =16277/(0.291489)=114.470N/mm2，立桿的穩定性計算 Mmax=186.51 所以第10天以后的各層樓板強度足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。10.2輪扣式梁模板鋼管高支撐架計算書（層高2.

45、9m，最大梁450550） 計算依據1建筑施工承插型盤扣式鋼管支架安全技術規范（JGJ231-2010）。 計算依據2施工技術2002.3. 模板支架搭設高度為6.15米， 基本尺寸為：梁截面 BD=450mm550mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向) l=1.35米，立桿的步距 h=1.50米， 梁頂托采用雙鋼管483.0mm。 27002150550300600圖1 梁模板支撐架立面簡圖 計算中考慮梁兩側部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。 集中力大小為 F = 1.2025.0000.2000.5000.200=0.600kN。 采用的鋼管類型為483.0。 一、模板面板計算 面板為受

46、彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。 靜荷載標準值 q1 = 25.0000.5500.450+0.5000.300=6.34kN/m 活荷載標準值 q2 = (2.000+1.000)0.4500=1.350kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 30.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)；

47、W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經計算得到 M = 0.100(1.26.34+1.41.350)0.200 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.08510001000/16200=5.244N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.26.34+1.41.350)0.200=2.549kN 截面抗剪強度計算值 T=32549.0/(2300.00018.000)=0.708N/mm2

48、截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6776.342004/(1006000145800)=0.206mm 面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0002.2000.200=11.000kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.5000.200(22

49、.200+0.300)/0.300=1.567kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)： 經計算得到，活荷載標準值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.200=0.130kN 均布荷載 q = 1.2011.000+1.201.567=15.080kN/m 集中荷載 P = 1.40.130=0.252kN 木方計算簡圖 木方彎矩圖(kN.m) 木方變形圖(mm) 木方剪力圖(kN) 經過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=2.988kN N2=2.988kN 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 2.988kN 經過計算得到最大變形

50、V= 0.7mm 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.603106/85333.3=7.07N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32.988/(28080)=0.700N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求

51、! (3)木方撓度計算 最大變形 v =0.7mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! （二）梁底頂托梁計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 均布荷載取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁變形圖(mm) 托梁剪力圖(kN) 經過計算得到最大彎矩 經過計算得到最大支座 F= 14.799kN 經過計算得到最大變形 V= 1.4mm 頂托梁的截面力學參數為 截面抵抗矩 W = 10.16cm3； 截面慣性矩 I = 24.38cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=1.217106/1.05/10160.0=114

52、.08N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁撓度計算 最大變形 v = 1.4mm 頂托梁的最大撓度小于900.0/400,滿足要求! 三、立桿的穩定性計算 立桿的穩定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=14.80kN (已經包括組合系數1.4) 腳手架鋼管的自重 N2 = 1.200.0896.150=0.953kN N = 14.799+0.953=15.752kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到； i 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)；i = 1.58 A 立桿凈截面面積 (cm

53、2)； A = 4.89 W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； l0 計算長度 (m)； 如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 計算長度附加系數，按照表1取值為1.167； u 計算長度系數，參照扣件式規范表；u = 1.700 a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.30m； 公式(1)的計算結果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.

54、8=188.345 =0.203 =15752/(0.203489)=158.593N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 公式(2)的計算結果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =15752/(0.386489)=83.355N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 計算長度附加系數，按照表2取值為1.010； 公式(3)的計算結果：l0=1.1671.010(1.500+20.300)=2.475m =2475/15.8=156.659 =0.287 =15752/(0.287489)=112.107N/mm2，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 四、盤扣節點連接盤的抗剪承載力計算 N Rc 其中 Rc 連接盤抗剪承載力設計值,取40kN； N 作用在盤扣節點處連接盤上得豎向作用力設計值； 滿足要求。