1、鋼鐵聯合有限責任公司二期中板工程層流水池模板支撐體系安全專項施工方案審批： 審核： 編制： 目 錄1 編制依據12 工程概況33 模板方案選擇34 模板工程要求45 模板安裝技術措施56.三角形鋼管懸挑腳手架87 板模板計算書218 梁模板計算書339 冬季施工5210 安全、環保文明保證措施5311 應急預案5312 附件56層流水池模板支撐體系安全專項施工方案1 編制依據1.1 甲方提供的圖紙鋼鐵聯合有限公司二期中板工圖紙 層流水池58-5503J4-目錄、-1-15鋼鐵聯合有限公司二期中板工程巖土工程勘查報告書鋼鐵聯合有限責任公司二期中板工程施工組織總設計1.2 現行有關規范、規程、標準

2、序號規范、規程名稱編 號1鋼筋機械連接通用技術規程JGJ107-20102工程測量規范GB50026-20163建筑地基基礎工程施工質量驗收規范GB50202-20134建筑工程施工質量驗收統一標準GB50300-20135建筑邊坡工程技術規程GB50330-20136混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20157混凝土質量控制標準GB50164-20118混凝土泵送施工技術規程JGJ/T10-20119鋼筋焊接及驗收規程JGJ18-201210建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-201111建設工程施工現場供用電安全規范GB50194-201412建筑機械使用安全技術

3、規程JGJ33-201213建筑施工安全檢查標準JGJ59-201114建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-9115建筑施工模板安全技術規范JGJ162-200816施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-200517建筑施工起重吊裝安全技術規范JGJ276-201218龍門架及井架物料提升機安全技術規范JGJ88-201019塔式起重機安全規程GB5144-200620建筑施工塔式起重機安裝、使用、拆除安JGJ196-201021建設工程施工現場消防安全技術規范GB50720-20111.3 主要有關法律、法規序號文件名稱文件編號1中華人民共和國合同法國家主席令第15號2中華人民共和國安

4、全生產法國家主席令第13號3中華人民共和國建筑法國家主席令第46號4中華人民共和國招標投標法國家主席令第21號5xx市建設工程見證取樣和送檢管理規定（試行）京建質20092896關于加強xx市建設工程質量施工現場管理工作的通知京建發2010111號7關于xx市房屋建筑和市政基礎設施工程設置永久性標牌的通知京建法201124 號8xx市住房和城鄉建設委員會關于印發關于加強預拌混凝土生產使用管理的若干意見的通知京建法20113號9關于轉發建筑工程安全防護、文明施工措施費用及使用管理規定的通知京建施2005802號10xx市住房和城鄉建設委員會關于印發xx市實施危險性較大的分部分項工程安全管理辦法規

5、定的通知京建施2009841號11xx市建設工程施工現場管理辦法xx市人民政府令第247號1.4 其他1.4.1 首建集團ISO9002質量體系程序文件；1.4.2 首建集團ISO14001環保體系程序文件；1.4.3 首建集團質量手冊；1.4.4 首建集團安全手冊；1.4.5 類似工程相關資料及本工程設計文件。1.4.6 同類冶金工業廠房的鋼結構設計圖紙及施工方案。2 工程概況2.1項目概況工程名稱：鋼鐵聯合有限責任公司二期中板工程 層流水池項目編號：（首2016中板-04）0610-1642NG030235/05施工單位：xx建設集團合同性質：施工總承包2.2工程概況層流水池建筑高度18.

6、500m，地下11m為現澆結構，地上18m為框架結構。0.000m相當于絕對標高3.800米，基礎底標高-11.000m，軸線長度16.500m，軸線寬度10.000m。柱距為南北5.5m，東西10m。本工程結構形式為現澆框架結構，基礎類型為筏板基礎。本工程框架抗震等級為三級，抗震設防烈度7度，建筑抗震設防類別乙類。地下防水等級一級，建筑物耐火等級一級，嵌固層部位基礎頂，設計使用年限50年，地基基礎設計等級乙級，場地土類別類，結構抗震構造措施三級。地基承載力Fak180kpa，筏板厚度800mm，基礎墊層混凝土為C15，結構混凝土為C35高性能混凝土，框架柱、梁、板C35混凝土。地下、地上水池

7、C35防水高性能混凝土抗滲等級均為P6、抗凍等級為F200。3 模板方案選擇3.1考慮到本工程施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：3.1.1模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。3.1.2在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3.1.3選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。3.1.4結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；3.1.5綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JGJ59-2011檢查標準、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011標

8、準要求，并應符合當地主管部門的有關標準。3.1.6結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下2種模板及其支架方案：梁模板(扣件鋼管架)，板模板(扣件鋼管架)，4 模板工程要求4.1模板要求：（1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛。每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2（3）規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處，長短邊分別測3點、1點，取8點平均值；各

9、測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點，取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。4.2、鋼管、扣件要求（l）支撐架鋼管選用外徑48.3mm，壁厚3.60mm，鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。（2）本工程鋼管支撐

10、架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部GB 15831-2006鋼管腳手架扣件的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。4.3、材質要求1、梁模板(扣件鋼管架)面板采用14mm膠合面板4080木方（內楞）現場拼制，4080木方（外楞）支撐，采用可回收M12對拉螺栓進行加固。梁底采用4080木方支撐。承重架采用

11、扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用48.33.6鋼管。2、板模板(扣件鋼管高架)采用14mm厚竹膠合板，板底采用鋼管支撐，承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用48.33.6鋼管。5 模板安裝技術措施本工程中需要支撐加固的部位梁、板等部位的施工，如何保證施工過程中結構的穩定性以及結構的安全性就需要對各種截面進行驗算。對于模板支撐體系來說需要結構驗算的部位如下所示：5.1梁模板安裝順序搭設和調平模板支架按標高鋪梁底模板拉線找直綁扎梁鋼筋安裝墊塊梁兩側模板調整模板技術要點標準層梁最大斷面為4001200mm，梁面板采用14mm膠合板，4080木方作龍骨，梁

12、底模配兩根龍骨，側模龍骨間距不大于250。當梁高大于700時應設置12300對拉螺桿。縱向支承為48.33.6鋼管。扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架梁跨方向0.6m，梁兩側立桿間距0.6m,步距1.5m。梁跨度4m且9m、板跨度4m時，支設模板時應按跨度的0.2%起拱；梁跨度9m時，支設模板時應按跨度的0.3%起拱；懸挑梁的模板按懸臂長度的0.4%起拱；起拱高度不小于20mm。詳見梁模板結構計算書.梁下支柱支承在基土面上時，應對基土平整夯實，滿足承載力要求，并加通長木墊板或混凝土墊板等有效措施，確保混凝土在澆筑過程中不會發生支撐下沉。結構梁下模板支架的立桿縱距應沿梁軸線方向布置；立桿橫距應以

13、梁底中心線為中心向兩側對稱布置。5.2板模板安裝順序滿堂腳手架主龍骨次龍骨柱頭模板龍骨柱頭模板、頂板模板拼裝頂板內、外墻柱頭模板龍骨模板調整驗收進行下道工序技術要點2、 板厚300mm，樓板模板采用14mm膠合板，以4080木方為龍骨，龍骨間距250mm；面板在現場散拼與龍骨拼裝，滿堂架采用48.33.6鋼管做板底支撐，扣件式鋼管腳手架作為支撐系統，腳手架排距0.6m，跨距0.6m，步距1.8m。底層離地面200mm設置一道掃地桿。詳見板模板結構計算書樓板模板施工時注意以下幾點：a、橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方；b、鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水

14、平拉撐連通；c、模板底第一排楞需緊靠墻板或梁側板，如有縫隙用密封條封孔，模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條；e、模板支設，下部支撐用滿堂腳手架支撐下墊墊板。板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈，涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整；模板鋪完后，將雜物清理干凈，刷好脫模劑。f、從梁邊起步200mm立第一根立桿以后按600mm的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。5.3模板組拼模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，

15、以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、 兩塊模板之間拼縫12、 相鄰模板之間高低差13、 模板平整度24、 模板平面尺寸偏差35.3模板定位首先根據樓面軸線測量孔引測建筑物的主軸線的控制線，并以該控制線為起點，引出每道、柱軸線，根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。5.4模板的支設模板支設前用空壓機將樓面清理干凈。不得有積水、雜物，并將施工縫表面浮漿剔除，用水沖凈。所有內側模板必須刷油性脫模劑。5.5模板拆除1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。2、模板及其支

16、架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。（1）樓板模板拆除樓板模板拆除時，先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求，保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板，其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐。4、高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實可靠的安裝措施，并在下面標出作業區，嚴禁非操作人員靠近，拆下的模板應集中吊運，并多點捆牢，

17、不準向下亂仍5、工作前，應檢查所有的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。6、拆除模板采用長撬桿，嚴禁操作人員站在拆除的模板下。在拆除樓板模板時，要注意防止整塊模板掉下，尤其是用定型模板作平臺模板時，更要注意，防止模板突然全部掉下傷人。7、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放，然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理，以保證使用質量。8、已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空墮落。9、在有預留洞時，應在模板拆除后，隨即將板的洞蓋嚴。6.三角形鋼管懸挑腳手架一、參數信息:0.000至

18、18.5米框架結構懸挑外架布置及計算書1.腳手架參數雙排腳手架搭設高度為 20 米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1米，立桿的橫距為1米，立桿的步距為1.5 米；內排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2 根；腳手架沿墻縱向長度為 40.00 米；三角形鋼管支撐點豎向距離為 5.00 米；采用的鋼管類型為 48.33.6； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數 0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距 3 米，水平間距3 米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架

19、；同時施工層數:1 層；3.風荷載參數本工程地處河北省唐山市，查荷載規范基本風壓為0.400，風荷載高度變化系數z為0.740，風荷載體型系數s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1581；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:2 層；腳手板類別:木腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、木腳手板擋板；二、大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行

20、強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.351/(3+1)=0.087 kN/m ；活荷載標準值: Q=31/(3+1)=0.75 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.087=0.151 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.40.75=1.05 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖

21、1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.15112+0.101.0512 =0.117 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.15112-0.1171.0512 =-0.138 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.117106,0.138106)/5080=27.165 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 27.165 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：

22、 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.087=0.126 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.75 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.12610004/(1002.06105121900)+0.9900.7510004/(1002.06105121900) = 0.33 mm；大橫桿的最大撓度 0.33 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1000/150 mm與10 mm，滿足要求！三、小橫桿的計算:根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最

23、不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381 = 0.038 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3511/(3+1)=0.087 kN；活荷載標準值：Q=311/(3+1) =0.750 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.038+0.087)+1.4 0.75 = 1.201 kN； 小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1

24、.2011/2 = 0.601 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.606 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.606106/5080=119.35 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =119.35 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q =

25、0.038+0.087+0.75 = 0.876 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 19 875.910003 /(384 2.06105121900) = 1.726 mm ；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.02+1.726 = 1.746 mm；小橫桿的最大撓度為 1.746 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！四、扣件抗滑力的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱

26、向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.03813/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381/2=0.019 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.3511/2=0.175 kN；活荷載標準值: Q = 311 /2 = 1.5 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.019+0.175)+1.41.5=2.402 kN；R 6.40 kN，單扣件抗滑承載力的設計計

27、算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN)，為0.1291 NG1 = 0.1291+(1.003/2)0.038/1.5020.00 = 3.350；(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；采用木腳手板，標準值為0.35 NG2= 0.3521(1+0.3)/2 = 0.455 kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.1421/2 = 0.14 kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.00

28、5 NG4 = 0.005120 = 0.1 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.045 kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3111/2 = 1.5 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.4 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 0.74 ； Us - 風荷載體型系數：取值為1.

29、128；經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.40.741.128 = 0.234 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.045+ 1.41.5= 6.954 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.045+ 0.851.41.5= 6.639 kN；風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2341 1.52/10 = 0.063 kN.m；六、立桿的穩定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩定性

30、計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 6.954 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 2.599 m；長細比 Lo/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的計算結果查表得到 ：= 0.262 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205

31、 N/mm2； = 6954/(0.262489)=54.278 N/mm2；立桿穩定性計算 = 54.278 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 6.639 kN；計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數參照扣件式規范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 2.599 m；長細比: L0/i = 164 ；軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo

32、/i 的結果查表得到 ：= 0.262立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 6639/(0.262489)+62578.958/5080 = 64.138 N/mm2；立桿穩定性計算 = 64.138 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.234 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 9 m2；按規

33、范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 2.945 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 7.945 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數； 由長細比 l0/i = 300/15.8的結果查表得到 =0.949，l為內排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；N

34、l = 7.945 Nf = 95.133,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 7.945小于雙扣件的抗滑力 12.8 kN，滿足要求！ 連墻件扣件連接示意圖八、三角形鋼管懸挑支撐計算: 在豎向荷載作用下，計算簡圖如下 1、上圖所示豎向荷載P1、P2由腳手架立桿所傳，作用在三角形鋼管懸支撐上各個桿件內力和各個支點的支座反力計算如下：（1）三角形鋼管懸支撐的各桿件軸力：NBD 6.954(0.502+5.002)0.5/5.006.989 kN；NCD 6.954(0.50+1.00)2+5.0020.5/5.007.260 kN；NBC 6.954(

35、0.50+1.00)/ 5.002.086 kN；NAB 6.9540.50/5.00 +2.0862.782 kN；（2）三角形鋼管懸支撐的各支點的支座反力：RAH(拉力)2.782 kN；RDH(壓力)2.782 kN；RDVP1+P213.908 kN。2、三角形鋼管懸支撐中水平桿ABC中的力，除由P1、P2產生的軸力NAB外，還有P1、P2產生的壓屈剪力NV和風荷載引起的水平力NW。（1）由P1、P2產生的壓屈剪力NV： Nv=Pi/(85)=13.908/(85-3 )= -0.055 kN； =(5000.0002+500.0002)0.5/(1.58010)=318；式中 為立桿

36、穩定系數，根據查表得 = -3.000 。（2）風荷載引起的NW：計算風荷載 qw=1.4(0.7zsWo) =1.4(0.70.7401.1280.400)3.000 =0.982 kN/mLa-連墻件橫向距離,取3.00 m；以連墻桿作為支點，在風荷載作用下，按四跨連續梁計算，邊支座反力：R =0.393qwL=0.3930.9823.00= 1.157 kN；L-連墻件豎向距離,取 3.00 m；風荷載給三角懸挑腳手架水平桿的力NW計算：NW2R=2.315 kN。3、三角懸挑的桿件和節點設計（1）水平桿AB 軸拉力NABNAB+NV+NW= 2.782+-0.055+2.315= 5.

37、042 kN；鋼管的拉應力： NAB /A= 5.042103/(4.890100) =10.310 N/mm2；AB桿的拉應力10.31N/mm2 小于 205 N/mm2 滿足要求！（2）BD桿NBD6.989 kN，BD的長度5.025 m,在BD桿中點設EF支撐，則BD的計算長度l0計算如下：l0= 5.025103/21.1552901.902 mm；l0/i2901.902/15.800 184； 根據值查表的0.211；M=NBDe；其中依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范：e53mm。M = 6.98910353 = 370400.226 N.mm ；根據鋼結構規范規定m取

38、1； NEX=2EA(1.12) =22.060105489.000/(1.11842) = 26696.080 N ； BD桿壓彎穩定性按下式計算： 6.989103/(0.211489.000)+1370400.226/(5080.000(1- 6.9891030.211 /26696.080) =144.910 N/mm2； BD桿的壓應力144.91N/mm2 小于 205 N/mm2 滿足要求！（3）CD桿 NCD7.260 kN，CD的長度5.220 m,在CD桿中點設EF支撐，則CD的計算長度l0計算如下：l0= 5.220103/21.1553014.639 mm；l0/i30

39、14.639/15.800 191； 根據值查表的0.197；M=NCDe；其中依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范：e53mm。M = 7.26010353 = 384790.025 N.mm ；根據鋼結構規范規定m取1； NEX=2EA(1.12) =22.060105489.000/(1.11912) = 24775.156 N ； BD桿壓彎穩定性按下式計算： 7.260103/(0.197489.000)+1384790.025/(5080.000(1- 7.2601030.197 /24775.156) =155.752 N/mm2； CD桿的壓應力155.75N/mm2 小于

40、 205 N/mm2 滿足要求！（4）EF桿 EF桿是為減半壓桿BD、CD的計算長度而設置的橫向支撐，按鋼結構設計規范計算：由BD桿引起： Fb1 = 6.989/60= 0.116 kN ；由CD桿引起： Fb2 = 7.260/60(0.6+0.4/2) = 0.097kN；兩者基本接近，可確保BD、CD桿的計算長度減半。（5）節點設計需要的扣件數量按照下式計算: 其中:Nv -單扣件抗滑移承載力，取0.8008=6.400kN；內外立桿需要扣件數為: n =6.954/6.400 = 2 ；BD桿需要扣件數為： n =6.989/6.400 = 2 ；AB桿需要扣件數為： n =5.04

41、2/6.400 = 1 ；CD桿需要扣件數為： n =7.260/6.400 = 2 ；7 板模板計算書 板模板(扣件鋼管高架)計算書一、參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.60；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；模板支架搭設高度(m):18.10；采用的鋼管(mm):48.33.6 ；板底支撐連接方式:方木支撐；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5

42、00；4.材料參數面板采用膠合面板，厚度為14mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料為：鋼管(雙鋼管) :48.3 3.6；5.樓板參數鋼筋級別:三級鋼HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；樓板混凝土強度等級:C35；每層標準施工天數:30；每

43、平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算長度(m):16.50；施工平均溫度():15.000；樓板的計算寬度(m):10.00；樓板的計算厚度(mm):300.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 1001.42/6 = 32.667 cm3；I = 1001.43/12 = 22.867 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 250.31+

44、0.351 = 7.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 2.51= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.27.85+1.42.5= 12.92kN/m最大彎矩M=0.112.920.252= 0.081 kNm；面板最大應力計算值 = 80750/32666.667 = 2.472 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 2.472 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 7.8

45、5kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.6777.852504/(10095001706666.667)=0.013 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.013 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=488/6 = 42.67 cm3；I=4888/12 = 170.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 250.250.3 = 1.875 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0

46、.350.25 = 0.087 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p1 = 2.50.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2 (q1 + q2)+ 1.4 p1 = 1.2(1.875 + 0.087)+1.40.625 = 3.23 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1253.230.62 = 0.145 kN.m；最大支座力 N = 1.25ql = 1.25 3.230.6 = 2.422 kN ；方木最大應力計算值 = M

47、/W = 0.145106/42666.67 = 3.407 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 3.407 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.6253.230.6 = 1.211 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 1.211103/(2 4080) = 0.568 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.568 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，

48、滿足要求!4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 1.962 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5211.9626004 /(10095001706666.667)= 0.082 mm；最大允許撓度 V=600/ 250=2.4 mm；方木的最大撓度計算值 0.082 mm 小于 方木的最大允許撓度 2.4 mm,滿足要求!四、托梁材料計算:托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：鋼管(雙鋼管) :48 3.5；W=10.16 cm3；I=24.38 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2

49、.422 kN； 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN.m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.357 kN.m ；最大變形 Vmax = 0.169 mm ；最大支座力 Qmax = 6.426 kN ；最大應力 = 357038.368/10160 = 35.142 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 35.142 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.169mm 小于 600/150與10 mm,滿足要求!五、模板支架立桿荷載標準值(軸力):作用于模板

50、支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.13818.1 = 2.505 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.350.60.6 = 0.126 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 250.30.60.6 = 2.7 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.331 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值 NQ = (2.5+2 ) 0.60.6 = 1.62 kN；3.不考慮風荷載時,立

51、桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.665 kN；六、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式: 其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 8.665 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；如果完全參

52、照扣件式規范，按下式計算 l0 = h+2a k1- 計算長度附加系數，取值為1.155； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3；u = 1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.1 m；上式的計算結果：立桿計算長度 L0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m；L0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.53 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8665.248/（0.53489） = 33.435 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 33.435 N/mm2

53、小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.243；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.049 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.049(1.5+0.12) = 2.217 m；Lo/i = 2216.642 / 15.8 = 140 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.349 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=8665.248/（0.349489

54、） = 50.775 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 50.775 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用

55、等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多； c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪

56、刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都

57、要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的； d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。8 梁模板計算書梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:L1。一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.20；混凝土板厚度(mm):300.00；立桿沿梁跨

58、度方向間距La(m):0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；梁支撐架搭設高度H(m)：17.20；梁兩側立柱間距(m):0.60；承重架支設:無承重立桿，方木支撐垂直梁截面；采用的鋼管類型為483.5；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土

59、荷載標準值(kN/m2):2.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數：4；面板厚度(mm)：14.0；5.梁側模板參數次楞間距(mm)：250 ，主楞豎向根數：4；主楞間距為：200mm，220mm，230mm；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；

60、穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度80mm，高度100mm；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度40mm，高度80mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m

61、； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002.12.1/6=73.5cm3； M - 面板的最大彎距(N.mm)

62、； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.21180.9=19.44kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4120.9=2.52kN/m；q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m；計算跨度(內楞間距): l = 250mm；面板的最大彎距 M= 0.12521.962502 = 1.72105N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.72105 / 7.35104=2.334N

63、/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.334N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q=21.96N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 250mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 1001.41.41.4/12=22.87cm4；面板的最大撓度計算值: = 521.962504/(38495002.29105) = 0.514 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =250/250 =

64、1mm；面板的最大撓度計算值 =0.514mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4821/6 = 42.67cm3；I = 4831/12 = 170.67cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm

65、2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2180.9+1.420.9)1=21.96kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 217mm； 內楞的最大彎距: M=0.10121.96216.672= 1.04105N.mm； 最大支座力:R=1.121.960.217=6.039 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.04105/4.27104 = 2.44 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 2.44 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的

66、撓度驗算 其中 l-計算跨度(外楞間距)：l = 400mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=21.96 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩：I = 1.71106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.67721.964004/(100100001.71106) = 0.223 mm；內楞的最大容許撓度值: = 400/250=1.6mm；內楞的最大撓度計算值 =0.223mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =1.6mm，滿足要求！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力6.039kN,按照集中荷載作用下

67、的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度80mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 81022/6 = 266.67cm3；I = 81032/12 = 1333.33cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=1.647 kN.m；其中，F=1/4qh=6.588，h為梁高為1.2m，a為次楞間距為250mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.65106/2

68、.67105 = 6.176 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =6.176N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算 其中E-外楞的彈性模量：10000N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=6.588kN； l-計算跨度：l=500mm； I-外楞的截面慣性矩：I=13333333.333mm4；外楞的最大撓度計算值:=6588.000500.003/(10010000.00013333333.333)=0.062mm；根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.062 mm外楞的最大容許

69、撓度值: = 500/250=2mm；外楞的最大撓度計算值 =0.062mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.40.4 =3.904 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大

70、拉力 N=3.904kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 6001414/6 = 1.96104mm3； I = 600141414/12 = 1.37105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中，

71、- 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.601.200.90=19.83kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.20.350.600.90=0.23kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.000.600.90=1.51kN/m；q = q1 + q2 + q3=19.83+0.23+1.51=21.57kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.1

72、021.5680.1332=0.038kN.m； =0.038106/1.96104=1.956N/mm2；梁底模面板計算應力 =1.956 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.200+0.35）0.60= 18.57KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =133.33mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =133.33/25

73、0 = 0.533mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67718.57133.34/(10095001.37105)=0.03mm；面板的最大撓度計算值: =0.03mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 133.3 / 250 = 0.533mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)1.20.133=4.08 kN/m；(2)模板的自重線荷載(k

74、N/m)：q2 = 0.350.133(21.2+0.4)/ 0.4=0.327 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)0.133=0.6 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.24.08+1.20.327=5.288 kN/m；活荷載設計值 P = 1.40.6=0.84 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=488/6 = 42.67 cm3； I=4888/12 = 170.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜

75、荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 5.288+0.84=6.128 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.16.1280.60.6= 0.221 kN.m；最大應力 = M / W = 0.221106/42666.7 = 5.171 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 5.171 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.66.1280.6 = 2.206 kN； 方木受剪應力計算值 = 32206.08/(24080

76、) = 1.034 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.034 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 4.080 + 0.327 = 4.407 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.6774.4076004 /(10010000170.667104)=0.227mm；方木的最大允許撓度 =0.6001000/250=2.400 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.227 mm 小于 方木的最大允許撓度 =2.4 mm，滿足要

77、求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.200= 30.600 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(30.600 + 0.350 )+ 1.44.500 = 43.440 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集

78、中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=5.515 kN；最大彎矩 Mmax=1.015 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=1.512 mm；最大應力 =1.015106/5080=199.78 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 199.78 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算:按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該工程實際的旋轉單扣件

79、承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=5.515 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 水平鋼管的最大支座反力： N1 =5.515 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20.12917.2=2.665 kN；

80、 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)0.600.35=0.151 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.40)/2)0.600.300(1.50+24.00)=3.305 kN； N =5.515+2.665+0.151+3.305=11.636 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.58； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.89； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓

81、應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=11635.824/(0.2

82、07489) = 114.952 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 114.952 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.046 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1671.046(1.5+0.12) = 2.075 m；Lo/i = 2075.159 / 15.8 = 131 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸

83、心受壓立桿的穩定系數= 0.391 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=11635.824/(0.391489) = 60.857 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 60.857 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！十、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經驗:除了要遵守扣件架規范的相關要求外，還要考慮以下內容1.模板支架的構造要求：a.梁板模板高支撐架可以根據設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距

84、的設計：a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計：a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數要大于水平框格總數的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結構層；d.在任何情況下

85、，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計：a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計：a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載N12kN時，可用雙扣件；大于12kN時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求：a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規范的要求

86、；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。9 冬季施工本工程施工處于秋冬兩季施工，關于冬季施工要求詳見冬季施工方案10 安全、環保文明保證措施1、明確支撐體系施工現場安全負責人；

87、2、對操作班組及時、認真做好安全、技術交底工作；3、項目部質檢員應對操作工人的安全操作進行監控，確保施工生產安全。并要對支撐體系整體穩定性進行全面檢查。4、支模安裝完畢后，必須經項目技術負責人、監理單位驗收合格后方可進行鋼筋安裝。5、支撐架施工前，外圍腳手架必須應先行進行施工，確保周遍的安全環境。施工現場應必須搭設施工梯，作業人員嚴禁從支系統上下攀登。6、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動，發現問題及時組織處理。7、拆模時操作人員必須掛好、系好

88、安全帶。8、支模前必須搭好相關腳手架，支撐腳手架的搭設根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011的相關操作規程要求。9、木工機械必須嚴禁使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。10、環保與文明施工夜間22:006:00之間現場停止(特殊情況

89、除外)模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站。做到工完場清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。11 應急預案一、目的為更好地適應法律法規和經濟活動的要求，給施工作業人員的工作提供更好更安全的環境，保證在模板支撐施工過程中發生異常情況后，能夠保證施工現場安全、順利進行，特制定本預案。二、職責與分工項目部應急領導小組及其人員組成：組長(劉飛)：負責本預案實施，減少事故損失，保障人身安全；副組長（杜葛）：協調各組進行搶救、維修，保證預案正常運行；通訊聯絡組負責人（郭涵）：加強與上級部門和專業分包單位保持聯系；技術支持

90、組負責人（孟凡勇）：制定相應方案和措施，有效進行搶險工作；搶險搶修組負責人（趙利）：根據方案和設備要求、現場實際進行搶救；現場監護組負責人（王宇飛）：加強現場監控，保護事故現場，懸掛警示標志。架子工班組負責人（李保）：配合搶修、技術組對現場進行搶險、搶修工作。三、事故處理程序1、模板坍塌事故發生后：事故發現第一人緊急呼救，同時迅速向主管負責人報告。2、項目應急工作小組獲得求救信息并確認意外事故發生以后，應：、立即組織項目營救救護隊伍進行施救；并立即向當地急救中心(120)、上級部門電話報告；、立即向公司應急搶險領導小組匯報事故發生情況并尋求支持；、嚴密保護事故現場。四、應急準備1、項目部根據施

91、工現場實際情況，指定專業分包單位配備必要的應急救援物資和人員。2、項目部和專業單位成立相應的應急救援工作小組和搶險工作小組，并進行培訓。3、在施工作業過程中，施工、安全、技術等相關人員每天進行日常巡查。每月進行不少于兩次的專項檢查，并做好設施驗收工作。4、施工員、安全員、技術員等必須親臨施工現場，對施工現場進行監測，做好相應檢查記錄。五、應急響應1、項目施工現場巡查人員若發現：模板墜落、支撐傾斜或坍塌、扣減脫落嚴重等意外情況發生后，迅速通過對講機或手機將現場情況向項目應急領導小組匯報，迅速啟動本應急救援預案。2、項目部應急領導小指接到意外信息情況后，立即組織搶險搶修工作小組、技術組及架子工班組

92、等奔赴出事現場，按照職責分工進行搶險工作，將作業人員撤離到安全地帶。3、技術組和搶險組、救護組等按照搶險方案進行搶險、搶救工作。同時保護好事故現場，做好事故調查工作。現場監護組對出事檢查進行監控，出現事態擴大或失控狀態時應及時向上級主管部門匯報4、事故處理嚴格執行“四不放過”原則。同時，在第一時間將事故詳細情況及處理、調查等報告上級主管部門。5、復工前，做好安全技術交底工作，復查合格后并嚴格按照操作規程進行正常施工。六、現場應急措施1、項目應急預案領導小組接到意外情況匯報后，迅速組織各小組成員攜帶搶險工具即刻奔赴施工現場。根據施工現場實際及既定搶險方案、職責分工進行搶險、搶修、搶救工作。2、項

93、目部應急領導小組及搶險搶修工作小組、技術組及架子工班組等奔赴出事現場后，按照職責分工進行搶險工作，組織架子工將墜落的模板或坍塌腳手及時拆除或拉牢，防止再次墜落或坍塌，同時將危險區域內的作業人員迅速撤離到安全地帶。通過采取有效的控制措施處理好現場事故，病重傷員及時送往附近醫院進行搶救。3、技術組和搶險組、救護組等按照搶險方案進行搶險、搶救工作的同時保護好事故現場，進行全方位監控，懸掛警示標志，閑雜人員不得入內。做好事故調查工作。現場監護組對出事檢查進行監控，出現事態擴大或失控狀態時應及時向上級主管部門匯報。七、應急物資鋼絲繩及吊具、手提切割機、氧氣乙炔切割設備、急救箱、擔架、綁帶、夾片等。八、預案管理與評審改進項目部根據本模板工程大、難等施工特點對應急救援預案進行評審，并針對施工階段、施工時期的不同及預案暴露出來的問題，不斷更新、完善和改進本應急救援預案。12 附件組織機構質量保證體系安全管理保證體系