1、XX縣第四中學綜合教學樓工程梁模板(扣件鋼管架）模板專項施工方案編制人: 職務：負責人： 職務：審核人： 職務：批準人: 職務：目 錄第一節編制依據3第二節工程概況3第三節方案選擇3第四節材料選擇4第五節模板安裝4第六節模板拆除5第七節模板技術措施6第八節安全、環保文明施工措施10第九節腳手架計算書11梁模板（扣件鋼管架）11模板專項施工方案第一節 編制依據建筑結構荷載規范（GB500092001）中國建筑工業出版社；混凝土結構設計規范（GB500102002）中國建筑工業出版社;建筑施工計算手冊江正榮著中國建筑工業出版社；建筑施工手冊第四版中國建筑工業出版社;鋼結構設計規范（GB50017-

2、2003)中國建筑工業出版社；另外參照本工程施工圖紙及施工組織設計編制本施工方案。第二節 工程概況XX縣第四中學綜合教學樓工程；工程建設地點：位于XX縣石洞鎮中堡村沙坡地；屬于框架結構;地上6層；建筑高度：22.8m；標準層層高：3。6m；總建筑面積：10426.8平方米；總工期：0天。第三節 方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點: 1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經濟合理。 2、在規定的條件下和規定的使用期限內，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。 3、選用材料時,力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養維修。 4、結構選型時，

3、力求做到受力明確，構造措施到位,升降搭拆方便，便于檢查驗收； 5、綜合以上幾點,模板及模板支架的搭設,還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合省文明標化工地的有關標準。 6、結合以上模板及模板支架設計原則,同時結合本工程的實際情況,綜合考慮了以往的施工經驗，決定采用以下模板及其支架方案：梁模板(扣件鋼管架）.第四節 材料選擇按清水混凝土的要求進行模板設計,在模板滿足強度、剛度和穩定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統一整齊。梁模板(扣件鋼管架）面板采用18mm膠合面板圓鋼管483.5（內楞)現場拼制,圓鋼管483.5（外楞)支撐，采用可回收m12對拉螺栓進行加固。梁底采用5

4、0100木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用483.5鋼管.鋼材強度等級Q235A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗,試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，應符合建設部鋼管腳手扣件標準JGJ22-85的要求，由有扣件生產許可證的生產廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規格應與鋼管相匹配，貼和面應干整,活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm.鋼管螺栓

5、擰緊力矩達70N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗,試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。第五節 模板安裝 1、模板安裝的一般要求豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝.安裝柱模前,要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件,做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿.模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鋼絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固,以保持模板的整體性。拼裝的精度要求如下：1、兩塊模板之間拼縫 12、相鄰模板之間高低差 13、

6、模板平整度24、模板平面尺寸偏差32、模板構造梁模板(扣件鋼管架） 1、梁側模板采用鋼管作為內楞間距167mm，鋼管作為外楞間距500mm,采用可回收的m12普通穿墻螺栓加固水平間距500mm，豎向間距同外楞。梁模板采用18mm作為面板，梁底采用膠合面板鋼管（單鋼管） :48 3.5布置，間距橫向.300mm支承為鋼管。扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架梁跨方向483。5,梁兩側立桿間距0.8m，步距1。5m. 2、梁模板施工時注意以下幾點：(1）橫板支撐鋼管必須在樓面彈線上墊木方;（2）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通；（3）根據梁跨度，決定

7、頂板模板起拱大小：4不考慮起拱,4L6起拱10mm，6 的起拱15mm;(4）梁側設置斜向支撐，采用鋼管+U型托，對稱斜向加固（盡量取45）第六節 模板拆除 1、模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后，由技術人員發放拆模通知書后，方可拆模。 2、模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求。在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定),保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土強度必須符合下表規定后方可拆除。 3、拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 4、模板拆除吊至存放地點時，模板保持平放,然后用

8、鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時進行修理,以保證使用質量。 5、模板拆除后，及時進行板面清理,涂刷隔離劑，防止粘結灰漿。第七節 模板技術措施 1、進場模板質量標準模板要求：(1)技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。（2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛.每平方米單板脫膠不大于0.001m2。每平方米污染面積不大于0.005m2（3）規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm處,長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點與平均值差為偏差。長、寬檢測方法：用

9、鋼卷尺在距板邊100mm處分別測量每張板長、寬各2點,取平均值。對角線差檢測方法：用鋼卷尺測量兩對角線之差.翹曲度檢測方法:用鋼直尺量對角線長度，并用楔形塞尺（或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高，后者與前者的比值為翹曲度。 2、模板安裝質量要求必須符合混凝土結構工程施工及驗收規范（GB 50204-2002)及相關規范要求。即模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載”.（1）主控項目 1）安裝現澆結構的上層模板及其支架時,下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力,或加設支架；上下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板。檢查數量：全數檢查。檢驗方法:對

10、照模板設計文件和施工技術方案觀察。 2）在涂刷模板隔離劑時，不得沾污鋼筋和混凝土接槎處.檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察.（2）一般項目 1）模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿;在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑；澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈；檢查數量：全數檢查。檢驗方法：觀察. 2）對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁模板應按要求起拱。檢查數量：按規范要求的檢驗批(在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對板，應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3 間。）檢驗方法:水準儀或拉線、鋼尺檢查。

11、 3）固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏,且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定；檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱,應抽查構件數量的10,且不應少于3 件。檢驗方法：鋼尺檢查。（3）現澆結構模板安裝的偏差應符合表1 的規定。檢查數量：按規范要求的檢驗批(對梁、柱，應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板,應按有代表性的自然間抽查10，且不得小于3間)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：(檢驗方法：檢查同條件養護試塊強度試驗值.檢查軸線位置時,應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值.）（4）模板垂直度控制 1）對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前，必須對每一塊模板線

12、進行復測，無誤后，方可模板安裝。 2)模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度,確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm； 3）模板就位前,檢查頂模棍位置、間距是否滿足要求.（5）模板的變形控制 1)澆筑混凝土時,做分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形。 2）模板支立后,拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形,跑位； 3）澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動； 4) 5）模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結 6）模板的拼縫、接頭（6)模板拼縫、接頭不密實時,用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。(7）清掃口的留置樓梯模

13、板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞，以便用空壓機清掃模內的雜物,清理干凈后，用木膠合板背訂木方固定。（8)與安裝配合合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合，合模通知書發放后方可合模。（9）為提高模板周轉、安裝效率，事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號，以便定位使用。拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。 3、其他注意事項在模板工程施工過程上中，嚴格按照模板工程質量控制程序施工，另外對于一些質量通病制定預防措施，防患于未然,以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度，操作前必須有單項的施工方案和給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1）膠合板選統一規格，面板平整

14、光潔、防水性能好的。（2）進場木方先壓刨平直統一尺寸,并碼放整齊，木方下口要墊平。（3）支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。 4、脫模劑及模板堆放、維修（1）木膠合板選擇水性脫模劑，在安裝前將脫膜劑刷上,防止過早刷上后被雨水沖洗掉。鋼模板用油性脫模劑,機油：柴油2：8.（2)模板貯存時,其上要有遮蔽,其下墊有墊木.墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。（3）裝卸模板時輕裝輕卸，嚴禁拋擲,并防止碰撞，損壞模板。周轉模板分類清理、堆放。(4)拆下的模板，如發現翹曲,變形,及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第八節 安全、環保文明施工措施（1)拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。(2）

15、支模前必須搭好相關腳手架（見本工程腳手架方案及相關方案、相關安全操作規程等）。（3）在拆模前不準將腳手架拆除,拆除梁板模板前劃定安全區域和安全通道，將非安全通道用鋼管、安全網封閉，掛禁止通行安全標志，操作人員不得在此區域，必須在鋪好跳板的操作架上操作。(4)澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復.經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動,發現問題及時組織處理。(5)木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不

16、得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套;長度小于50cm或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸;兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。(6）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。模板安裝就位前需有纜繩牽拉，防止模板旋轉不善撞傷人;垂直吊運必須采取兩個以上的吊點，且必須使用卡環吊運。不允許一次吊運二塊模板（7)環保與文明施工夜間22：006:00 之間現場停止模板加工和其他模板作業。現場模板加工垃圾及時清理，并存放進指定垃圾站.做到工完場

17、清。整個模板堆放場地與施工現場要達到整齊有序、干凈無污染、低噪聲、低揚塵、低能耗的整體效果。第九節 腳手架計算書梁模板(扣件鋼管架）梁段:二層-軸的KL12.一、參數信息1。模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m):0.25；梁截面高度 D（m)：0.75；混凝土板厚度(mm):100。00；立桿沿梁跨度方向間距La（m）:1。00;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.10；立桿步距h（m）：1。50;板底承重立桿橫向間距或排距Lb（m）：1.00;梁支撐架搭設高度H（m）：3。90;梁兩側立桿間距(m):0.60;承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數:0；采用

18、的鋼管類型為483.5；立桿承重連接方式：單扣件，考慮扣件質量及保養情況,取扣件抗滑承載力折減系數：0.80；2.荷載參數模板自重（kN/m2)：0.35；鋼筋自重(kN/m3）:1。50；施工均布荷載標準值（kN/m2）：2.5；新澆混凝土側壓力標準值（kN/m2）：18。0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2）:2。0;3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2):10000。0；木材抗彎強度設計值fm（N/mm2)：17。0；木材抗剪強度設計值fv（N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板;面板彈性模量E（N/mm2)：9500。0;面板

19、抗彎強度設計值fm(N/mm2）：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm）：50.0;梁底方木截面高度h(mm）：100.0；梁底縱向支撐根數：4；面板厚度（mm):18。0；5.梁側模板參數次楞間距（mm)：350 ，主楞豎向根數：4;主楞間距為:100mm，220mm，210mm；穿梁螺栓水平間距（mm)：500；穿梁螺栓直徑（mm）：M12；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.5;主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度60mm，高度80mm；次楞合并根數：2；二、梁模板荷載標準值計算1。梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只

20、考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力,按下列公式計算，并取其中的其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3; t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15）計算,得5。714h； T - 混凝土的入模溫度，取20。000; V - 混凝土的澆筑速度，取1。500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0。750m；1 外加劑影響修正系數，取1.200；2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。150.根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別計算得 50.994 kN/m2、18

21、。000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。面板計算簡圖(單位：mm)1。強度計算跨中彎矩計算公式如下：其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 1002。12。1/6=73。5cm3； M - 面板的最大彎距（Nmm）； - 面板的彎曲應力計算值（N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2）；按以下公式計算面板跨中彎矩:其中，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2

22、1180.9=19.44kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4120。9=2。52kN/m;q = q1+q2 = 19.440+2。520 = 21。960 kN/m；計算跨度（內楞間距）： l = 350mm；面板的最大彎距 M= 0。12521。963502 = 3。36105Nmm；經計算得到，面板的受彎應力計算值： = 3。36105 / 7.35104=4.575N/mm2；面板的抗彎強度設計值： f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =4。575N/mm2小于面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q作用在模板上的側壓力線荷載標準值

23、: q=21.96N/mm； l-計算跨度(內楞間距）: l = 350mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2; I-面板的截面慣性矩: I = 1001。81。81。8/12=48.6cm4；面板的最大撓度計算值： = 521.963504/(38495004。86105) = 0.929 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1。4mm；面板的最大撓度計算值 =0.929mm小于面板的最大容許撓度值 =1。4mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞（木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程

24、中，龍骨采用木楞,截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 6822/6 = 128cm3;I = 6832/12 = 512cm4；內楞計算簡圖（1）。內楞強度驗算強度驗算計算公式如下:其中， 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距（Nmm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f 內楞的強度設計值(N/mm2）。按以下公式計算內楞跨中彎矩：其中，作用在內楞的荷載，q = （1.2180。9+1.420.9）1=21。96kN/m；內楞計算跨度（外楞間距）: l = 177mm;內楞的最大彎距: M=0。10121。96176。672= 6

25、.92104Nmm；最大支座力:R=1.121.960。177=8.455 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 6。92104/1。28105 = 0。541 N/mm2；內楞的抗彎強度設計值： f = 17N/mm2;內楞最大受彎應力計算值 = 0.541 N/mm2小于內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算其中 l計算跨度（外楞間距）:l = 500mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值：q=21。96 N/mm； E - 內楞的彈性模量： 10000N/mm2； I - 內楞的截面慣性矩:I = 5.12106mm4；內楞的最大撓度計

26、算值: = 0.67721.965004/（100100005.12106) = 0。181 mm；內楞的最大容許撓度值： = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.181mm小于內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞（木或鋼）承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力8.455kN，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類型為圓鋼管483。5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24。38cm4；（1）.外楞抗彎強度驗算其中 外楞受彎應力計算值（N/mm2） M -

27、 外楞的最大彎距（Nmm）; W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值（N/mm2）。根據三跨連續梁算法求得最大的彎矩為M=Fa=1。441 kNm；其中，F=1/4qh=4。118,h為梁高為0.75m，a為次楞間距為350mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 1.44106/1。02104 = 141.843 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =141.843N/mm2小于外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算其中E-外楞的彈性模量：N/mm2；F-作用在外楞上的集中力標準值：F=4

28、.118kN;l-計算跨度：l=500mm;I外楞的截面慣性矩:I=mm4；外楞的最大撓度計算值:=1。6154117。500500.003/(100。000。000)=0.166mm；根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.166 mm外楞的最大容許撓度值： = 500/400=1.25mm;外楞的最大撓度計算值 =0。166mm小于外楞的最大容許撓度值 =1。25mm,滿足要求！五、穿梁螺栓的計算驗算公式如下:其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 （mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值,取170 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑： 12 mm;穿梁螺栓有效直

29、徑： 9。85 mm；穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力: N =（1。218+1.42)0.50.225 =2。745 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2。745kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求!六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝

30、土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 10001818/6 = 5。40104mm3； I = 1000181818/12 = 4。86105mm4；1。抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2); M - 計算的最大彎矩 （kNm）; l計算跨度（梁底支撐間距）： l =83。33mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m);新澆混凝土及鋼筋荷載設計值:q1： 1。2（24。00+1.50)1。000.750。90=20。66kN/m；模板結構自重荷載:q2:1.20。351.000。9

31、0=0.38kN/m;振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.42.001.000。90=2。52kN/m;q = q1 + q2 + q3=20.66+0。38+2。52=23.55kN/m；跨中彎矩計算公式如下：Mmax = 0.1023.5530.0832=0。016kNm； =0。016106/5.40104=0。303N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.303 N/mm2小于梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q-作用在模板上的壓力線荷載： q =(（2

32、4。0+1.50）0。750+0。35）1。00= 19。48KN/m； l-計算跨度（梁底支撐間距): l =83。33mm; E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值： =83。33/250 = 0。333mm；面板的最大撓度計算值： = 0。67719。47583。34/(10095004。86105）=0.001mm；面板的最大撓度計算值: =0.001mm小于面板的最大允許撓度值: = 83.3 / 250 = 0.333mm,滿足要求!七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和

33、振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.1.荷載的計算：（1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m）:q1 = （24+1.5)0。750。083=1。594 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m）：q2 = 0.350。083(20。75+0。25）/ 0.25=0.204 kN/m;(3）活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m）:經計算得到，活荷載標準值 P1= （2。5+2)0。083=0.375 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.21.594+1.20.204=2.158 kN/m;活荷載設計值 P = 1。

34、40。375=0。525 kN/m；方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W=51010/6 = 83。33 cm3； I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：線荷載設計值 q = 2.158+0。525=2。682 kN/m；最大彎距 M =0。1ql2= 0.12。68211= 0。268 kN.m;最大應力 = M / W = 0。268106/83333。3 = 3.219 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算

35、值 3.219 N/mm2小于方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求！方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足:其中最大剪力: V = 0。62。6821 = 1.61 kN；方木受剪應力計算值 = 31609.5/（250100） = 0.483 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.483 N/mm2小于方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求！方木撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：q = 1.594 + 0。204 = 1。798 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0。6771。79810

36、004 /（10010000416。667104)=0。292mm；方木的最大允許撓度 =1.0001000/250=4。000 mm;方木的最大撓度計算值 = 0。292 mm小于方木的最大允許撓度 =4 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：（1）鋼筋混凝土梁自重（kN/m2）：q1 = (24。000+1.500)0.750= 19。125 kN/m2；（2）模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；（3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN/m2）：q3= （2。500+2.000）=4。500 kN/m2

37、；q = 1。2（19.125 + 0。350 )+ 1。44。500 = 29.670 kN/m2;梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a，梁寬為b，梁高為h，梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N .當n=2時:當n2時:計算簡圖（kN)變形圖(mm)彎矩圖(kNm)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=4。024 kN；最大彎矩 Mmax=0.91 kN。m；最大撓度計算值 Vmax=1。293 mm；最大應力 =0。91106/5080=179.173 N/mm2;支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 179.173 N

38、/mm2小于支撐鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2，滿足要求!八、扣件抗滑移的計算：按規范表5。1。7，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6。40 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=4.024 kN；R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式1.梁兩側立桿

39、穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：水平鋼管的最大支座反力： N1 =4.024 kN ;腳手架鋼管的自重： N2 = 1.20。1293。9=0。604 kN；樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2(1。00/2+（0.60-0。25)/2)1.000.35=0。283 kN；樓板鋼筋混凝土自重荷載： N4=1.2(1。00/2+(0.600.25）/2）1。000.100(1。50+24.00)=2.066 kN; N =4.024+0.604+0.283+2。066=6。977 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面

40、回轉半徑 （cm):i = 1。58; A - 立桿凈截面面積 （cm2）: A = 4。89; W 立桿凈截面抵抗矩（cm3）:W = 5。08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 （ N/mm2）； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh k1 - 計算長度附加系數,取值為：1.155 ； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3，u =1.7；上式的計算結果:立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.1551。71。5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ;由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0。207 ；鋼管立桿受壓應力計算值;=6976。938/(0。207489) = 68.926 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 68。926 N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2,滿足要求！