1、xx市xx區xx鎮污水處理廠及配套管網工程模板專項施工方案審批：審核:編制:編制單位： 編制時間:目 錄第一節 編制依據第二節 工程概況第三節 模板方案選擇第四節施工準備與組織第五節 模板設計與安裝第六節 模板拆除第七節 模板技術質量措施第八節 安全、環保文明施工措施附一：模板計算書附二：墻、頂板、柱、梁、樓梯模板圖第一節 編制依據1、工程合同2、施工圖紙3、施工組織設計4、建筑結構荷載規范 GB500092001 5、混凝土結構設計規范 GB50010-2002 6、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2001 7、建筑施工模板安全技術規范 JGJ16220088、建筑結構荷

2、載規范 GB50009-20019、建筑地基基礎設計規范 GB50007-200210、建筑施工安全檢查標準 JGJ5999 第二節 工程概況1、總體概況xx市xx區xx鎮污水處理廠及配套管網工程設計總規模1000m/d。本期一期工程構（建)筑物包括:格柵及集水提升井、調節池及微慮機房、配水井、濾布濾池、紫外消毒渠及巴氏計量槽、TOP一體化設備、輔助用房。污水經處理后排入廠區邊上河流。xx市xx區xx鎮污水處理廠及配套管網工程廠區需鋪設有工藝管道、跨越管道、回流管道、雨水管道、污水管道、廠區給水管道及電纜溝等。第三節 模板方案選擇1、綜述考慮到污水處理廠的工期緊迫,故在選擇方案時，盡量本著快速

3、、實用、經濟、安全等原則,充分考慮之后，選擇15mm-20mm厚的腹模板（局部12mm）。多層腹模板在現場將原材料拼裝組合而成，施工效率高，混凝土面成型可達到清水效果，同時可大量節約木材。多層腹合板用于模板工程其周轉率可達4次,并且在長時間使用時，安全可靠，造價經濟合理，受力明確。能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。2、梁面板采用15mm 木腹膜面板,4060木方（內楞）現場拼制，采用483.5鋼管(外楞）支撐,部分梁的高度大于600時，梁身采用M12對拉螺栓進行加固。承重架采用扣件式鋼管腳手架,由扣件、立桿、橫桿、支座組成。3、頂板面板采用15mm 木腹合面板，板底采用4060木方.承重架采用

4、扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成,采用483。5鋼管。4、池壁模板采用15mm厚木腹合板,木方作內楞，配套穿墻螺栓M12使用。豎向內楞采用4060木方，水平外楞采用雙肢483.5鋼管。加固通過在雙鋼管處打孔拉結穿墻螺栓12.斜撐采用鋼管，不過要作好對底板的保護。外墻和池墻螺栓采用中部加焊60603mm止水環片,一次性使用,止水片。5、柱模板采用15mm 厚木腹合板,施工現場組拼,背內楞采用4060木方,柱箍采用圓鋼管483。5圍檁加固，雙肢，長邊用M12對拉螺栓進行加固，短邊直接用扣件緊緊連接鋼管，將其與搭設的腳手架連接,不用M12對拉螺栓進行加固，邊角處采用木板條找補，保證楞角

5、方直、美觀。6、底板與底板梁模板底板側邊采用定型鋼模板，鋼管支撐;底板梁側模采用15mm厚多層腹合板面板，4060mm內楞、水平外楞采用483.5鋼管.7、樓梯間模板樓梯間梁模、底模采用12mm厚多層腹合板面板，50100mm次龍骨、483。5鋼管主龍骨，踏步面板采用50mm厚木板，支撐采用D48鋼管支撐.模板工程是保證混凝土結構質量的重要分項工程，模板的設計、制作、安裝、拆除、周轉、維護等對于結構質量和經濟效益均有極大影響。本工程混凝土結構外觀基本要求為構筑物剪力墻墻體、梁、框架柱和頂板底混凝土面平整光潔，不得再做抹灰找平、細部處理，只需刮膩子找平、涂裝即可.從混凝土結構尺寸、外觀等技術指標

6、足以反映模板工程的重要性.模板及其支撐根據本工程結構形式、荷載大小、施工設備、材料供應等條件進行設計。模板及其支撐具有足夠的承載能力、強度、剛度和穩定性,能夠可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力及施工荷載。第四節 施工準備與組織1、模板工程施工準備(1)、模板工程技術準備由于本工程的構筑物的結構較為復雜,而且預埋件也較多在此期間，我部督促木工班組技術人員熟悉圖紙，鉆研圖紙，做到心中有數,合理下料,盡量的節約時間，爭取時間。項目部技術負責人根據驗收規范、工藝規程、本工程施工組織設計和本“施工方案”，編寫模板工程技術交底,提出操作工藝要求、質量標準、質量控制措施、作業安全、成品保護等事宜。施工管理人

7、員在項目經理以及總工的組織，鉆研圖紙，提高管理水平（2)、模板工程設備、工程器具準備本工程的單體較多,間距較小，施工空間有限，而且任務緊，因為場地的障礙物等多種因素，工期抓緊,所以在模板這一塊，計劃各單體有序進行，突出重點,緊迫時準備兩班工人輪流作業，木工加工棚設在工區內,具體的布置平面圖。主要工器具準備情況見“主要工器具計劃表”所示，隨工程進度進出場。主要工器具計劃表序號工器具名稱規格型號功率數量1木工電鋸MJ-1063。0kW2=6。0kW22木工電刨MB5033。0kW2=6。0kW23臺鉆0.5kW2=1。0kW24空壓機1m3 2.8kW15手持式電鋸1。0kW16手持式電刨0.5k

8、W2=1。0kW27手電鉆619mm0。5kW2=1。0kW28砂輪切割機0.5kW2=1。0kW29手工工具若干10量具若干 以上工具為暫定,有可能會有出入，其他一些小型工具自備，不予贅述.（3)、模板工程材料準備我部主要人員根據施工組織設計和本方案的要求，根據模板設計成果，結合施工進度綜合考慮，確定模板工程所用材料。構筑物、建筑物的模板工程主要材料是15mm厚的腹合板。并考慮本工程流水作業，模板材料經拆模后,多層腹合板、木枋等可以繼續周轉利用。綜上,模板工程主要材料計劃如下表所示，但以實際為準,材料名稱主要用途備注多層腹合板模板 模板木枋次龍骨木板門窗洞口穿墻螺栓含圓形止水鋼片機制扣件連接

9、鋼管腳手架鋼管支撐釘子模板拼裝腹水粘結海綿條海綿腹條封堵縫隙脫模劑止水鍍鋅鋼板各類模板材料在現場的備用數量應能滿足施工流水作業的需要，并在有不足及損壞時及時予以補充.2、模板工程作業條件（1）、模板工長及技術員組織各模板施工班組了解模板工程的施工組織，熟悉安全操作規程，掌握本模板工程設計方案中的內容以及附圖。（2）、按照配板圖、模板配制明細表查驗現場加工多層腹合板模板規格、尺寸是否符合要求。模板工程所有承重部件需經安全員、質量員全數檢查，確認合格后方允許投入施工。(3)、構筑物底板澆注后，彈好剪力墻線,柱的位置線,以及模板控制線，由于構筑物的預埋件較多,支模時要注意準確定位，構筑物的每一個施工

10、層施工時，支模完畢都要校核與下部已完畢部分的位置的準確性，遇到部分構筑物有門窗時，準確放出門窗洞口位置,對于建筑物,主要是控制標高,每一次澆注前，要校核模板的準確性，包括樓層標高線和模板控制線、門窗洞口位置線。外窗洞口兩側應自下至上彈放通線，以確保外窗洞口上下對齊.（4）、構筑物的剪力墻墻體豎向結構在頂板根部200mm寬范圍的模板底口嚴格找平.混凝土接茬處施工縫模板安裝前，應預先將已硬化混凝土表面的水泥浮漿薄膜層、松散混凝土、砂漿軟弱層全部剔鑿至出露石子的新鮮層面.用水沖洗干凈，不露明水。外露鋼筋插鐵尤其后澆帶外露鋼筋在澆筑混凝土時用塑料薄膜、麻袋布等包裹好,防止污染；若沾有灰漿、油污時應刷洗

11、干凈。（5)、模板表面清理干凈，刷好脫模劑，涂刷均勻，不得漏刷。1:4機柴油脫模劑用于鋼制模板,涂刷時不得淌油,不得汪油。多層腹合板涂刷水性脫模劑，在冬雨季則不宜使用。（6）、墻、板結構鋼筋綁扎完畢,水電管線及預埋件已安裝，綁好鋼筋保護層墊塊，提交監理單位現場檢驗,辦理隱檢手續。 第五節 模板設計與安裝1、模板安裝的一般要求 豎向結構鋼筋等隱蔽工程驗收完畢、施工縫處理完畢后準備模板安裝.安裝柱、池壁等模板前，要清除雜物，焊接或修整模板的定位預埋件，做好測量放線工作，抹好模板下的找平砂漿。2、池壁、墻板模板安裝順序及技術要點（1)、模板安裝順序 結構墻體多層腹合板模板安裝施工工藝流程如下所示。預

12、留洞口支模安裝一側模板安裝另一側模板對拉螺栓緊固安裝支撐架穿對拉止水螺栓測量彈線安裝支撐架（2)、技術要點安裝墻模前，要對墻體接茬處鑿毛，用空壓機清除墻體內的雜物，做好測量放線工作。為防止墻體模板根部出現漏漿”爛根”現象，墻模安裝前，在底板上根據放線尺寸貼海綿條，做到平整、準確、粘結牢固并注意穿墻螺栓的安裝質量。需要特別說明的是，對于本工程的構筑物來說，比如高效濾池、混合反應池的剪力墻上的預留洞也比較多,所以在施工時要仔細.3、梁模板安裝順序及技術要點（1）、模板安裝順序 梁多層腹合板模板安裝施工工藝流程如下所示.彈梁軸線、水平線搭設梁模支撐體系綁扎梁鋼筋驗 筋支梁側模與相鄰模板連接緊固安裝梁

13、底模板安裝梁底次龍骨梁底模板起拱安裝另一側模穿對拉螺栓、緊固復核梁模尺寸位置驗 模 (2)、技術要點按設計要求起拱(跨度大于4m時，起拱0。2)，以防止由于灌注混凝土后跨中梁底下垂，并注意梁的側模包住底模，下面龍骨包住側模.4、頂板模板安裝順序及技術要點（1）、模板安裝順序頂板多層腹合板模板安裝施工工藝流程如下所示。安裝主龍骨安裝次龍骨調整模板下皮標高并起拱搭設支撐系統涂脫模劑檢查校正多層板標高與平整度多層板鋪放(2)、技術要點頂板模板當采用單塊就位時，宜以每個鋪設單元從四周先用陰角模板與墻、梁模板連接,然后向中央鋪設，按設計要求起拱(跨度大于4m時,起拱0。2%），起拱部位為中間起拱，四周不

14、起拱。 5、柱模板安裝順序及技術要點(1)、模板安裝順序柱多層腹合板模板安裝施工工藝流程如下所示.柱模板拼裝第一片柱模安裝就位另三片柱模安裝就位安裝斜撐質量檢查驗 模柱軸線放樣檢查柱模軸線偏差安裝柱箍 （2）、技術要點板塊與板塊豎向接縫處理,做成企口式拼接，然后加柱箍、支撐體系將柱固定。6、模板組拼模板組裝要嚴格按照模板配板圖尺寸拼裝成整體，模板在現場拼裝時，要控制好相鄰板面之間拼縫，兩板接頭處要加設卡子，以防漏漿，拼裝完成后用鐵絲把模板和豎向鋼管綁扎牢固，以保持模板的整體性.拼裝的精度要求如下。（1）、兩塊模板之間拼縫 1mm（2）、相鄰模板之間高低差 1mm（3)、模板平整度 2mm(4）

15、、模板平面尺寸偏差 3mm7、模板定位前面提到，由于本工程的一些構筑物較為復雜，高效濾池、混合共有沉淀池的模板支設均不能一次性完成，這就對一些模板的定位帶來一定的困難,要求施工及測量放線人員能夠仔細認真的操作，每一步把誤差控制最下，避免向上誤差累計。當底板或面層混凝土澆筑完畢并具有一定強度（1.2MPa），即用手按不松軟、無痕跡，方可上人開始進行軸線投測。根據軸線位置放出上部連接墻截面位置尺寸線、單側或雙側模板500 控制線,以便于梁模板的安裝和校正。當混凝土澆筑完畢，模板拆除以后,用墨斗彈出相對于底板的500mm 標高控制線（也可以根據絕對坐標在本部分的墻體上彈出一條合適的標高線），并根據該

16、500mm 線將板底的控制線直接引測到上。首先定出構筑物的主軸線的控制線（此主軸線事先確定好，并做標記，方便測量），并以該控制線為起點，引出每道軸線，根據軸線與施工圖用墨線彈出模板的內線、邊線以及外側控制線，施工前三線必須到位，以便于模板的安裝和校正。8、模板支撐模板支設設計必須有理論計算作為根據，本方案的模板次楞、主楞等之間的間距全部經過理論計算,尋找滿足安全和節約材料的最佳結合點。(1）、梁側模板采用15mm腹合面板作為面板,木方作為內楞間距400mm，雙肢483。5鋼管作為外楞間距豎向間距275mm(水平橫向間距）,并采用M12普通穿墻螺栓加固，豎向間距為850mm.豎向有三個對拉螺栓加

17、固，間距150+275+275+150。梁底模板采用15mm腹合面板作為面板，鋼管縱向布置作為內楞，水平間距250mm.橫向支承為483。5鋼管。橫向間距為1000，扣件式鋼管腳手架作為撐系統,腳手架梁跨方向橫距1.0m，梁兩側立桿間距1.4m，步距1。2m。除了驗算的項目除外，還在梁底加了一根構造立桿,計算書未計算。（2）、板模板采用木方做板底支撐，中心間距150mm，外楞支承為483。5鋼管，間距500mm，扣件式鋼管腳手架作為撐系統，腳手架排距0。50m，跨距0。75m，步距1。0m。支承木方的橫桿與立桿的連接。 （3）、墻模板豎向內楞采用木方間距160 mm，水平外楞483.5鋼管間距

18、350 mm.加固通過背楞上打孔拉結穿墻螺栓水平間距350mm,豎向間距350mm,斜向支撐用鋼管上中下三道進行加固以保證其穩定。(4)、柱模板豎向內楞采用木方，間距200mm，柱箍采用圓鋼管483。5mm，長邊雙肢,用M12普通穿墻螺栓加固，間距300mm，短邊單肢鋼管，間距也是300mm,四周加鋼管拋撐.柱邊角處采用木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐,起步為150mm，每隔1500mm 一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45）,柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿。（5）、樓梯的底模采用=12mm多層板為面板，4060mm木枋200為縱向次龍骨,以

19、483.51200為樓梯底部橫向主龍骨。40*60通長雙肢木方與側面木方釘緊。具體見附后圖所示.最低踏步和最高踏步需考慮休息平臺面層的銜接。10、模板施工時注意以下幾點: (1）鋼管排架搭設橫平豎直，縱橫連通，上下層支頂位置一致，連接件需連接牢固，水平拉撐連通; (2）根據梁跨度,決定頂板模板起拱大小：4不考慮起拱，4L6起拱10mm，6 的起拱15mm; （3）板模板底第一排楞需緊靠墻板，如有縫隙用密封條封孔,模板與模板之間拼接縫小于1mm，否則用膩子封條； （4）板模板支設,下部支撐用滿堂腳手架支撐，并且要在底板上墊木板，防止損壞底板，頂板縱橫格柵用壓刨刨成同樣規格，并拉通線找平。特別是四

20、周的格柵，彈線保持在同一標高上,板與格柵用50mm 長釘子固定，格柵間距300mm,板鋪完后，用水準儀校正標高,并靠尺找平.鋪設四周模板時，與墻齊平,加密封條，避免墻體”吃模”，板模周轉使用時，將表面的水泥砂漿清理干凈,涂刷脫模劑，對變形和四周破損的模板及時修整和更換以確保接縫嚴密，板面平整;模板鋪完后,將雜物清理干凈，刷好脫模劑。 （5)從墻根起步300mm 立第一根立桿以后按1000mm（900） 和1000mm （900)的間距立支撐，這樣可保證立柱支撐上下層位置對應。水平拉桿要求設上、中、下三道,考慮到人行通道,在支撐中留一條通道，中、下兩道水平不設（在頂板支撐完善之后拆除部分橫桿形成

21、人行通道）。 第六節 模板拆除1、拆除條件 模板拆除根據現場同條件的試塊指導強度，符合設計要求的百分率后,方可拆模.模板及其支架在拆除時混凝土強度要達到如下要求：在拆除側模時，混凝土強度要達到1.2MPa（依據拆模試塊強度而定），保證其表面及棱角不因拆除模板而受損后方可拆除.混凝土的底模,其混凝土強度必須符合混凝土結構工程施工質量驗收規范GB502042002表4。3。1的規定后方可拆除。結構類型結構跨度（）按設計的砼強度標準確值的百分率計（） 板梁懸臂構件2、模板拆除 拆除模板的順序與安裝模板順序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 (1）、墻模板拆除墻、柱模板在混凝土強度達到1.2MPa，能

22、保證其表面及棱角不因拆除而損壞時方能拆除，模板拆除順序與安裝模板順序相反,先外墻后內墻，先拆外墻外側模板，再拆除內側模板,先模板后角模。拆墻模板時，首先焊割拆下穿墻螺栓,使模板向后傾斜與墻體脫開。不得在墻上撬模板，或用大錘砸模板,保證拆模時不晃動混凝土墻體，尤其拆門窗陰陽角模時不能用大錘砸模板.門窗洞口模板在墻體模板拆除結束后拆除，先松動四周固定用的木方,再將各面模板輕輕振出拆除，嚴禁直接用撬棍從混凝土與模板接縫位置撬動洞口模板，以防止拆除時洞口的陽角被損壞，跨度大于1m 的洞口拆模后要加設臨時支撐。（2)、柱模板拆除 先柱模板支撐系統拆除,再拆槽鋼柱箍后將柱模板用撬棍撬離柱砼體。撬棍撬離的注

23、意事項同上。(3）、板、梁模板拆除一般應遵循后支先拆，先支后拆;先拆非承重部分,后拆除承重部分;自上而下，先拆側向支撐,后拆豎向支撐等原則。梁底模板的拆除和鋼支撐的拆除均從結構跨中向兩端作業.應先拆梁側幫模,再拆除板模板,頂板模拆除,先拆掉水平拉桿,然后拆除支撐系統支柱。每根主龍骨留12根支柱暫不拆。（4） 樓板模板拆除樓板模板拆除時,先調節頂部支撐頭，使其向下移動，達到模板與樓板分離的要求,保留養護支撐及其上的養護木方或養護模板,其余模板均落在滿堂腳手架上。拆除板模板時要保留板的養護支撐.4、模板拆除放至存放地點時，模板保持平放,然后用鏟刀、濕布進行清理。支模前刷脫模劑。模板有損壞的地方及時

24、進行修理,以保證使用質量。5、模板拆除后,及時進行板面清理，涂刷隔離劑,防止粘結灰漿。第七節 模板技術質量措施1、進場模板質量標準 模板要求： (1）技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木腹合板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。 （2）外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板邊缺損、起毛.每平方米單板脫腹不大于0.001m2 .每平方米污染面積不大于0.005m2 （3）規格尺寸標準厚度檢測方法：用鋼卷尺在距板邊20mm 處,長短邊分別測3 點、1 點，取8 點平均值；各測點平均值為偏差.長、寬檢測方法:用鋼卷尺在距板邊100mm 處分別測量每張板長、寬

25、各2點，取平均值。對角線差檢測方法:用鋼卷尺測量兩對角線之差。翹曲度檢測方法：用鋼直尺量對角線長度,并用楔形塞尺(或鋼卷尺）量鋼直尺與板面間最大弦高,后者與前者的比值為翹曲度.2、模板安裝質量要求必須符合建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）及相關規范要求.即：模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，能可靠地承受澆筑混凝土的重量、側壓力以及施工荷載.模板工程在澆筑混凝土之前應預先驗收。模板安裝和澆筑混凝土時對模板及其支撐進行檢查、維護，及時處理異常情況.（1）、主控項目、安裝構筑物的剪力墻模板時,澆注上一個施工層時(即接高模板，剪力墻模板不能一次搭設完成，區別于從底板到第一

26、次澆注的情況，清水池可一次成型除外）下端要有可靠的支撐,無論是主龍骨也好、腳手架也好。高效濾池的中部存在懸挑的板，支模時要避免將受力支架搭在上面，安裝建筑物現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的承載能力，或加設支架；上下層支架的立柱應對準,并鋪設墊板。所以從上可知，我們應該做好檢查工作，對照模板設計文件和施工技術方案觀察。確保剪力墻的模板有足夠的能力支撐.、在涂刷模板隔離劑時,不得沾污鋼筋和混凝土接槎處.這一個項目也是極其重要，使模板可以順利拆除。（2） 一般項目、模板安裝應滿足下列要求：模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內不應有積水；模板與混凝土

27、的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑。澆筑混凝土前,模板內的雜物應清理干凈。、對跨度不小于4m 的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按要求起拱。檢查數量:按規范要求的檢驗批(在同一檢驗批內，對梁，應抽查構件數量的10,且不應少于3 件;對板，應按有代表性的地方抽查10,且不得小于3 處。）我們可以用水準儀或拉線、鋼尺檢查。、固定在模板上的預埋件、預留孔洞均不得遺漏,且應安裝牢固其偏差應符合附表1的規定;這一點需要特別說明，構筑物的預埋件較多，要準確定位。本工程師污水處理項目，所以必須要把好這一關，避免標高錯誤、定位錯誤、一定要避免失誤，為項目的順利進行打好基礎。按規范要求的檢驗批（對梁、柱,應抽查構件數

28、量的10，且不應少于3 件；對墻和板,應按有代表性的地方抽查10%，且不得小于3處).檢驗方法：鋼尺檢查。（3)現澆結構模板安裝的偏差應符合下表的規定.按規范要求的檢驗批（對梁、柱,應抽查構件數量的10，且不應少于3 件；對墻和板,應按有代表性的地方抽查10，且不得小于3處)。現澆結構模板安裝允許偏差和檢驗方法見表1：（檢驗方法：檢查軸線位置時,應沿縱、橫兩個方向量測,并取其中的較大值。）項目的控制標準見下表所示：序允許偏差項目允許偏差（mm）檢驗方法1軸線位置5尺量2底模上表面標高5水平尺或拉線尺量3截面模內尺寸基礎10尺量4柱、墻、梁+4，55層高垂直度層高5m6經緯儀或吊線、尺量6層高5

29、m87相鄰兩板表面高低差相鄰兩板表面高低差2尺量8表面平整度5靠尺、塞尺9陰陽角方正-方尺、塞尺10順直線尺11預埋管、螺栓中心線位移3拉線、尺量12螺栓外露長度+10、-013預留孔洞中心線位移+10拉線、尺量14尺寸+10、015門窗洞口中心線位移拉線、尺量16寬、高17對角線18插筋中心線位移5尺量19外露長度+10、0(4)模板垂直度控制、對模板垂直度嚴格控制，在模板安裝就位前,必須對每一塊模板線進行復測,無誤后，方可模板安裝。、模板拼裝配合，工長及質檢員逐一檢查模板垂直度，確保垂直度不超過3mm，平整度不超過2mm；、模板就位前,檢查頂模撐位置、間距是否滿足要求.(5)、頂板模板標高

30、控制每層頂板抄測標高控制點，測量抄出混凝土墻上的500線或其他標高記號,根據層高及板厚,沿墻周邊彈出頂板模板的底標高線。（6)、模板的變形控制、墻模支設前，豎向梯子筋上，焊接頂模棍（墻厚每邊減少1mm）.、澆筑混凝土時，立好分層尺竿，并配好照明，分層澆筑，一層高控制在500以內，嚴防振搗不實或過振，使模板變形.、門窗洞口處的混凝土對稱澆注；、模板支立后,拉水平、豎向通線，保證混凝土澆筑時易觀察模板變形，跑位;、澆筑前認真檢查螺栓、頂撐及斜撐是否松動；、模板支立完畢后，禁止模板與腳手架拉結。（7)、模板的拼縫、接頭模板拼縫、接頭不密實時，用塑料密封條堵塞；鋼模板如發生變形時，及時修整。（8）、窗

31、洞口模板在窗臺模板下口中間留置2個排氣孔，以防混凝土澆筑時產生窩氣,造成混凝土澆筑不密實。（9）、清掃口的留置樓梯模板清掃口留在平臺梁下口，清掃口50100 洞,以便用空壓機清掃模內的雜物，清理干凈后，用木腹合板背訂木方固定。（10）、起拱：跨度小于4m 不考慮，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。（11)、與安裝配合構筑物、建筑物等結構合模前與鋼筋、水、電安裝等工種協調配合.（12）、混凝土澆筑時，所有墻板全長、全高拉通線，邊澆筑邊校正墻板垂直度,每次澆筑時，均派專人專職檢查模板，發現問題及時解決.（13）、為提高模板周轉、安裝效率,事先按工程軸線位置、尺寸將模板編號,

32、以便定位使用.拆除后的模板按編號整理、堆放。安裝操作人員應采取定段、定編號負責制。3、模板工程質量保證措施 (1)、模板工程施工質量控制流程本工程模板工程質量控制流程參見附錄“模板工程施工質量控制流程圖所示。 （2)、模板安裝質量保證措施、模板之間的拼縫及模板與建筑物結構之間的接縫必須嚴密。多層腹合板模板接縫間隙應1。5mm，否則必須予以處理.凡接縫處如門窗口模板內外側、大模板下口與樓地面接縫處為防止少量漏漿,現加貼b30mm、=5mm海綿條止漿，粘貼時將海綿條放在距離模板線2mm處,令模板壓住后海綿條與線平齊，防止海綿條被澆入混凝土內。不得使用砂漿找平或使用木枋堵塞。、模板安裝后將模板與混凝

33、土的接觸部位除凈灰漿，表面清理干凈，再均勻滿涂環保型脫模劑.避免因模板清理不好、涂刷脫模劑不均、拆模過早而造成混凝土頂板表面粘連。嚴禁脫模劑污染鋼筋和混凝土的接槎部位。、模板施工過程中，模板工長督促班組長隨安裝隨檢查,做好自檢記錄.發現模板拼裝時縫隙過大、連接固定措施不牢靠、變形、松動等現象均要及時調整修正.模板安裝時應拼縫嚴密平整，不漏漿，不錯臺、不跑模、不漲模、不變形。封堵縫隙的腹條不得突出模板表面，嚴防澆入到混凝土內。預埋件、螺栓、插鐵、水電管線、箱盒等應埋設位置尺寸準確，固定牢靠.、結構后澆帶、施工縫模板安裝的位置、留置形式應符合要求，安裝牢固,確保留茬截面齊整和鋼筋位置準確。梁柱節點

34、、主次梁節點、板墻與頂板交角和樓梯、陽臺、檐口等模板應確保尺寸準確、棱角順直、拼縫平整。、模板的制作、安裝和拆除，均執行自檢、互檢和專業檢查“三檢”驗收制度，形成文字記錄,全程控制。5、消除模板工程質量通病對于模板工程的質量通病，在施工過程中，針對其原因防微杜漸,加強施工過程中的質量控制.模板工程質量通病及其主要原因羅列如下。、模板接縫不嚴密、不平整。模板變形而未加以調整處理;堵縫措施不當。、墻體變形。模板剛度差；模板橫向支撐稀松,未在同一軸線上；未對稱澆筑混凝土.、標高偏差.標高施測有誤；模板頂部沒有標高標識。、軸線位移。軸線定位有誤；模板根部或頂部固定不牢；未拉水平和豎向通線控制；未對稱澆

35、筑混凝土；支撐系統剛度不足.、脫模劑涂刷不合要求.模板清理不干凈；脫模劑涂刷不勻；混凝土面和鋼筋有油性污染；脫模劑遭水沖洗。、倉內清理不合要求.鋼筋綁扎后未用壓縮空氣或壓力水清理；合模前未做清理。、拆模時混凝土受損.拆模過早;支模不當而影響拆模；同條件試塊留置不足或未進行試驗而無法指導拆模。6、模板工程技術資料模板工程工藝標準應具備以下技術資料：、模板分項工程預檢記錄預檢內容包括模板清理情況;模內清理情況；模板安裝過程是否本施工方案要求;檢查支撐系統的承載能力、剛度、穩定性；檢查模板的垂直度、平整度、板間接縫高差、接縫嚴密性；模板和結構的幾何尺寸、軸線、標高;預埋情況等。、模板安裝工程檢驗批質

36、量驗收記錄模板安裝工程檢驗批劃分以施工流水段為單位。按檢驗批驗收時，依據（GB502042002）混凝土結構工程施工質量驗收規范有關規定檢查并評定記錄。、模板安裝分項工程質量驗收記錄在模板安裝工程檢驗批質量驗收合格前提下完成模板安裝分項工程質量驗收。7、其他注意事項在模板工程施工過程中,嚴格按照模板工程質量控制程序施工,另外對于一些質量通病制定預防措施,防患于未然,以保證模板工程的施工質量。嚴格執行交底制度,操作前必須有專項的施工方案以便給施工隊伍的書面形式的技術交底。（1)、腹合板選統一規格，面板平整光潔、防水性能好的。（2）、進場木方先壓刨平直統一尺寸,并碼放整齊,木方下口要墊平.（3）、

37、模板配板后四邊彈線刨平，以保證墻體、柱子、樓板陽角順直。(4）、墻模板安裝基層找平,并粘貼海綿條，模板下端與事先做好的定位基準靠緊，以保證模板位置正確和防止模板底部漏漿，在外墻繼續安裝模板前，要設置模板支撐墊帶，并校正其平直。（5）、墻模板的對拉螺栓孔平直相對，穿插螺栓不得斜拉硬頂。（6）、門窗洞口模板制作尺寸要求準確,校正陽角方正后加固，固定，對角用木條拉上以防止變形。（7）、支柱所設的水平撐與剪刀撐，按構造與整體穩定性布置。8、脫模劑選擇技術及模板堆放、維修質量事項(1)、木腹合板選擇水性脫模劑,在安裝前將脫膜劑刷上,防止過早刷上后被雨水沖洗掉.鋼模板用油性脫模劑，機油：柴油2：8。(2)

38、、模板貯存時，其上要有遮蔽,其下墊有墊木。墊木間距要適當，避免模板變形或損傷。(3）、拆下的模板，如發現翹曲，變形，及時進行修理。破損的板面及時進行修補。第八節 安全、環保文明施工措施1、安全措施本工程的構筑物,除了采取必要的基坑維護之外，工人搬運材料，下去施工也必須有可靠的安全措施。(1）、各大開挖的工程，在工人下去操作時,必須有可靠的安全措施,用腳手架搭設的梯子必須有可靠的支撐,放置坡度、步距不宜過大，鋼管上盡可能的設立防滑措施，搬運材料部方便時，上面工人傳遞，下面必須有人接應，而且注意周邊工人的安全，特殊情況下，可以考慮在邊坡上挖土梯，澆注混凝土找平防滑。（2）、池體大開挖，在四周必須設

39、置防護欄桿,安全網封閉，并且刷上醒目的標記。以防止施工人員發生意外，掛非施工人員禁止靠近”安全標志。（3）、考慮到一旦場內的電線桿拆除之后，施工將非常緊張，加班將不可避免,所以晚間施工要有足夠的照明，以確保施工安全.手持行燈要使用安全電壓.（4）、在支設綜合樓、生活樓、生物池(頂板)等較高處的模板時，必須將工具和配件放在工具袋中，不得掉落，并嚴禁放在腳手架上.（5）、安裝和拆除模板時上下由人接應，隨拆除隨運輸，并將活動部件固定牢固，嚴禁堆放在腳手架上或隨意拋擲。操作人員和指揮人員必須站在安全可靠的地方，防止意外傷人。作業層下部和鄰近部位嚴禁站人和通行.(6）、澆筑混凝土前必須檢查支撐是否可靠、

40、扣件是否松動。澆筑混凝土時必須由模板支設班組設專人看模,隨時檢查支撐是否變形、松動,并組織及時恢復。經常檢查支設模板吊鉤、斜支撐及平臺連接處螺栓是否松動,發現問題及時組織處理。（7）、木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3m，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接用漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查,使用中隨時檢查)；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用;使用木工機械嚴禁戴手套;長度小于50cm 或厚度大于鋸片半徑的木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽;機械停用時斷電加鎖。(8）、模板堆放時

41、，使模板向下傾斜30，不得將模板堆放在施工層上,防止模板在風荷載下傾覆.2、環保與文明施工措施（1)、現場模板加工垃圾及時清理,并存放進指定地點。做到工完場清。（2)、整個施工現場模板堆放場地與要達到整齊有序、干凈、低揚塵的整體效果.附一模板計算書一、梁模板計算滿堂腳手架支撐高度為層高,保險起見支撐高度以頂標高計，不扣除梁高，按照扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容驗算。選取梁段: 綜合樓，最大梁250700,該梁是WKL,支撐高度較小，而且下有混凝土板.1、參數信息（1）、模板支撐及構造參數梁截面寬度 B（m):0。25；梁截面高度 H(m)：0。70m。立桿縱距(沿梁跨度方向間

42、距）La(m）：1.0；腳手架步距（m）:1。20;梁兩側立柱間距（m)：1。4；采用的鋼管類型為483。50；扣件連接方式：單扣件,考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；（2)、荷載參數模板自重(kN/m2）:0。41；鋼筋自重(kN/m3）:1.50;施工均布荷載標準值（kN/m2）：2。5;傾倒混凝土時產生的水平荷載標準值（kN/m2）:4。0；振搗混凝土荷載標準值（kN/m2）：對水平模板可采用2。0；對垂直面模板可采用4。0新澆注混凝土對模板側面壓力標準值：（3）、材料參數木材品種：松木；（或杉樹），強度等級按TC13, 木材彈性模量E(N/mm2）:10000

43、。0；木材抗彎強度設計值fm（N/mm2）:13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2）:1。4；面板類型：腹合面板；面板彈性模量E（N/mm2）:9500;面板抗彎強度設計值fm(N/mm2）：15.0；（4）、梁底模板參數梁底模板主楞的間距（mm):300。0；面板厚度(mm):120。0；（5）、梁側模板參數次龍骨間距:400mm,材料為4060木楞。穿梁螺栓水平間距（mm):400;主楞(外楞)間距（mm);不等，見下面分析.穿梁螺栓豎向間距（mm)：不等，見下面分析；穿梁螺栓直徑（mm)：M12；主楞龍骨材料：483。5鋼管；2。梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝

44、土時產生的荷載；不考慮傾倒混凝土時產生的水平荷載，撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按建筑施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：其中 - 混凝土的重力密度,取24。000kN/m3； t新澆注混凝土的初凝時間（h），實測確定；也可以用下式確定t=200（T+15)，T為混凝土的溫度，考慮到施工跨越大，夏季與冬季均施工，所以為了保險起見，取T=20，t=5.71。 V混凝土的澆注速度（mh）H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0。85m；1-外加劑影響修正系數,不加時取1。0,加緩凝作用的外加劑時取1.2；2混凝土塌落度影響修正系數，當塌

45、落度30mm時，取0.85；5090mm時,取1。0;110150mm時,取1。15.注:因采用商品混凝土,在混凝土初凝前計算單元的梁墻柱澆灌完成，故只需要按F=H計算側壓力即可，當計算的F值大60時取60 kN/m2.F240。8520.4 kN/m2作為本工程梁的計算荷載。面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小， 其力學模型是一條支撐在內楞上的三跨的連續梁。 （1)、抗彎驗算其中， 彎曲應力計算值(N/mm2）； M 最大彎距(N。mm）; W - 凈截面抵抗

46、矩,W =hb26=8501515/6=31875mm3；按以下公式計算面板最大彎矩：其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：振搗混凝土側壓力設計值: q1= 1。420。40=28。56kN/m2；新澆注（傾倒)混凝土側壓力設計值: q2= 1.24。00=4。8kN/m2；1。4與1.2是荷載分項系數。注:因模板及其支架中不確定的因素較多，荷載取值難以準確,加上理論上對施工計算研究較少，不考慮荷載設計值的折減，這樣偏于安全。q = （q1+q2 ） 0。85= （28.56+ 4。8）0.85= 28。356 kN/m;計算跨度(內楞間距）： l = 400。00mm；面板的最大彎距

47、M=0。128。356400。002 = 4。537105N。mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值： = 4。537105/31875=14.234N/mm2;面板的受彎應力計算值 =14。234N/mm2 小于 抗彎強度設計值 f=15.00N/mm2，滿足要求！（2）、抗剪計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 其中最大剪力： Q=0。628。3560。400=9.073kN； 截面抗剪強度計算值: T=39。073103/（285015）=1。067N/mm2； 截面抗剪強度設計值： T=1。40N/mm2; 面板的抗剪強度

48、計算值：T=1。067 N/mm2 小于 T=1.40N/mm2,滿足要求!(3）、撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用。Vmax = 0.677ql4/100EI q作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q =28。50.85=24。225N/mm； E-面板材質的彈性模量： E = 9500。00N/mm2； I面板的截面慣性矩: I = 850151515/12=239062。5mm4；最大撓度: = 0.67724。225400。004/（1009500。00239062.5） = 1.588 mm；面板的最大容許撓度值： = l/250 =400。0

49、00/250 = 1。60mm；面板的最大撓度計算值 =1。588 mm小于 最大容許撓度值 =1。 60mm，滿足要求！3、梁側模板內楞的計算穿墻螺栓的豎向為兩個，而梁高為850，這就存在一個問題，到底豎向是放幾個螺栓,經過反復驗算，放兩個較為合適，而且，兩個螺栓距上下梁的邊都為250mm，故豎向螺栓豎向間距為400，即：200+450+200=850，此處的受力分析比較難，其關鍵是力學模型不好建立。如果以連續梁建立，不是規則等跨，無法運用現成公式，多次超靜定結構計算十分復雜(運用彎矩分配法或力法)，如果以簡支梁計算，彎矩數值比實際偏大，不能較好的反應真是的受力結果，過于保守.出于驗證的目的

50、，和負責的心態，反復考慮,以中間的最大跨400mm做為簡支梁考慮,以及200mm以懸臂梁計算，計算簡圖如下所示中間間距內楞直接承受模板傳遞的荷載長為梁高：850本工程中,龍骨采用木楞，截面寬度40mm，截面高度60mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 406060/6 = 24000mm3；I = 40606060/12 = 720000cm4；經過驗算如下表所示彎矩值剪力（N）值撓度（mm）簡支梁30456012.6927071。6920.891懸臂梁24064010.02724061.5030。334（ql48EI）從上表分析可得：除了抗剪性能不滿足之外,其余均滿足要求，從理論上

51、說，把原結構簡化成簡支梁、懸臂梁已經是很保守的做法，上述值其實基本可行.但是本著負責的態度，我們將上述布置重新安排，布置成三個穿梁螺栓，具體布置見下圖所示:經過驗算如下表所示彎矩值剪力（N）值撓度（mm）簡支梁1137404。73916551。0350。211懸臂梁1353605。6418051。1280.106（ql48EI）以上均滿足條件。4、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下：其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力; A 穿梁螺栓有效面積 （mm2）; f 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170。000 N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直徑： 14 mm；有效面積： A= 105mm2;穿梁螺栓所受的最大

52、拉力：N =(20.4001.241.4）0。225（穿梁螺栓豎向最大間距）0。400 = 2.707 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170。000105 = 17850N=17。85 kN穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.707kN 小于螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN,滿足要求！5、梁底模板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載;撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.面板的截面慣性矩

53、I和截面抵抗矩W分別為：W = 350.0015.0015.00/6 = 13125mm3；I = 350。0015.0015。0015.00/12 = 98473.5mm4;（1)。抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：f = M/W f其中， f 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2);M - 計算的最大彎矩 （kN。m)；L 計算跨度（梁底支撐間距): l =350.00mm；q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值（kN/m);新澆混凝土及鋼筋荷載設計值:q1： 1。2（24。00+1.50）0.350.85=8.264kN/m；模板結構自重荷載：q2：1.20。410。35=0.

54、173kN/m（不計梁側面的模板重);振搗混凝土時產生的荷載設計值：(對水平模板采用2.0kN/;)q3： 1。42。000.35=0.98kN/m；q = q1 + q2 + q3=8。264+0.173+0.98 =9。417kN/m;跨中彎矩計算公式如下:Mmax =0.1259。4170。3502=0。144kN.m； =0。0848106/1。313104=10.975 N/mm2；梁底模面板計算應力 =10。975N/mm2 小于 抗壓強度設計值 f=13。000N/mm2，滿足要求!（2)、抗剪計算 最大剪力的計算公式如下： Q =1。648截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/

55、2bh T 截面抗剪強度計算值： T=31648/（235015）=0。471N/mm2； 截面抗剪強度設計值： T=1。40N/mm2; 面板的抗剪強度計算值：T=0.471 N/mm2 小于 T=1.40N/mm2，滿足要求！（3）、撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用。簡支梁均布荷載最大撓度計算公式如下： 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（24.0+1。50）0.85+0.410.35= 7.731kN/m； E-面板的彈性模量： E = 9500。0N/mm2；面板的最大撓度計算值: = 57。731350。04/（3849500.098

56、473。5）=1.615mm；很顯然，這個數值偏大，但是如果我們仔細考慮不難發現，其實鋼楞在擺放時，兩邊要留50mm,中間的跨度其實只有250mm，如下圖示 = 57.731250。04/（3849500。098473.5)=0.42mm；面板的最大撓度: =0.42 mm 小于 允許撓度值： = 250。0 / 250 = 1。0mm，滿足要求!6、梁底縱向鋼管支撐的計算本工程梁底支撐次楞采用483.50鋼管.強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。鋼筋混凝土梁自重:q1= （2

57、4。000+1.500）0。850.352 =3.793 kNm；模板的自重荷載:q2 = 0.41020。850。352 = 0。42kNm;振搗混凝土時產生的荷載：q3= 2。000。352=0。35kNm；驗算剛度時沒有振搗混凝土產生的荷載模板傳遞給梁底楞的均布荷載計算： q = 1。2（3。793+0.42)+1.40。35 =5。546kN/m;本算例中，鋼管的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=5。08cm3 I=12.19cm4（1）、鋼管強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和,計算公式如下：最大彎距 M =0。1ql2= 0。15.5461。01.

58、0= 0。555kN.m；最大應力= M / W = 0。555106/5080 = 109。252 N/mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；鋼管的最大應力計算值109。252N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！(2）、鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下：截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力： V = 0。65。5461。0 = 3。328 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 489.000 mm2;鋼管受剪應力計算值 =23328/489。000 = 13.61 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；鋼管的受剪應力計算值 13。61

59、 N/mm2小于鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2，滿足要求！（3)、鋼管撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下:q = 5。196kN/m(不考慮活荷載了)；鋼管最大撓度計算值= 0.6775。19610004 /（10021000012。19104）=0。1。467mm;鋼管的最大允許撓度 = 1000/250=4 mm；鋼管的最大撓度計算值= 1。467 mm 小于鋼管的最大允許撓度 = 4 mm，滿足要求！7、梁底橫向支撐鋼管的驗算集中荷載p值的求法底楞（次楞、鋼管）把均布荷載轉化到兩個集中荷載，由于對稱布置,所以兩個集中荷載數值一樣大，由于

60、本支撐在梁跨方向的間距為1米,故 模板傳遞給梁底楞的均布荷載計算：鋼筋混凝土梁自重:p1= (24。000+1.500）0.850。351.0 =7。586模板的自重荷載：p2 = 0。41020.850。351.0 = 0.42振搗混凝土時產生的荷載：p3= 2。000.35=0。70驗算剛度時沒有振搗混凝土產生的荷載模板傳遞給梁底楞的均布荷載計算： p = 1。2（7。586+0。81)+1.40.7 =11。055每一個集中荷載受力為11。055/2=5.528 （1）、抗彎計算M=5。5280。15=0。829最大應力= M / W =0。829106/5080 = 163.189N/

61、mm2；抗彎強度設計值 f=205 N/mm2;鋼管的最大應力計算值163。189N/mm2小于鋼管抗彎強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！(2)、鋼管抗剪驗算：最大剪力如下:V=5.528截面抗剪強度必須滿足：鋼管的截面面積矩查表得A = 489。000 mm2；鋼管受剪應力計算值 =25528/489。000 =22。609 N/mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2;鋼管的受剪應力計算值22.609 N/mm2小于鋼管抗剪強度設計值 120 N/mm2,滿足要求！（3)、鋼管撓度驗算：最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和,計算公式如下：p= 5.528

62、kN/m(不考慮活荷載了）；鋼管最大撓度計算值= 5。528150（3550241502） /（2421000012。19104)=1。103mm；鋼管的最大允許撓度 = 350/250=1。6 mm；鋼管的最大撓度計算值= 1。103mm 小于鋼管的最大允許撓度 =1.6 mm，滿足要求！8、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2。5)： R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值;計算中R取最大支座反力：計算R=5。528kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！注： 當直角扣件的

63、擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN（規范取此值)；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN.9、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=5。528kN (已經包括組合系數1。4）腳手架鋼管的自重 N2 = 1。20。1294.850=0。751kN N = 5。528+0。751=6.279kN- 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0/i 查表得到;i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm）；i = 1。58A - 立桿凈截面面積 (cm2）； A

64、= 4。89W - 立桿凈截面抵抗矩（cm3)；W = 5。08- 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；L0- 計算長度 （m），取下二式中的較大值；L0 = kh (扣規5。3。3式)L0 =h+2a(扣規5。6.2-3式）a - 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度；非頂托a=0.00，。k 計算長度附加系數，取值為1。155； 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3。3； = 1.80l0= kh=1。1551。81。2=2。495 m=l0/i=2495/15。8=157.9，查扣規附錄C,=0.281=6279/(0.281489）=45.7 N/mm2計算結果：

65、 = 45。7N/mm2，立桿的穩定性計算 f = 205。00N/mm2,滿足要求！3， l0 =h+2a ，是適用于立桿頂托方式，是將立桿上部伸出段按懸臂考慮，是為了限制任意伸出頂層橫桿的長度。本案是直接傳荷載給橫桿，間接傳荷載給立桿。故本案中a=0。00，2、k 計算長度附加系數,扣規為1。155；計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3；直接取 = 1。80；當考慮搭設高度4米以下取 = 1。80，搭設高度4米以上取 = 2.00，這樣計算簡便，安全，滿足或符合規范的規定。二 、墻模板計算 構筑物墻壁比較高，但是節點也比較多，很多都不能一次澆注,我們在墻模板的驗算中，取生化池,池壁最厚

66、處750mm，標高從355。25到362。25，高度為7米，可以一次澆注成型，池壁模板擬選用-腹合板，D48鋼管支架，M12對拉螺栓緊固,支架采用鋼管支架。鋼管采用D483。5鋼管。因為墻較厚，內側次楞間距160mm，外側主楞間距350mm，次楞采用單根木頭,主楞采用雙鋼管.池壁模板驗算參數信息次楞（內龍骨）間距（mm):160;穿墻螺栓水平間距(mm）：350；主楞(外龍骨）間距(mm）：350；穿墻螺栓豎向間距（mm):350；對拉螺栓直徑（mm）:M12;主楞信息龍骨材料：鋼楞；截面類型：圓鋼管483。5；鋼楞截面慣性矩：I(cm4）:12.19；鋼楞截面抵抗矩W（cm3）：5。08；主

67、楞肢數:2；次楞信息龍骨材料:木楞；截面類型: 4060；次楞肢數:1；方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):15。00；方木彈性模量E（N/mm2）:10000。00；方木抗剪強度設計值ft（N/mm2）：1。50;面板參數面板類型：腹合板；面板厚度(mm）:15。00；面板彈性模量（N/mm2）：9500；面板抗彎強度設計值fc（N/mm2)：13。00；面板抗剪強度設計值（N/mm2):1.50；墻模板設計簡圖墻模板荷載標準值計算按施工手冊,新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，因為墻體的混凝土比重稍大,故取25。000kN/m3

68、; t 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時,按200/(T+15）計算，得5。714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度,取2.500m/h； H - 模板計算高度，取6.3500m；1- 外加劑影響修正系數,取1。000；2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 57。147 kN/m2、158.75 kN/m2，取較小值57.147 kN/m2作為本工程計算荷載.計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=57。147kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4.000

69、kN/m2。1、墻模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。由于墻的厚度100mm，按規范規定，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力.計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內楞上的三跨連續梁計算.面板計算簡圖（1）。抗彎強度驗算跨中彎矩計算公式如下：其中， M-面板計算最大彎距(N。mm)； l-計算跨度(內楞間距)： l =160.0mm; q-作用在模板上的側壓力線荷載,它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1: 1。257。150。350。90=21。603kN/m（其中0。35是截面寬度，也就是內楞間距)，其中0.9

70、0為按施工手冊取的臨時結構折減系數。傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。44.000。350.90=1。764kN/m； q = q1 + q2 =21。603+1.764=23。367 kN/m；1.4與1.2是荷載分項系數面板的最大彎距：M =0.123。367160.0160.0= 59819.52kN。mm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算：其中， -面板承受的應力（N/mm2）； M 面板計算最大彎距（N.mm）; W 面板的截面抵抗矩 ： b:面板截面寬度，h：面板截面厚度； W= 35015.015.0/6=13125 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值（N/mm2）； f=1

71、5。000N/mm2;面板截面的最大應力計算值： = M/W = 59819。52/13125 = 4.558N/mm2；面板截面的最大應力計算值 = 4.558N/mm2小于面板截面的抗彎強度設計值 f=15。000N/mm2,滿足要求！從上面的計算可知,設計荷載考慮、新澆混凝土側壓力設計值q1，與主楞間距成正比、傾倒混凝土側壓力設計值q2，與主楞間距成正比那么彎矩M與墻后、次楞間距的平方成正比,即M=K1主楞間距 次楞間距2面板的截面抵抗矩W=K2主楞間距 *面板厚度2 抗彎性能 = M/W= K1*主楞間距次楞間距2 / K2*主楞間距 面板厚度2 =K3次楞間距2 /面板厚度2（2）。

72、抗剪強度驗算計算公式如下：其中，面板計算最大剪力(N）； l-計算跨度（豎楞間距）： l =160.0mm; q作用在模板上的側壓力線荷載,它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。257.150.350.90=21.603kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1.44。000.350.90=1。764kN/m; q = q1 + q2 =21.603+1.764=23。367 kN/m ；面板的最大剪力： = 0。623.367160.0 = 2243。23N；截面抗剪強度必須滿足：其中，-面板截面的最大受剪應力(N/mm2）;面板計算最大剪力（N）: = 2243.23N； b-構件的截

73、面寬度（mm）:b = 350mm ； hn面板厚度(mm）:hn = 15。0mm ； fv-面板抗剪強度設計值（N/mm2）：fv = 13。000 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: T=32243.23/（235015。0）=0.641N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪應力計算值 T=0。641 N/mm2 小于面板截面抗剪強度設計值 T=1.500N/mm2，滿足要求！抗剪荷載設計分析:抗剪強度=K1主楞間距次楞間距/K2主楞間距面板厚度 =K3次楞間距/面板厚度(3)。撓度驗算根據規范，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷

74、載作用。撓度計算公式如下：其中,q-作用在模板上的側壓力線荷載： q = 57。150。35 = 20。002N/mm; l-計算跨度（內楞間距)： l =160.00mm； E面板的彈性模量: E = 9500。00N/mm2； I面板的截面慣性矩: I = 35。001。501。501。50/12=9.844cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.64 mm；面板的最大撓度計算值: = 0。67720.002160。004/(1009500。000.984105) = 0。184 mm；面板的最大撓度計算值: =0.092 mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0。64 mm，滿足要求！2

75、、墻模板內楞的計算內楞(木)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，內龍骨采用木頭,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為4060；豎楞方木截面抵抗矩W=40。060.060。0/6=24000mm3E豎楞方木的彈性模量,E=10000N/mm2；I豎楞方木截面慣性矩,I=40606060/12=720000mm4；內楞計算簡圖（1）.內楞的抗彎強度驗算內楞跨中最大彎矩按下式計算：其中， M內楞跨中計算最大彎距（N.mm）； l-計算跨度(外楞間距): l =350.0mm; q-作用在內楞上的線荷載，它包括：新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。257。150

76、。160。90=9。88kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2： 1。44。000.160。90=0。806 kN/m，其中，0.90為折減系數。 q =9。88+0。807=10。68kN/m;；內楞的最大彎距:M =0。110.68350.0350。0= 1。308105N。mm；內楞的抗彎強度應滿足下式：其中， -內楞承受的應力(N/mm2）; M 內楞計算最大彎距（N。mm）； W -內楞的截面抵抗矩（mm3)； f -內楞的抗彎強度設計值（N/mm2）; f=13。000N/mm2；內楞的最大應力計算值： =1。308105/24000= 5。45N/mm2；內楞的抗彎強度設計值: f

77、 =13。000N/mm2；內楞的最大應力計算值 = 5.45 N/mm2 小于內楞的抗彎強度設計值 f=13。000N/mm2，滿足要求!（2）。內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算,公式如下：其中， V內楞承受的最大剪力; l-計算跨度（外楞間距): l =350.0mm； q作用在內楞上的線荷載,它包括:新澆混凝土側壓力設計值q1： 1。257。150。160。90=9.88kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44。000.160.90=0。807kN/m， 其中，0。90為折減系數. q = q1 + q2 =9。88+0.807=10.68kN/m;內楞

78、的最大剪力： = 0。610.68350。0 =2242.68N；截面抗剪強度必須滿足下式：其中,內楞的截面的最大受剪應力（N/mm2)；-內楞計算最大剪力(N): =2242.68 N； b-內楞的截面寬度（mm）：b = 40.0mm ； hn-內楞的截面高度（mm):hn = 60。0mm ； fv內楞的抗剪強度設計值(N/mm2）: = 1。500 N/mm2;內楞截面的受剪應力計算值： fv=32242。68/(240。060。0）=1。402N/mm2；內楞截面的抗剪強度設計值： fv=1。500N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =1。402N/mm2 小于內楞截面的抗剪強度設

79、計值 fv=1。50N/mm2，滿足要求！抗剪強度分析抗剪強度=K次楞間距主楞間距/內楞的截面寬度內楞的截面高度（3）。內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值,同時不考慮振動荷載作用.撓度驗算公式如下:其中，內楞的最大撓度(mm）； q作用在內楞上的線荷載（kN/m）；q = 57。150.16=9.128 kN/m； l-計算跨度（外楞間距）: l =350.0mm ; E-內楞彈性模量（N/mm2）：E = 10000。00 N/mm2; I-內楞截面慣性矩（mm4），I=720000；內楞的最大撓度計算值： = 0。6779。128350.004/（100720000

80、10000） = 0。0152 mm；內楞的最大容許撓度值： = 1。800mm;內楞的最大撓度計算值=0。161 mm 小于內楞的最大容許撓度值 =1.800mm，滿足要求！3、外楞(鋼)承受內楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：截面類型為圓鋼管483.5;外鋼楞截面抵抗矩 W = 5。08cm3;外鋼楞截面慣性矩 I = 12。19cm4;外楞計算簡圖（1）.外楞抗彎強度驗算外楞跨中彎矩計算公式:其中，作用在外楞的荷載： P = （1.257。15+1。44.00）0.160。35=4。154kN；外楞計算跨度(對拉

81、螺栓水平間距）: l = 350mm；外楞最大彎矩：M = 0。1754154350。00= 254432。5 N/mm;強度驗算公式：其中， 外楞的最大應力計算值（N/mm2） M - 外楞的最大彎距（N.mm)；M = 254432。5 N/mm W - 外楞的凈截面抵抗矩； W = 5.08103 mm3； f -外楞的強度設計值（N/mm2），f =205。000N/mm2；外楞的最大應力計算值: = 254432.5/5。08103 = 50.085 N/mm2；外楞的抗彎強度設計值： f = 205。000N/mm2；外楞的最大應力計算值 =50。085 N/mm2 小于外楞的抗彎

82、強度設計值 f=205。000N/mm2,滿足要求!（2)。外楞的抗剪強度驗算公式如下：其中，-外楞計算最大剪力(N）； l-計算跨度(水平螺栓間距間距）: l =350.0mm；P-作用在外楞的荷載： P = (1.257。15+1。44.00）0。160。35=4。154kN；外楞的最大剪力： = 0。654154=2。7103N；外楞截面抗剪強度必須滿足:其中，外楞截面的受剪應力計算值（N/mm2）；外楞計算最大剪力(N）： =2。7103N; b-外楞的截面寬度（mm)：b = 80。0mm ； hn-外楞的截面高度（mm）：hn = 100.0mm ； fv-外楞的抗剪強度設計值(N

83、/mm2)：fv = 1。500 N/mm2;楞截面的受剪應力計算值： =32。7103/（280。0100。0）=0。506N/mm2；外楞的截面抗剪強度設計值: fv=1。500N/mm2；外外楞截面的受剪應力計算值 =0。506 N/mm2 小于外楞截面的抗剪強度設計值 fv=1。50N/mm2，滿足要求!（3）。外楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中,-外楞最大撓度（mm)； P-內楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P = 57。150。160。353。2kN/m； l計算跨度（水平螺栓間距）： l =350。0mm

84、； E外楞彈性模量（N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ； I-外楞截面慣性矩（mm4)，I=1。22105；外楞的最大撓度計算值: =1.1463。2350。003/（100210000。001。22105） = 0.118mm；外楞的最大容許撓度值: = 1。800mm；外楞的最大撓度計算值 =0。118mm 小于外楞的最大容許撓度值 =1.800mm，滿足要求！4、穿墻螺栓的計算計算公式如下：其中 N 穿墻螺栓所受的拉力； A 穿墻螺栓有效面積 (mm2）； f 穿墻螺栓的抗拉強度設計值,取170.000 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12；穿墻螺栓有效直徑:

85、 11。55 mm;穿墻螺栓有效面積： A = 105 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值： N = 1。701051.05104 = 17.85 kN；穿墻螺栓所受的最大拉力: N =57.1470。3500.350 = 7 kN.穿墻螺栓所受的最大拉力 N=7kN 小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17。85kN，滿足要求！三、 板模板計算 取構筑物濾池的縱向中間部分的外伸板計算，頂板厚度為300mm，采用木板底模，內楞（木）橫向間距為150mm，主龍骨鋼管間距500mm，腳手架步距1000mm,立桿橫距750mm,縱距與主龍骨的間距一樣，為500mm。1、底模面板計算:荷載計算模板自重:1。2

86、0。410。492KN/m2新澆砼自重：1。2240。3(混凝土板的厚度300）8。64KN/ m2鋼筋自重:1.21。10。30。396KN/ m2施工人員及設備荷載： 均布荷載2。5KN/m2;或集中荷載2.5KN(計算模板及支撐在下面的小楞時，以集中荷載2。5KN/m2；均布荷載2。5KN分別計算彎矩，并取最大值）.施工荷載:1.42。53。5KN/ m2施工人員及設備荷載以均布荷載計q1（8。64+0。492+0。396+3.5）0。5 =6。515KN/m其中0。3縱向鋼管間距 q2（8。64+0。492+0。396)0。5=4。765KN/ m P3。5KN(1）強度計算取木楞間距

87、為150mm，木楞為40mm60mm方木強度計算，計算模型以單跨簡支梁M1=qL2/8 =1/86.5150.152=0。0183KNmM2= qL2/8+Pl/4=1/84.7650.152+3.50。15/4=0.145KNmM1 M2 取M2計算=M/W=0.145106/（500152/6)= 7。73N/mm213N/ mm2滿足要求。(2）抗剪承載力計算:V1=6.5150.15/2=0。489KNV2=(4。7650。15+3.5)/2=2。107KN V1 V2,按V2進行計算=32.107103/（250015）= 0。42N/ mm2f=1.5 N/ mm2(3）撓度計算:

88、w=5qL4/384EI=56。5151504/（3849500500153/12）=0。0931mmw=150/250=0。6mm，滿足。2、木楞計算荷載計算：不考慮木楞自重，木楞下鋼楞間距為500mm，也以三跨連續梁計算q1=(8。64+0.492+0。396+3.5)0.15=1.954KN/mq2=（8.64+0.492+0。396）0.15=1.429KN/m，施工荷載為2。5 KN/ m2,P=1。42。5=3。5 KN （1)、強度計算：木楞下鋼楞間距為500mm，（bh=40mm60 mm） 計算簡圖一計算簡圖二 抗彎承載計算 M1=0。1ql2=0.11.9540。52=0。

89、049M2=0。1ql2+0。175ql=0.11。4290。52+0.1753。50。5=0。342KNMM1 M2 因而按M2計算,不考慮考慮彎距折減系數 =M/W=0.342106/（40602/6)=14。25N/mm2f=15N/mm2（2） 抗剪計算 V1=1。9540.3/2=0。293KN V2=0。6ql+0.65q=0。61。4290。5+0.653.5=2.398=3V/2bh=32.398103/（24060）=1.498N/mm2f=1.5N/mm2（3） 撓度計算三跨均布荷載撓度公式三跨集中荷載撓度公式 v=0.67711.433003/（1001000072000

90、0)=0.156mm 第一種情況：=0。6771。9545004/(10010000720000）=0。115mm第二種情況:=0。6771。4295004/（10010000720000)=0。084mm =1.1463。55003/(10010000720000）=0。0069mm 第二種綜合得:0.0909 所以無論那種情況，均能滿足要求w=500/250=2mm 3、鋼楞計算（鋼管為483.5）荷載計算鋼楞自重不考慮,作用在鋼楞上的荷載為由木楞傳來的集中荷載，集中荷載由板傳到木楞的：集中荷載 q（8.64+0。492+0.396+1.5）0.50.15=0。827KN/m 1。5直接支

91、撐小楞結構構件,均布活荷載取1。5 KN/m2簡化成三跨連續梁，上布均布荷載 計算簡圖(1）、強度計算 抗彎計算 M=0。175ql=0.1750。8270。15=0.0217W - 外楞的凈截面抵抗矩; W = 5。08103 mm3；=M/W=0。0217106/(5。08103）=42。717N/ mm2 =205 N/ mm2（2）、抗剪計算最大V即使支坐反力V=0。65p=0。650。827=0。538截面抗剪強度必須滿足：其中最大剪力： V = 0。538 kN；鋼管的截面面積矩查表得 A = 489。000 mm2;鋼管受剪應力計算值 =2538/489。000 = 2。2 N/

92、mm2；鋼管抗剪強度設計值 = 120 N/mm2；滿足要求!（3)、外楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。撓度驗算公式如下：其中,-外楞最大撓度（mm）; P內楞作用在支座上的荷載（kN/m）：P = 0。827 E外楞彈性模量(N/mm2）：E = 210000.00 N/mm2 ; I-外楞截面慣性矩(mm4），I=1.22105；外楞的最大撓度計算值: =1.1460。8271503/（100210000。001。22105） = 0。00012mm；外楞的最大容許撓度值： = 1.800mm；外楞的最大撓度計算值 =0。0006 mm 小

93、于外楞的最大容許撓度值=1。800mm，滿足要求!4、立柱鋼管受力計算計算參數:模板參數主體樓層板厚為30cm，立桿間距為750mm。 橫向間距或排距（m):0。5;縱距（m):0。75;步距(m）：1.0； 立桿上端伸出至模板支撐點長度(m）：0.10;腳手架搭設高度（m）:3.15; 采用的鋼管（mm):483.5 ； 扣件連接方式：雙扣件,扣件抗滑承載力系數：0。80; 板底支撐連接方式：方木支撐;荷載參數 模板與木板自重（kN/m2）：0.410；混凝土與鋼筋自重(kN/m3）：25.5000； 樓板澆筑厚度（m）：0.3；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.500；木方參數 木方彈

94、性模量E(N/mm2)：8000。000；木方抗彎強度設計值（N/mm2）：13.000； 木方抗剪強度設計值（N/mm2）:1。200；木方的間隔距離(mm)：160。000； 木方的截面寬度(mm）:60.00；木方的截面高度(mm）：40。0模板支撐方木的計算： 方木按照簡支梁計算，方木的截面力學參數為 本算例中,方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 豎楞方木截面抵抗矩W=40。060。060。0/6=24000mm3豎楞方木截面慣性矩，I=40606060/12=720000mm4； （1)、荷載的計算： 鋼筋混凝土板自重（kN/m）： q1= 25。50000。150。5 = 1

95、.913 kN/m； 模板的自重線荷載（kN/m）: q2= 0.4100.15 = 0。0615 kN/m ; 活荷載為施工荷載標準值荷載(kN）： p1 = 2.5000.50。15 = 0。186 kN;（2）.強度計算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：均布荷載q =1.2（q1 +q2) = 1.2(1.913+0.0615） = 2.369kN/m；集中荷載 p = 1.40.186=0。261kN；最大彎矩M=Pl/4+ql2/8=0。2610。75/4+2。3690。752/8=0。216kN;最大支座力 N= P/2+ql/2=0。261/

96、2 +2。3690。75/2 = 1。019kN 截面應力 = M /W = 0。216106/24000。00 = 9 N/mm2;方木的計算強度9小于13。0 N/mm2，滿足要求！（3)、抗剪計算:最大剪力的計算公式如下： Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 2。3690。75/2+0。216/2 =0.996 kN；=2996/489=4。074截面抗剪強度設計值 T = 120N/mm2；（4）、撓度計算: 最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和計算公式如下： 均布荷載q=q1+q2=1.975 kN/m

97、；集中荷載p =0.261kN； 最大變形 V= 51。9757504 /(384210000.000720000） + 75030.261 /( 48210000。000720000）= 1。155 mm;最大撓度1。155 小于 750/250=3，滿足要求！5、扣件抗滑移的計算： 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8。0kN;R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，應該取單跨加載四列集中荷載,且對稱布置，在此情況下:計算R=1.488kN（0。4966/2，支

98、坐上的荷載不影響彎矩）.單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！注: 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N。m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0kN（規范取此值）;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN。6、立桿穩定性計算模板支架荷載標準值（軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： 腳手架的自重(kN）： NG1= 0。1293。15= 0。406 KN； 模板的自重(KN）： NG2= 0.4100。750.5 = 0。154KN; 鋼筋混凝土樓板自重（kN）： NG3= 25。0000。300。75

99、0.5= 2.813 KN； 經計算得到,靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.373kN;活荷載為施工荷載標準值荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.5 0.750。5= 0.938KN; 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1。4NQ = 5.361 KN；立桿的穩定性計算： 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 其中N - 立桿的軸心壓力設計值(kN） ：N =5。361 KN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） ：i = 1。58 cm； A 立桿凈截面面積（

100、cm2)：A = 4。89 cm2; W - 立桿凈截面模量（抵抗矩）(cm3）:W=5.08 cm3; - 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2; Lo- 計算長度 （m）; 如果完全參照扣件式規范,由公式（1)或(2）計算 lo = k1uh (1） lo = （h+2a） (2) k1- 計算長度附加系數，取值為1。155； u 計算長度系數，參照扣件式規范表5。3。3；u = 1。700; a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。100 m； 公式(1）的計算結果： 立桿計算長度 Lo =

101、k1uh = 1.1551.8001.0= 2。079 M； Lo/i = 2079 / 15。800 = 131.58； 由長細比 lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.386 ； 鋼管立桿受壓強度計算值 ；=5361/（0。386489。000) = 28。42N/mm2； 立桿穩定性計算 = 28.42， 小于 f= 205.000滿足要求！ 此處不按公式（二）驗算。四、柱模板計算柱模板此次驗算的柱尺寸為400800,豎向內楞采用木方，間距200mm，尺寸4060，柱箍采用圓鋼管483。5mm（雙肢），距長邊端部180mm的地方各加M12對拉螺栓,用M12普通穿墻螺栓加固，

102、四周加鋼管拋撐。柱邊角處采用木板條找補海棉條封堵，保證楞角方直、美觀。斜向支撐，起步為200mm,每隔1500mm 一道，采用雙向鋼管對稱斜向加固（盡量取45），柱與柱之間采用拉通線檢查驗收。柱模木楞蓋住板縫，以減少漏漿按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中 混凝土的重力密度， 25。000kN/m3; t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，按200/(T+15）計算，得5。714h； T 混凝土的入模溫度,取20。000; V - 混凝土的澆筑速度,取2。500m/h； H - 模板計算高度,取2。5m；1 外加劑影響修正系數，取1。0

103、00；2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1。150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 57。147 kN/m2、150。75 kN/m2,取較小值57。147 kN/m2作為本工程計算荷載.計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=57。147kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4。000 kN/m2。1、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，木方間距200mm，模板寬400mm,另一側模板800 mm，并別把他們看作是均布荷載下的三跨計算(1).面板強度計算支座最大彎矩計算公式： 其中q為強度設計荷載（kN/m）；化為線荷載 q=（1.257.

104、147+1。44.0)0。30。90=20.028kN/m（其中0.3是截面寬度，主楞間距）,其中0。90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。豎楞的距離=200mm;三跨彎矩公式分別是經過計算得到最大彎矩M=0.120。0280.22 =0。08 kN。M面板截面抵抗矩W=3001515/6=11250mm3經過計算得到=M/W=0。08106/11250=7.111N/mm2,兩跨的無須計算，必滿足。 面板的計算強度小于15.0N/mm2，滿足要求。 (2)。抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q=0。6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.60。2020。028=2.4

105、03KN截面抗剪強度計算值T=32403/(230015)= 0.801N/mm2截面抗剪強度設計值T=1。40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求。 （3）面板撓度計算最大撓度計算公式：其中q混凝土側壓力的標準值，q=20。028 0.300=6。008kN/m；E面板的彈性模量，查施工手冊腹合板E=9500N/mm2；I面板截面慣性矩I=300。0151515/12=84375mm4； 經過計算得到: v=0.6776。0081504/（100950084375）=0.034 mmv面板最大允許撓度，v=200/250=0.8mm； 面板的最大撓度滿足要求。需要說明的是，對于彎矩計算，即使

106、取最為保守的單跨連續梁計算，仍然滿足要求,由此可見,該設計是穩定的。2、豎楞方木的計算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下： 豎楞方木計算簡圖（1）.豎楞方木強度計算跨中最大彎矩計算公式其中q為強度設計荷載(kN/m);q=(1。257。147+1。44。00）0。20。9=13.352kN/md為柱箍的距離,d=300mm；經過計算得到最大彎矩M=0。1013。3520。30。3=0。120kN。M豎楞方木截面抵抗矩W=40。060.060。0/6=24000mm3 經過計算得到=M/W=0。120106/24000=5N/mm2豎楞方木的計算強度小于

107、13.0N/mm2,滿足要求。（2)。豎楞方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下：Q=0。6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0。60。313.352=2。403KN截面抗剪強度計算值T=32403/（24060)=1。5 N/mm2截面抗剪強度 T=1。50N/mm2 豎楞方木抗剪強度計算恰好滿足要求。以下為選擇表序號內楞外楞結果T 11803501。751。521503501.461。532003001。5（3）.豎楞方木撓度計算最大撓度計算公式其中q混凝土側壓力的標準值，q=57。1470。2=11。43kN/m；E豎楞方木的彈性模量,E=10000.0N/mm2；

108、I豎楞方木截面慣性矩, I=40606060/12=720000mm4； 經過計算得到 v=0.67711。433003/(10010000720000）=0.156mm v豎楞方木最大允許撓度，v=300/250=1。2mm；豎楞方木的最大撓度滿足要求。3、柱箍的計算柱箍采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：鋼柱箍的規格:圓鋼管483。5mm；鋼柱箍截面抵抗矩W=5。08cm3；鋼柱箍截面慣性矩I=12.19cm4把單跨連續梁化簡為簡支梁，這樣不僅方便，避免超靜定結構的計算，結果也更加可靠。P為豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載 （kN）P=（1。257。147+1。44。0）0.20。30

109、=4.551kN經過簡支梁的計算得最大彎矩M=1。820kN。m最大支座力N=6.826kN（1)、柱箍強度計算柱箍截面強度計算公式： 其中M柱箍桿件的最大彎矩設計值,根據圖取1。820kN。m W彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩，W=5080mm3； 柱箍的強度計算值（N/mm2):f=205。000，經過計算，單肢不能滿足要求，采用雙肢，W0=50802=10160mm3此時柱箍的強度計算值f=179.134；柱箍的強度驗算滿足要求。采用雙肢（2）、柱箍撓度計算 p=57。1470。20=8。572kN/m；E柱箍的彈性模量，E=210000N/mm2；I柱箍截面慣性矩（mm4）,I=1。22

110、105mm4；經過計算得到,簡支梁集中荷載撓度計算公式:1.1468。5723004/(100210000122000）=0。031mmv柱箍最大允許撓度，v=300/400=0。75mm； 柱箍的最大撓度滿足要求。4、穿柱螺栓的計算計算公式如下：其中 N 穿柱螺栓所受的拉力； A 穿柱螺栓有效面積 （mm2）； f 穿柱螺栓的抗拉強度設計值，取170。000 N/mm2；查表得：穿柱螺栓的型號: M12;穿柱螺栓有效直徑： 11。55 mm;穿柱螺栓有效面積: A = 105 mm2；穿柱螺栓最大容許拉力值: N = 1。701051。0510-4 = 17。850 kN；穿柱螺栓所受的最大拉力: N =57。1470.30.4 = 6。858 kN。穿柱螺栓所受的最大拉力 N=6。858kN 小于穿墻螺栓最大容許拉力值 N=17.850kN，滿足要求！