1、目 錄1. 編制依據 12. 工程概況 13. 搭設方案 14. 腳手架設計安全計算 15. 腳手架工程施工 9 選材 95。1。1桿件的選材，規格 95。1。2扣件 9附件 105.2 腳手架搭設 105。2。1腳手架的搭設要求 105。2。2雙排落地架的搭設 115.2。3卸料平臺架的搭設 125.2。4斜道搭設 185。2.5頂撐加固措施 19卸荷措施 196。 腳手架搭設安全技術措施 206。1 腳手架的驗收標準規定 206。2 腳手架的使用規定 206。3 腳手架的拆除規定 216.4 腳手架避雷措施 216。5 安全防護 221、編制依據1本工程有效設計施工圖紙2建筑施工手冊3建筑

2、施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ13020014建筑結構荷載規范GB50009-20015建筑施工高處作業技術規范JGJ80912、工程概況貴州遵義xx天地商住樓A區幕墻工程，占地面積 約2000 平方米,總建筑面積 約9000平方米 。建筑物高度為 48。20米 ，建筑物在平面上呈矩形，1925軸，長為 11 米。 3、搭設方案根據本工程建筑高度和設計情況,考慮到1925軸從三樓到十七層樓高度范圍采用扣件式雙排雙立桿鋼管落地腳手架，全部采用扣件武鋼管腳手架搭設,搭設高度為48。2米。為確保外架施工安全，在第七層和第十二層樓面采取一次卸荷措施；卸荷方法采用鋼管斜撐在結構樓面上，與結構層雙

3、排固定架連接牢固；斜撐間距隔三跨布置。4、腳手架設計安全計算鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302001)。計算妁腳手架為雙排腳手架,搭設高度為48.2米,12。0米以下采用雙管立桿，12.0米以上采用單管立桿.搭設尺寸為：立稈的縱距1.50米，立桿的橫距1.05米，立桿的步距1。80米。采用的鋼管類型為483。5,連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米.施工均有荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。一、小樓籽的計算：小橫桿按照筒支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小

4、橫桿的最大彎矩和變形.1均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1 = 0。038kN/m腳手板的荷載標準值 P20。1501。500/3 = 0.075 kN/m活荷載標準值 Q3.000 1。500/3 = 1.500 kN/m荷載的計算值 q1.2 0。038 1。20.075+1.41。500=2.236 kN/m小橫桿計算簡圖2抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：M qmnx = ql2 / 8M = 2.2361。0502/8 = 0.308kN/mQ = 0.308 106/5080。0 = 60。661N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0 N/ m

5、m2，滿足要求！3、撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 5ql4 384Ei計算公式如下：Vgmmk = 均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下;大橫桿片重均布荷載引起的最大撓度V1=0.6770。0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷載標準值P=0。040+0.079+1。575 = 1。694kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.8831694。0701500。003/（1002.060105121900.000）=4.29mm最大撓度和V = V1 + V2 = 4.340mm大橫桿的最大

6、撓度小于1500.0/150與10mm，滿足要求!三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范) RRc其中Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1。荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0。0381.500=0。058kN腳手板的荷載標準值P2=0。1501。0501。500/2=0.118kN 活荷載標準值 Q = 3。0001。0501.500/2=2.362kN 荷載的計算值 R = 1。20.058+1.20.118+1.42.362=3.518 kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！四、腳手架荷

7、載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m）；為0。1248NG1 = 0。12548。200=6.025kN（2）腳手板的自重標準值（kN/m2）；采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2 = 0。15041。500(1.050 + 0。300)/2=0.608kN(3）欄桿與擋腳手獲自重標準值(kN/m）；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0。15NG3 = 0.1501.5004/2=0。450kN(4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/）；0.005NG4 = 0。0051。50048.20 =

8、0.36kN經計算得到，靜荷載標準值NG = NG1+ NG2+ NG3+ NG4 = 7。445 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到,活荷載標準值NG =3.00021。5001。050/2=4。725 kN風荷載標準值應按照以下公式計算Wk = 0。7UZ.Us。W0其中 Wo-基本風壓（kN/)，按照建筑結構荷載規范（GB500092001)的規定采用：Wo = 0。3000UZ風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范GB500092001）的規定采用：UZ 1.250Us-風荷載體型系數：Us 1。200經計算得到，風荷載標

9、準值Wk0.70.3001。2501.200=0。315 kN/?？紤]風荷載時，立稈的軸向壓力設計值計算公式N 1.2NG + 0.85 1.4NQ不考慮風荷載時，立稈的軸向壓力設計值計算公式N 1。2NG + 1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 WK 風荷載基本風壓標準值(kN/)；la立稈的縱距(m)h立稈的步距(m)五、立桿的穩定性計算：連墻件軸向力設計值Nf=Af其中-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比I/i = 30.00 / 1.58的結果查表得到 = 0。95;A = 4.89cm2;f = 205。00N/mm2。經過計算

10、得到Nf = 95.411kNNf N1,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用以下方法與墻體連接： 外腳手架連墻桿詳圖 附件5.1。3。1 竹笆竹片厚度不小于5毫米，竹片寬30毫米以上，規格10002000毫米的竹笆，竹片在6070片之間,竹笆的重量一般10千克以上。2安全網分為平網(外挑網、撐網)和立網兩種。防止高處落則應張設平網，一般規格為3000*6000毫米，網眼孔徑不大于2525毫米，每張約10千克。立網主要對腳手架進行包封，網眼孔徑不大于4040毫米.5。1.3。3 密目網密目網的技術要求，必須符合GB572585GB572685相關條目。采用密目網包封的腳手架，必須設上下防護欄桿

11、。5.2 腳手架搭設5。2。1腳手架的搭設要求1、嚴格按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001)執行。2、基礎處理：鋼管腳手架由于搭設高度高,自重大，因而要求地基必須堅實，地面必須平整，并有排水措施，這樣能保證每一立稈順利卸荷而不致產生不均勻沉陷。3、在搭設之前，必須對進場的腳手架桿、配件進行嚴格的檢查，禁止使用不符合規格和質量不合格的配件。安全網重量不低于3kg。4、腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下嚴格按照以下規定程序進行：按設計放線，鋪墊板，設置底座或標定立桿位置；搭設腳手架應從一端開始并向另一端延伸搭設；等位依次豎起立桿，將立稈與縱、橫向掃地桿連接面定，然后裝上

12、第一步的縱向和橫向平桿，隨校正立稈垂直之后予以固定，按此要求繼續向上搭設.5、腳手架搭設前，架子工長要向施工作業人員進行安全、技術交底。6、在設置第一排連墻件前雙排架要每隔3m設一道拋撐，挑腳手架在挑支結構的上一層設連墻桿之前應設臨時拉桿：7、剪刀撐、斜桿等整體拉結籽和避墻稈應隨搭升的架子一起及時設置；8、外架施工作業面用腳手板滿鋪；9、裝設連墻桿或其它撐拉時，應注意掌握撐拉的松緊程度，避免引起桿件即整體腳手架的顯著變形;10、工人在架體上進行搭設作業時夕作業面上宣鋪設必要數量的腳手板并予以臨時困定夕工入必須正確戴好安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行搭設較重耪件和從事其它易發生失衡、脫手、碰撞、

13、滑跌等不安全的作業;11、在搭設中不得隨意改變腳手架設計，減少桿件、配件的設置和對立桿縱距作100mm的構件尺寸放大。確有實際情況,需要對構架調整和改變時，應提交技術人員解決;12、連墻桿設置如有柱子的采用單秤箍掛式連墻稈，無柱子的預埋鋼筋環或短鋼管在粱板面上作連墻桿的固定。13、連墻稈的搭設從底層第一步縱向水平稈開始. 雙排落地架的搭設搭設高度為48.2米，12。0米以下采用雙管立桿,12.0米以上采用單管立桿。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫柜1。05米,立桿的步距1.80米。連墻件采用2步2跨,豎向間距3.60米，水平間距3。00米。施工均布荷載為3.0kN/，同時施工2層，腳

14、手板共鋪設4層。注：各層外腳手架兩大橫桿之間均增設護身欄桿兩道，間距按600mm設置。外蒙密目式安全網一層。5。2。3 卸料平臺架的搭設本工程在不能用提升機或搭吊運材料的部位合適的洞口設置寬4。0m,長2.0m的懸挑式鋼平臺，上鋪厚度50mm的木板,并以螺栓與槽鋼固定，欄板用30mm木板與鋼管固定。平臺水平鋼梁(主梁）的懸挑長度4.00m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度）2。00m。次梁采用14a號槽鋼U口水平，主梁采用16a號槽鋼U口水平，次梁間距0。50m。施工人員等活荷載2。00kN/m2，最大堆放材料荷載10。00kN。一、次梁的計算次梁選擇14a號槽鋼U口水平槽鋼，間距0.50m，其截面

15、特性為面積A= 18。51cm2,慣性距Ix = 563.70cm4,轉動慣量Wx = 80。50cm3，回轉半徑ix = 5.52cm截面尺寸b = 58.0mm,h = 140.0mm，t=9。5mm 1.荷載計算(1)面板自重標準值：標準值為0。30kN/m2；Q1 = 0.30 0。50 = 0。15 kN/m（2）最大容許均布荷載為2.00 kN/m2；Q2 = 2.00 0.50 = 1。00 kN/m（3)槽鋼片重荷載Q3 = 0。14 kN/m經計算得到，靜荷載計算值q = 1。2（Q1 + Q2 + Q3 )=1。2（0.15+1.00+0.14)=1。55 kN/m經計算得

16、到，活荷載計算值P = 1。410.00 = 14。00 kN2。內力計算內力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下最大彎矩M的計算公式為經計算得到，最大彎矩計算值M = 1.552。002/8+14.002.00/4=7.78 kN/m3抗彎強度計算其中Yx-截面塑性發展系數，取1.05; f鋼材抗壓強度設計值,f = 205。00N/mm2；經過計算得到強度= 7.78106/（1。0580500。00）=91.99 N/mm2；次梁槽鋼的抗彎強度計算f，滿足要求！4.整體穩定性計算其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數,按照下式計算：經過計算得到b=5709。558.0

17、235/（2000.0140.0235.0）=1。12由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范（GB500172003）附錄B其值用b查表得到其值為0.802.經過計算得到強度=7。78106/（0.80280500。00)=120.51 N/mm2;次梁槽鋼的穩定性計算f，滿足要求！二、主梁的計算卸料平臺的內鋼繩按照建筑施工安全檢查標準作為安全儲備不參與內力的計算。主梁選擇16a號槽鋼U口水平槽鋼，其截面特性為面積A=21。95cm2，慣性距Ix = 866。20cm4,轉動慣量Wx=108.30cm3，回轉半徑ix=6。28cm截面尺寸b=63。0mm，h=160.0mm，t=10。0mm1、

18、荷載計算（1）欄桿自重標準值：標準值為0。30kN/m Q1 = 0。30kN/m（2）槽鋼自重荷載Q2 = 0。17 kN/m經計算得到，靜荷載計算值 q = 1。2（Q1+Q2）=1.2（0。30+0.17)=0。56 kN/m經計算得到,各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為P1=(1.2（0.30+2。00) 0.252。00/2+1。20。142。00/2=0.86kNP2=(1.2（0。30+2。00） 0.502。00/2+1。20.142。00/2=1.55kNP3=（1。2（0。30+2.00) 0.502。00/2+1.20.142.00/2=1.55kNP4=（1。2（0.3

19、0+2。00） 0.502。00/2+1.20。142。00/2=1。55kNP5=（1.2（0.30+2。00) 0.502。00/2+1。20.142.00/2+14。00/2=8.55kNP6=（1.2（0.30+2。00） 0。502。00/2+1.20.142。00/2=1。55kNP7=（1。2(0.30+2.00) 0.502.00/2+1。20。142。00/2=1。55kNP8=（1。2（0。30+2。00） 0。502。00/2+1.20。142.00/2=1.55kNP9=(1.2（0。30+2.00） 0。252.00/2+1。20。142。00/2=0.86kN2。內

20、力計算卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續梁計算。懸挑卸料平臺示意圖懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑水平鋼梁支撐梁剪力圖（kN）懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖（kN。m）懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖（mm）各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=9.745kN，R2=12.083kN支座反力RA=12.083kN最大彎矩Mmax=9。549kN.m3?？箯潖姸扔嬎闫渲衁x截面塑性發展系數，取1.05；f-鋼材抗壓強度設計值，f=205。00N/mm2；經過計算得到強度=9.549106/1.05/108300。0+8。5271000/2195。0=87。862N/

21、mm2主梁的抗彎強度計算強度小于f,滿足要求!4。整體穩定性計算其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算:經過計算得到b=57010.063。0235/（4000。0160。0235.0)=0.56經過計算得到強度=9。55106/（0。561108300.00)=157。15N/mm2;主梁槽鋼的穩定性計算f，滿足要求！三、鋼絲拉繩的內力計算：水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中Ruicos1為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=Ruicos1按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=12。949kN四、鋼絲拉繩的強度計算：鋼絲拉繩（

22、斜拉桿）的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=12.94kN如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg-鋼絲繩的容許拉力（kN）； Fg -鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和（kN)； 計算中可以近似計算Fg = 0.5d2,d為鋼絲繩直徑（mm）； -鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0。85、0。82和0.8； K鋼絲繩使用安全系取，取8.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8。00012.949/0.820=126.329Kn。選擇637+1鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑15。0mm.五、鋼絲拉繩吊環的強度計算:鋼絲拉繩（斜拉桿)的軸力

23、Ru我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為N = RU = 12.949kN鋼板處吊環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度,按照混凝土結構設計規范10。9。8f=50N/mm2；所需要的吊環最小直徑D = 129494/（3.1416502)1/2=13mm六、操作平臺安全要求：1.卸料平臺的上部位結點，必須位于建筑物上,不得設置在腳手架等施工設備上；2.斜拉桿或鋼絲繩，構造上宜兩邊各設置前后兩道,并進行相應的受力計算;3。卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加補軟墊物，平臺外口應略高于內口;4.卸料平臺左右兩側必須裝置固定的防護欄；5。卸料平臺吊裝，需

24、要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經過檢驗才能公卸起重吊鉤;6.鋼絲繩與水平鋼梁的夾角最好在45-60度；7.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發現鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調換，焊縫脫焊應及時修復；8.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監督。七、受料平臺使用注意事項:1、受料平臺設在窗洞口部位,臺面應擱在樓板上。2、在建筑挽垂直方向錯開設置，以免妨礙吊運物品。3、外側三面均應設防護欄桿.當吊運物品長度超過受料平臺長度時，可將其端部防護欄桿做成格珊門，需要時打開；當受料平臺不能設防護欄桿時，應在入料洞口處設欄桿,操作人員上受料平臺必須采取安全防護措施（如配戴

25、安全帶等)。4、使用中應加強檢查，確保受料平臺的安全使用。5。2.4斜道搭設斜道寬度應不小于1。0m,坡度宜采用1:2.53.5（高：長）。斜道部位必須自下至上設置連墻稈，連墻桿應設置在斜道轉向節點處或斜道的中部豎線上,連墻點豎向間距取不大于樓層高度；斜道兩側和休息平臺外圍均按規定設置擋腳板和欄桿；腳手板的支承跨度為0.751。0m；腳手板順鋪時,接頭采用搭接時，板下端與腳手架橫桿綁扎圈定，以下腳手的頂板頭，壓上腳手的底板頭。5。2。5頂撐加固措施在裙房外架部位從裙房屋面至地下室頂板，搭設橫距1m、縱距lm、跨距1.2m的鋼管腳手架預撐，頂撐頂部和底部增設木板以擴大受力（傳力）面積，要求頂撐與

26、本板與樓板之間預緊無縫隙.5.2。6卸荷措施為確保外架施工安全，在六層樓面采取一次卸荷措施；卸荷方法采用鋼管斜撐在結構樓面上,與結構層雙排固定架體連接牢固；卸荷層鋼管斜撐間距為3000mm；鋼管斜支撐應與外架大橫桿之間用十字扣件圈定牢固，在無大橫桿的部位應增設水平橫桿一道;將斜撐與外架桿件連成整體。如下圖：外腳手架卸荷層詳圖6。腳手架搭設安全技術措施6。1腳手架的驗收標準規定1）結構應符合設計及腳手架搭設的規定，個別部位的尺寸變化應經過技術主管及安全主管同意，并在允許的調整范圍內。2)點的連接可靠,其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到4070N。m.3）鋼管腳手架立桿垂直度應1/500，且應同

27、時控制其最大垂直偏差值不大于75mm.4）外架水平桿的水平偏差應1/250，且全架長的水平偏差遣不大于50mm.5）作業層鋪板、安全防護措施等應符合設計等要求。6)腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行,檢查合格后方允許投入使用或繼續使用：a、搭設完畢后；b、連續使用達6個月；c、施工中途停止使用超過15天，在重新使用前；d、在遭受暴風、大雨、在雪、地震等強力因素作用之后；e、在使用過程中發現有顯著變形、沉降、拆除稈件和拉結以及安全隱患存在的情況時;7）腳手架的施工和使用設專人負責，并設安全監督檢查人員，確保腳手架的搭設和使用符合設計和有關規定要求。6.2 腳手架的使用規定1）施工荷載控制在2k

28、N/m2以內；結構作業面為一層，裝修作業面控制在兩層。2）在架面上堆放的材料應碼放整齊穩固,不影響施工人員的通行和操作,嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車;3）在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構件桿件.整體性稈件、連接、緊固件和連墻件。確因操作需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采用相應彌補措施，并在作業完畢后,及時予以恢復。4）作業人員在架上的最大作業高度應以可以正常操作為度，嚴禁在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度;5）工人在架上作業中夕應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物,嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息；6）人員出入口腳手架必須設置安全防護通道

29、，嚴禁攀爬腳手架上下；7）每班工人上架作業時應先行撿查有無影響安全作業的問題存在，在排除解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查,解決后才能恢復正常作業;發現有異常和危險情況時,應立即通知所有架上人員撤離；8)在每步架的作業完成后，必須將架上剩余材料物品移至上(下）步架或室內；每日收工前應清理架面，將架面上材料物品堆放整齊，垃圾清運出去；在作業期間，應及時清理落入安全網內的材料和物品，在任何情況下，嚴禁自架上向下拋擲材料物品和傾倒垃圾。9）在使用過程中,應定期每周3次）對腳手架進行全面檢查并作好記錄，嚴禁亂堆亂放，應及時清理各展堆積的雜物。10）不得將腳手

30、架構件等物從過高的地方拋擲，嚴禁隨意拆除已投入使用的腳手架構件.63腳手架的拆除規定腳手架的拆除作業應按確定的莽除程序進行。連墻桿應在位于其上的全部可拆稈件都拆除之后才能拆除,在拆除過程中,凡已松開連接的桿配件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松髓連接的桿侔.拆下的配件應以安全方式運出和吊下，嚴禁向下拋擲。在拆除過程中，應作好配合，協調動作，禁止單人進行拆除較重桿件等危險性的作業.拆除人員必須戴安全帽和佩掛安全帶.6。4腳手架避雷措施腳手架搭設至頂后喪腳手架四周立桿上設置1m高的323鍍鋅鋼管作避雷針。并將上層欄桿全都拉通與建筑物避雷網連通。6。5安全防護1)在腳手架外側邊緣設置擋護高度1.2m

31、的欄桿和擋腳板，且欄桿間的凈空高度應0。6m。2）在腳手架外側設置密目式安全網,防止人或物掉落至腳手架外側.3）每隔4層設置水平挑網,每隔2層(4步）設置隔網，其設置應符合國家標準安全網（GB572587）及國家標準建筑施工安全網搭設安全技術范圍。4）在建筑物的出入口及施工電梯的走道、辦公室及倉庫應設置安全防護棚。5)本工程外腳手架立桿、橫桿、剪刀撐和連墻桿等連接均采用扣件連接，在驗收腳手架時，要特別注意扣件的緊固知名度，采用隨機抽樣的辦法進行檢查，其抽樣檢查數目及質量判定標準應符合有關規定。對于擰緊力矩超過70Nm的扣件，必須認真檢查扣件有無裂縫、變形,如果發現扣件有上述弊病應將扣件調換，調上的扣件的螺栓應緊固至4070Nm。6）上下腳手架必須設安全防護物出入能通道，嚴禁攀援腳手架之下。7)每班工人上架作業時應先行檢查有無影響安全作業的問題存在,在排除解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時,應立即停止作業進行檢查，解決后才能恢復正常作業；發現有異常和危險情況時，應立即通知所有架上人員撤離。