1、xx超凈科技股份有限公司新建廠區工程腳手架施工方案編制人：審核人：批準人：腳手架工程施工方案一、工程概況工程名稱：xx超凈新建廠區工程建設單位:xx設計單位：監理單位：施工單位：本工程為xx超凈科技股份有限公司新建廠區工程,建筑地點位于xx西段。建筑基底面積4696。14平方米，總建筑面積19662.18平方米.結構層數：框架結構四層，設計使用年限：50年，建筑高度23.75米，抗震設防烈度：六度;耐火等級：二級;屋面防水等級為二級。二、建筑施工腳手架的基本要求1、滿足施工操作工藝的要求既要求腳手架有足夠的高度、寬度和長度，用以滿足操作工藝的需要和堆放材料、設備的需要。例如為滿足墻體施工、裝飾

2、施工、鋼筋混凝土結構施工和滿足平頂作業等需要而搭設的腳手架。這種腳手架不僅要承受操作人員操作時所產生的荷載，還要承受其上所堆放的材料和設備的荷載,此外還要承受風雪荷載等。腳手架按其滿足不同施工階段操作的需要,分為結構施工用腳手架、裝飾施工腳手架、安裝施工用腳手架及其他操作用腳手架。2、滿足安全施工的要求建筑施工用腳手架必須滿足作業的安全要求，即要求其穩定和牢固，能在整個使用期間于各種規定荷載在最不利組合作用下和在各種惡劣氣候條件下不變形、不傾斜、不搖晃。使在施工中的操作人員和物體（材料、設備等)處于安全穩定的位置。在腳手外包安全網、設置擋板和隔離措施.為了增加腳手架的穩定性而作出不少強制性的規

3、定.如果腳手架臨近道路和電線，則需設置更高的安全帷幕。3、滿足施工環境的要求例如建筑外飾面分段施工時，在上一段腳手架上應設有保護下部產品不受損壞和污染的設施，造成一個有利于產品質量的環境。又例如冬季施工的保溫設施，雨天施工的防雨設施等。這類設施常與腳手架結合形成一個整體。4、滿足保證工程質量的要求即腳手架的構造不能影響操作工藝，不能在搭遷過程中對工程造成損壞和沾染。三、腳手架的選用根據本工程的工程特點及目前建筑工地上常用的腳手架，采用扣件式鋼管腳手架。采用外徑48mm,壁厚2。7mm和高頻焊接鋼管.扣件式鋼管腳手架適用于各種體形的建設物，其桿件和零配件品種規模少,操作簡便、安全可靠，且可以多次

4、重復使用,通用性強。本工程采用落地式的腳手架。四、腳手架的基礎著地搭接的建筑施工用腳手架、腳手架的自重及其上的施工荷載均由腳手架基礎傳至地基.因此，要使腳手架保持穩定，牢固和安全，必須首先要有一個牢固的腳手架基礎，腳手架基礎采用素土夯實,鋪設80厚碎石墊層,100厚C15素混凝土。五、腳手架與建筑物結構連接1、連接桿的間距水平方向每三根立柱設一點，垂直方向每兩節設一點，外腳手架的斷口處兩端應每步設置連接。2、連接桿應做成工具式，以利重復使用,可用4.82。7mm的鋼管，長度在600mm左右一端用直角扣件與腳手架內側立桿扣緊，另一端用螺栓與埋入建筑物結構內扁鋼(或角鋼）固定。3、連接件應允許在適

5、當的調整余地.4、連接點應盡可能設在腳手架的立桿與大、小橫桿連接處附近。5、連接點必須從第一步大橫桿處開始設置。六、扣件式鋼管腳手架的搭接1、腳手架鋼管采用48mm，壁厚2。7mm,高頻焊接鋼管,無嚴重銹蝕、彎曲、壓扁、裂縫的鋼管，鋼管長度可用1200、3000、6000等,每根最大重量以不超過25kg為宜.2、立桿橫向間距為1.5m，縱向間距為1.2m，步距1.8m,小橫桿間距為1.5m，貼近立桿布置,架體與墻體間距為30cm,鋼管立桿大橫接頭應錯開，用扣件連接擰緊螺栓,扣件與鋼管端部距離不小于10cm。3、立桿縱向設掃地桿二根（內外兩立桿各一根，擱置在砼塊上，擰緊扣件螺栓）兩立桿中間素土夯

6、實并用塊石把掃地桿中間墊起。4、腳手架兩端、轉角處以及水平向每隔9m設剪刀撐，剪刀撐與地面的夾角為4560度，剪刀撐底端埋入地下,剪刀撐連續設置，鋼管與鋼管搭接用扣件連接，搭接尺寸為0.4m，剪刀撐斜兩端扣件與立桿固定外,其中中間增加4個扣終點.5、結構連接也是影響腳手架安全的重要因素,要求腳手架與建筑物結構連接應采用硬連接,連續桿的間距，水平方向每三根立柱設一點,垂直方向每兩步設一點，外腳手架的斷口處兩端應每步設置連接。6、腳手架基礎的沉降和垂直度對腳手架安全影響很大，所以要確?；A不產生不均勻沉降，安裝腳手架偏差不超過1/200。7、腳手板鋪設：腳手片編織方向應與架子方向垂直，在架子拐彎處

7、腳手板應交叉搭接，墊平腳手用木塊，并且要釘牢，翻腳手片應兩人由里向外按順序進行，在鋪第一塊或翻到最外一塊腳手板時,必須掛牢安全帶，腳手板鋪設不得有空隙、探頭板，并用18鉛絲雙股四角綁牢。8、腳手片必須滿鋪三步，四角用18#鉛絲雙股綁扎牢固。9、腳手架應高出操作層一步架，腳手架封頂時,里桿應低于檐口50cm,外立桿高出檐口1m,并設置護手欄桿不得少于二道，高度分別為1。3m和0。9m.10、腳手架外側，自第二步起必須設1m高的防護欄桿和2050cm高的擋腳桿.11、拆除腳手架周圍應設圍欄，警戒標志，并設專人看管禁止人入內，拆除應按順序由上而下，一步一清,不準上下同時操作,拆除腳手架大橫桿,剪刀撐

8、應先拆中間扣，再拆兩頭扣,由中間操作人往下順桿子，拆下的腳手架鋼管、腳手板、扣件等材料，應用繩吊下，禁止往下投扔.12、架子避雷避雷接地借用樁基鋼筋上引，鋼筋電焊長度為20cm，設點位置于四只墻角，但應滿足接地極最遠點內腳手架上的過渡電阻不超過10，如不能滿足此要求，縮小接地間距,接地采用10鋼筋，接地線連續保證接觸可靠，在腳手鋼管下部連接應用兩道螺栓卡箍,保證接觸面積在10cm2以上，連接時應將接觸面的油漆、氧化物清除，使金屬露出光澤、并涂以中性凡士林。13、搭設措施搭設順序:擺放掃地桿,逐根樹立立桿,隨即與掃地桿扣緊 裝掃地小橫桿并與立桿扣緊 安裝第一步大橫桿 安裝第一步小橫桿 第二步大橫

9、桿 第二步小橫桿 加設臨時斜撐桿（上端與第二步大橫桿扣緊在裝設二連墻桿后可拆除） 第三、四步大橫桿、小橫桿 連墻桿 接立桿 架設剪刀撐 鋪腳手板?？拷U的小橫桿緊固在立桿上，小橫桿離開墻面10cm，剪刀撐的搭設將一根斜桿扣在小橫桿的伸出部分上,這樣可以避免兩根斜桿相交時把鋼管別彎,斜桿兩端扣件與立桿節，（即立桿與橫桿的交點）的距離為20cm， 保證架穩定性，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面30cm。腳手架各桿件相應伸出的端頭，均應大于10cm，防止桿件滑脫。擰緊程度：裝螺栓時注意將根部放正和保持適當的擰緊程度，這對于腳手架的承載力、穩定和安全影響很大，但擰得過緊會使扣件和螺栓斷裂,所以螺栓的

10、松緊必須適度,擰螺栓工具，采用棘輪板手。立桿豎立應做到縱成線,橫成方，桿身垂直，相鄰兩桿的頭應錯開一步架。搭設時注意，進入施工現場必須戴好安全帽，正確使用安全帶。七、外腳手架安全計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ1302011）。計算的腳手架為雙排腳手架，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱桿1。2m，立桿的橫距為1.5m，立桿的步距為1.8m。采用的鋼管類型為482。7，連墻件采用2步3跨，豎向間距3。6m,水平間距4.5m。（一)小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面，按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最

11、大彎矩和變形。1、均布荷載值計算qL 小橫桿計算簡圖小橫桿的自重標準值P1=0。038 KN/m腳手板的荷載標準值P2=0。3501。500/3=0。175 KN/m活荷載標準值Q=3。0001。500/3=1。500 KN/m荷載的計算值q=1.20。038+1。20。175+1。41.500=2.356 KN/m2、強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：Mqmax=ql2/8M=2.3561.2002/8=0.424kN。m=0.424106/5080.0=83.483N/mm2小橫桿的計算強度小于205。0N /mm2滿足要求。3、撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布

12、荷載作用下的撓度計算公式如下：Vqmax=5ql4/384EL荷載標準值q=0.038+0.175+1。500=1。713 kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.01.7131200.04/(3842。06105121900.0)=1.842 mm小橫桿的最大撓度小于1200。0/150與10mm，滿足要求。（二)大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度的計算,小橫桿在大橫桿上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1、荷載值計算小橫桿的自重標準值P1=0.0381。200=0.046kN腳手板的荷載標準值P2=0.3501。2001。50

13、0/3=0.210kN活荷載標準值Q=3.0001.2001.500/3=1.800KN荷載的計算值P（1。20。046+1。20.210+1。41.800）/2=1。414kNP P P P P P P qL L L 大橫桿計算簡圖2、強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mmax=0.08ql2集中荷載最大彎矩計算公式如下：Mqmax=0。267plM=0。08(1.20.038）1。5002+0。2671。4141。5=0.574 kN.m=0.574106/5080.0=113.083 N/mm2大橫桿的計算強度小于205

14、。0 N/mm2，滿足要求.3、撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：Vmax=0。677ql4/100EL集中荷載最大撓度計算公式如下：Vpmax=1。883PL3/100EL大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0。6770。0381500.004/(1002.060105121900）=0。05集中荷載標準值P=0。046+0。210+1。800=2。056 KN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1。8832056。0801500。003/(1002。060105121900）=5.2最大撓度和V=V1+V2=5.2

15、56大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10，滿足要求。（三)扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2。5）：RRc 其中Rc扣件抗滑承載力設計值,取8。0 KN;R縱向或橫向水平桿給立桿的豎向作用力設計值;1、荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.0381.500=0.046 KN腳手板的荷載標準值P2=0。3501。2001.500/2=0。315 KN活荷載標準值Q=3。0001.2001。500/2=2.700 KN荷載的計算值R=1.20。0461.20。3151.42.700=4。213 KN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求.當直

16、角扣件的擰緊力矩達4065Nm時,試驗表明:單扣件在12 KN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。0 KN；雙扣件在20 KN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0 KN。（四)腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容：（1）每米立桿承受的結構自重標準值（KN/m）;本例為0.1248NG1=0。12518.000=2.246 KN(2）腳手板的自重標準值（KN/m2）;本例采用竹串片腳手板,標準值0.35NG2=0.35041。500（1。2000。300）/2=1.575 KN（3）欄桿與擋腳手板自重標準值（KN/m）;本例采用欄桿、竹串片腳

17、手板擋板，標準值為0.14NG3=0.141。5004/2=0。420 KN（4）吊掛的安全設施荷載,包括安全網(KN/m2）;0。005NG4=0。0051.50018.000=0。135 KN經計算得到,靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4。376 KN活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3。00021.5001。200/2=5。40 KN風荷載標準值應按照以下公式計算Wk=0。7Uz*Us*W0其中W0基本風壓（KN/），按照建筑結構荷載規范（GB50009-2001)的規定采用:W0=0。3

18、50Uz-風荷載高度變化系數,按照建筑結構荷載規范（GB500092001）的規定采用:Uz=0。840Us-風荷載體型系數：Us=1.132經計算得到，風荷載標準值Wk=0.70.3500。8401.132=0。233 KN/考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1。2NG+0.851.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0。851。4 Wklah2/l0其中Wk-風荷載基本風壓值（KN/）；la立桿的縱距（m）；h立桿的步距（m）。（五）立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式=N/Af其中N立桿的軸心壓力設計值，N=12。81 KN；軸心受壓力桿的穩定

19、系數，由長細比10/i的結果查表得到0。18；i-計算立桿的截面回轉半徑，i=1。58；l0計算長度(m)，由公式l0=kuh確定，l0=3。22m;k-計算長度附加系數，取1。155；u-計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.55；A立桿凈載面面積，A=4.892;W立桿凈截面模量（抵抗矩)，W=5。083;-鋼管立桿受壓強度計算值（N/2)；經計算得到=149。43f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205。00 N/2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算f,滿足要求。考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式=N/A + MW/Wf其中N-立桿的軸心壓力設計值，N=11.68 KN；-軸心受壓力桿的

20、穩定系數，由長細比10/i的結果查表得到0.18;i-計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58;l0-計算長度（m)，由公式l0=kuh確定，l0=3。22m；k計算長度附加系數，取1。155;u計算長度系數,由腳手架的高度確定，u=1.55；A立桿凈載面面積,A=4。892；W-立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=5。083；MW計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0。135 KN。m-鋼管立桿受壓強度計算值(N/2）;經計算得到=162。73f鋼管立桿抗壓強度設計值,f=205。00 N/2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算f,滿足要求。（六）最大搭設高度的計算不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式

21、、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：HS=A-（1.2NG2K+1。4NQ)/1.2gk其中NG2K-構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=2。130 KN；NQ-活荷載標準值，NQ=5.400 KN；gk-每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.125 KN/m；經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度HS=49.815米。考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：HS=A1.2NG2K+0。851。4(NQ+AMwk/W）/1。2gk其中NG2K構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K=2。130 KN；NQ活荷載標準值，NQ=

22、5。400 KN；gk每米立桿承受的結構自重標準值，gk=0.125 KN/m；Mwk-計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk=0。113 KN.m；經計算得到,考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度HS=51。199米，大于本工程腳手架搭設的最大高度，符合要求。（七)連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算:N1=Nlw+No其中Nlw風荷載產生的連墻件軸向力設計值（KN），應按照下式計算：Nlw=1.4wkAwWk-風荷載基本風壓值，wk=0。233 KN/;Aw-每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw=3。604.50=16。200；No連墻件約束腳手架平面外變形所產

23、生的軸向力（KN）；No=5。000經計算得到Nlw=5.285 KN，連墻件軸向力計算值N1=10。285 KN 連墻件軸向力設計值Nf=Af其中-軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l/i=30。00/1。58的結果查表得到=0。95；A=4.892；f=205.00 N/2。經過計算得到Nf=95。41 KNNfNl，連墻件的設計計算滿足要求。連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到Nl=10。285 KN大于扣件的抗滑力8.0KN,不滿足要求。（八)立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求Pfg其中P-立桿基礎底面的平均壓力（N/2)，P=N/A；P=51。25N上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(KN）；N=12。81A基礎底面面積（）；A=0.25fg-地基承載力設計值(N/2）；fg=60.00地基承載力設計值應按下式計算：fg=kcfgk其中kc-腳手架地基承載力調整系數;kc=0。40fgk地基承載力標準值;fgk=150。00地基承載力的計算滿足要求。