1、滿堂內腳手架施工方案第一章 工程概況xx農業有限公司肉雞屠宰加工項目（一期工程）24000只/小時肉雞屠宰加工車間位于隨州市經濟技術開發區。主要范圍包括雞宰殺區，內臟處理間及速凍間,副食品外包裝間,分割間及速凍間，正品外包裝間，低溫冷藏庫，冰鮮庫，更衣衛生區，層辦公區，參觀走郎。本工程由xx農業有限公司投資興建，。該工程為鋼鋼筋混凝土框架結構，排架結構。建筑總面積30091.83M2。建筑物高度9。9M,8.7M，8.25M.建筑層數:單層,局部二層.根據工程實際情況,大殿內腳手架為防護及支撐形體系。為了保證腳手架工程能安全、順利地進行，特編制本方案。第二章 構造要求及技術措施第一節 構造要求

2、1、地基處理要求回填土采用紅石土分層用壓路機夯實，密實度采用環刀取樣進行試驗，表面用C15砼進行硬化，厚度為150mm。腳手架以硬化作業基礎,所有的基礎必須平整?；A上、底座下設置墊板,布設必須平穩，不得懸空.2、立桿構造要求1）立桿接頭宜采用活動扣件連接，鋼管搭接長度不得少于1.2M,立桿下角與大橫桿采用直角扣件連接。立桿與大橫桿采用直角扣件連接,接頭交錯布置，兩個相鄰立柱接頭避免出現在同步同跨內,并在高度方向錯開距離不小于50cm；各接頭中心距主節點的距離不大于60cm。2）支架立桿應豎直設置,2m高度的垂直允許偏差為15mm.3、大橫桿大橫桿置于小橫桿之下，在立柱的內側，用直角扣件與立柱

3、扣緊；其長度大于3跨、不小于6m，同一步大橫桿四周要交圈。大橫桿采用對接扣件邊接，其接頭交錯布置，不在同步、同跨內。相鄰接頭水平距離不小于50cm,各接頭距立柱的距離不大于50cm.4、小橫桿每一立桿與大橫桿相交處（即立節點）,都必須設置一根小橫桿,并采用直角扣件扣緊在大橫桿上,該桿軸線偏離主節點的距離不大于15cm.小橫桿間距應與立桿柱距相同,且根據作業層腳手板搭設的需要，可在兩立柱之間在等間距設置增設12根小橫桿，其最大間距不大于75cm。小橫桿伸出外排大橫桿邊緣距離不小于10cm；伸出里排大橫桿距結構外邊緣20cm，且長度不大于25cm。上、下層小橫桿應在立桿處錯開布置，同層的相臨小橫桿

4、在立柱處相向布置。5、縱、橫向掃地桿縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座下皮20cm處的立柱上，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。6、剪刀撐本腳手架采用剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立柱、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿架高連續布置.雙立桿部位采用雙桿通長剪刀撐，單立桿部位則采用單桿通長剪刀撐。剪刀撐每6步4跨設置一道，斜桿與地面的夾角在45度-60度之間。斜桿相交點處于同一條上,兩端分別用旋轉扣件固定,在其中間增加2-4個扣結點。所有固定點距主節點距離不大于15cm。最下部的斜桿與立桿的連接點緊接地面。剪刀撐的桿件連接采用搭接，其搭接長度100cm，并用不少于2個旋

5、轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端的距離10cm。橫向斜撐搭設在主樓腳手架部位，在同節內、由底至頂層呈“之”字型、在里、外排立柱之間上下連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立柱或橫向水平桿伸出端上。除拐角處設橫向斜撐外，中間應每隔6跨設置一道。第二節 技術措施一、技術準備1、腳手架方案經批準后，由項目部工程技術人員及專職安全員向操作人員作詳細的外腳手架搭設及拆除安全技術交底,并組織操作人員認真熟悉圖紙，了解工程建筑體形特征，掌握搭設要點。2、參加外腳手架搭設及拆除的操作人員必須經培訓合格,持證上崗，且身體健康,并配有安全帽、安全帶等個人防護用品及施工工具。3、根據單位工程施工組織設計

6、、工程形象進度及月度計劃，以及實際施工要求，參照施工方案，及時編制材料計劃，組織材料進場，以免因腳手架滯后而影響工程進度。二、腳手架的質量保證(1）材料的允許偏差允許偏差（mm) 檢查工具1 鋼管尺寸外徑48mm，壁厚3mm +0.5；0.5 游標卡尺2 鋼管兩端面切斜偏差 1。70 塞尺、拐角尺3 鋼管外表面銹蝕濃度（=1+2） 0。50 游標卡尺(2）腳手架搭設的允許偏差和檢驗方法1 地基基礎表面 堅實平整 觀察排水 不積水墊板 不晃動 底座 不滑動、不沉降 10 2 立桿垂直度搭設中檢查偏差的高度（m） 總高度10m 9mH=10 35H=9 303）間距 步距 縱距 橫距30；35；鋼

7、板尺4）縱向水平桿高差 一根桿的兩端 20 水平儀或水平尺同跨內兩根縱向水平桿高差10 5 腳手架橫向水平桿外伸長度偏差 外伸200mm 50 鋼板尺6?？奂Q緊抽樣檢查數目及質量判定安裝扣件數量（個） 抽檢數量（個） 允許的合格數1）連接立桿與縱(橫）向水平桿或剪刀撐的扣件;接長立桿、縱向水平桿或剪刀撐的扣件 12013200 50 2）連接橫向水平桿與縱向水平桿的扣件（非主節點處） 12013200 60 三、腳手架安全施工技術措施（1）材質及其使用的安全技術措施1）扣件的緊固程度應在4050N.m，并不大于65N。m對接扣件的抗拉承載力為3KN?？奂下菟ū３诌m當的按照程度.對接扣件安裝

8、時其開口應向內，以防進雨水，直接扣件安裝時開口不得向下，以保證安全。2)各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。3)鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用。禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件。4）外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹篾、塑料混用.5）嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。（2）腳手架搭設的安全技術措施1）腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求，做到不積水、不沉陷,頂板基礎的砼必須達到設計強度的75%以上才能施工.2）搭設過程中劃出的工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關的扣件必先告

9、訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。3）開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。4）腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂,以保證搭設過程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。5）腳手架必須配合施工進度搭設,一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步。6）在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊.(3）腳手架上施工作業的安全技術措施1）結構外腳手架每支搭一層，支搭完畢后,經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長和個人，未經同意不得任意拆除腳手架部件。2）嚴格控制施工荷載,腳手板不得集中

10、堆料旗荷，施工荷載不得大于3kN/m2，確保較大安全儲備。3)結構施工時不允許多層同時作業，裝修施工時作業層數不超過兩層,臨時性用的懸挑架的同時作業層數不超過1層。4)當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施.5)各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人.6）定期檢查腳手架,發現問題和隱患,在施工作業前及時維修加固,以達到堅固穩定，確保施工安全.（4）腳手架拆除的安全技術措施1）拆架前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，擬訂出作業計劃，報請批準,進行技術交底后才準工作。2）架體拆除前，必須察看施工現場環境,包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類

11、障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。3）拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒標志,地面應設專人指揮，禁止非作業人員進入。4）拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調,當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方,以防墜落.5）在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開.6）每天拆架下班時，不應留下隱患部位。7）拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線,以防觸電事故。8）所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。9）所有的腳手板，應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。10）拆下的零

12、配件要裝入容器內，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊第三章 腳手架的搭設 第一節 腳手架的平面布置根據建筑物體形特征，合理布設腳手架立桿，與外腳手架連通成為整體，切實保障施工安全、順暢。(內腳手架平面布置見附圖）第二節 搭設順序做好搭設的準備工作按建筑物的平面形狀放線、定位鋪腳手板放置縱向掃地桿逐根豎立桿扣橫向掃地桿第一步縱向水平桿第一步橫向水平桿連墻件（或拋撐）防護欄桿張設安全網第二步橫向水平桿第二步縱向水平桿第三節 基本構造要求1、搭設于地上的腳手架：為避免腳手架立桿位置受力過于集中，立桿下也必須鋪設墊板。腳手架要按規定在四角設防雷裝置，腳手架底部與建筑物避雷接地焊接，接地電阻不大

13、于10。2、構造要求：1）、因本工程比較特殊腳手架立桿的縱橫距都為0.8m，并且等距設置,腳手架步距底步架為2m，其他為1.2m，立桿底部加掃地桿，掃地桿離下腳間距不超過200。因本工程為單層超高建筑，內部有單跨長度為38。1M大梁，梁底腳手架要承重立桿橫距為500（計算式見高支模專項方案）。2）、腳手架里側立桿距建筑物300。3）、小橫桿出立桿外至少100.4）、護身欄桿高度為900。5）、大橫桿之間用兩根48長鋼管作填芯管與大橫桿之間等距分布，與小橫桿用直角扣件扣緊，填芯桿與小橫桿連接的扣件數，每間隔一根小橫桿必須保證有一組扣件。4、腳手架與建筑物之間的連接：腳手架與建筑物之間使用連墻桿連

14、接,連墻桿的垂直間距不應大于建筑物層高，并不應大于4米（2步），水平間距不大于縱距的3倍，且每根連墻桿的覆蓋面積不大于27平方米.連墻桿的構造：用適度長的短鋼管加箍在柱子上。連墻桿宜靠近主節點設置，偏離主節點的距離不應大于300mm，且宜優先采用菱形布置。5、剪刀撐的設置：自腳手架的兩端和轉角處開始沿腳手架的全長和全高連續設置剪刀撐，斜桿與地間夾角應在4560范圍內，最下面的斜桿連接在結點上，每根同方向斜桿之間水平間距不大于9m，即剪刀撐每81設置一組，每道剪刀撐寬度視立面寬度尺寸而定,一般不應小于4跨（即57根立桿）且不應小于6m,并且設在架子外側有凹進去位置的腳手架的剪刀撐應與外圍腳手架相

15、連。剪刀撐的搭設：將一組剪刀撐的一根斜桿用扣件扣牢在立桿上，另一根斜桿扣牢在小橫桿的伸出部分,這樣可以避免兩根斜桿相交時把立桿鋼管弄彎,旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150，最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不宜大于500,以保證架體的穩定，每根斜桿扣件與扣件之間搭接長度不小于1000，應有三個連接點。6、桿件的搭接：1）、立桿的接頭必須采用對接扣件連接，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3.2)、大橫桿的接頭宜采用對接扣件連接。兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；

16、不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3。3）、小橫桿用直角扣件緊固于立桿上,同一步架小橫桿位于大橫桿以及填芯桿的下方,在任何情況下不得拆除貼近立桿的小橫桿.4）、剪刀撐斜桿的搭接連接，搭接長度不小于1000，用23只旋轉扣件扣牢,桿件端頭出扣件不小于100，剪刀撐的兩斜桿交錯處用直角扣件或旋轉扣件扣緊。 7、操作層的隔離和防護：1）、架體須超過施工操作層1.8m高，外側設一道扶手欄桿高度為0。9m，且應有擋腳板.2)、密目式安全網應緊隨架體搭設高度滿掛。3）、架體與主體間空檔處每隔4步架或每兩層須滿鋪腳手板進行水平封閉

17、，防止物體墜落，該部位的擋腳板必須有醒目的警告標志。4)、當有雙層同時操作時,上層操作面的腳手架鋼笆片上需滿鋪白鐵皮隔離防護.5）、施工層腳手架內立桿與建筑物之間要進行封閉,以防物體墜落. 第四章 內腳手架模板支撐方案計算書根據我公司多年的施工經驗，本工程的腳手架能保證滿足施工要求和保證安全,現對外腳手架進行驗算。模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、混凝土結構設計規范GB500102002、建筑結構荷載規范（GB 50009-2001)、鋼結構設計規范（GB 50017-2003）等規范編制. 第一節 參數信息1.腳手架參數橫向間距或排距（m)：0

18、。80;縱距（m）:0.80；步距(m)：1.40； 立桿上端伸出至模板支撐點長度（m):0.10；腳手架搭設高度（m）:23。500；采用的鋼管（mm):483 ;扣件連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式：方木支撐;2。荷載參數 模板與木板自重(kN/m)：0.350；混凝土與鋼筋自重（kN/m）:25。000；樓板澆筑厚度（m）：0.14;施工均布荷載標準值(kN/m2）：1。000；3。樓板參數 鋼筋級別：三級鋼HRB 400（20MnSiV，20MnSiNb,20MnTi）；樓板混凝土標號:C40；4。木方參數 木方彈性模量E(N/m）：9500。000；

19、木方抗彎強度設計值(N/mm）：13.000; 木方抗剪強度設計值（N/mm):1.400；木方的間隔距離(mm）:300。000; 木方的截面寬度(mm）:60。00；木方的截面高度（mm):90。00； 第二節 模板支撐方木的計算 方木按照簡支梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5。00010.00010。000/6 = 83.33 cm；I=5。00010。00010。00010.000/12 = 416。67 cm;1。荷載的計算：（1)鋼筋混凝土板自重（kN/m)：q1= 1。0001.0000。14025。000 = 3。500 kN/；（2）模板的自重線荷載（kN/m)

20、:q2= 0.3500.500 = 0.175 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載（kN）：p1 = （1.000 + 2。000）1。0000。500 = 1。500 kN;2。強度驗算: 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:均布荷載 q = 1.2 （q1 + q2) = 1。2（1。500 + 0。175) = 2.010 kN/m；集中荷載 p = 1。41。500=2.100 kN;最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 2.1001。000 /4 + 2。0101。0002/8 = 0。776 kN；最大支座力

21、 N = P/2 + ql/2 = 2.100/2 +2。0101.000/2 = 2。055 kN ;方木最大應力計算值 = M /W = 0。776106/83333.33 = 9。315 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13。0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 9。315 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13。0 N/mm2,滿足要求！3。抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力： Q = 2。0101。000/2+2.100/2 = 2.055 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 2.05

22、5103/（2 50。000100。000) = 0。617 N/mm2;方木抗剪強度設計值 T = 1.400 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0。617 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.400 N/mm2，滿足要求！4.撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下：均布荷載 q = q1 + q2 = 1.675 kN/m；集中荷載 p = 1。500 kN；最大撓度計算值 V= 51.6751000.04 /(3849500.0004166666.667） +1500。0001000.03 /( 459500.0004166666。7） =

23、 1.340 mm;最大允許撓度 V=1000。000/ 250=4.000 mm；方木的最大撓度計算值 1.340 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.000 mm，滿足要求！ 第三節 板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 2.0101。000 + 2。100 = 4。110 kN； 最大彎矩 Mmax = 0.719 kN.m ;最大變形 Vmax = 1.892 mm ；最大支座力 Qmax = 8.837 kN ；最大應力 = 141。601 N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設計值 f=205。000 N/mm2;支撐鋼管的最

24、大應力計算值 141.601 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205。000 N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于1000。000/150與10 mm，滿足要求！ 第四節 扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編,P96頁，雙扣件承載力設計值取12。00kN，按照扣件抗滑承載力系數0。80,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12。80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。2.5）:R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12。80 kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 計算中R取

25、最大支座反力,R= 8.837 kN；R 12.80 kN，所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 第五節 模板支架立桿荷載標準值（軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1.靜荷載標準值包括以下內容：（1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0。1294.000 = 0.516 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.3501.0001.000 = 0.350 kN；（3)鋼筋混凝土樓板自重（kN）：NG3 = 25.0000.1401。0001。000 = 3.500 kN;靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4。366 kN；2。活荷載為施工荷載標準

26、值與振倒混凝土時產生的荷載。活荷載標準值 NQ = （1.000+2。000 ) 1.0001.000 = 3。000 kN；3。不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.639 kN; 第六節 立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN） ：N = 10。639 kN；- 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到;i - 計算立桿的截面回轉半徑（cm） ：i = 1.58 cm；A - 立桿凈截面面積（cm2）：A = 4.89 cm2;W - 立桿凈截面模量（抵抗矩）（cm3):W

27、=5。08 cm3；- 鋼管立桿受壓應力計算值 （N/mm2）；f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205。000 N/mm2；L0- 計算長度 （m）；如果完全參照扣件式規范，由下式計算l0 = h+2a a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0。100 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0 = h + 2a = 1。500+20。100 = 1.700 m ；L0 / i = 1700。000 / 15。800=108。000 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.530 ;鋼管立桿受壓應力計算值；=8839。680/（0。530489

28、.000） = 34.108 N/mm2；立桿穩定性計算 = 34.108 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205。000 N/mm2，滿足要求! 第七節 樓板強度的計算1。 樓板強度計算說明驗算樓板強度時按照最不利情況考慮，樓板的跨度取5.0M,樓板承受的荷載按照線荷載均布考慮.寬度范圍內配置級鋼筋，配置面積As=1440 mm2，fy=360 N/mm2。板的截面尺寸為 bh=4000mm140mm,截面有效高度 ho=80 mm。按照樓板每8天澆筑一層，所以需要驗算8天、16天、24天。.的承載能力是否滿足荷載要求。 2.驗算樓板混凝土8天的強度是否滿足承載力要求樓板計算

29、長邊18.75m，短邊為4.6 m；q = 2 1。2 （ 0.350 + 25.0000.180 ） + 1 1。2 （ 0.51665/18.750/4.600 ) + 1。4 （1。000 + 2.000) = 16。055 kN/m2;單元板帶所承受均布荷載 q = 5。00016。055 = 80。275 kN/m；板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax = 0。066480。2804.0002 = 21.323 kN.m；因平均氣溫為18，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到8天齡期混凝土強度達到62。40,C30混凝土強度在8天齡期近似等效為C18。720.

30、混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=8.986N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= As fy/ ( b ho fcm ) = 1440.000360.000 / （ 4000。000100。0008。986 )= 0。144查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s = 0。134此時樓板所能承受的最大彎矩為:M1 = s b ho2fcm = 0。1344000。000100.00028。986106 = 48.033 kN.m;結論：由于 Mi = M1+M2=48.033 = Mmax= 69。956所以第8天樓板強度尚不足以承受上面樓層傳遞下來的荷載。第2層以下的

31、模板支撐必須保留。3.驗算樓板混凝土16天的強度是否滿足承載力要求樓板計算長邊18。750m,短邊為4.60 m；q = 3 1.2 ( 0。350 + 25.0000.180 ） + 2 1。2 （ 0。51665/18.750/4。600 ) + 1。4 (1。000 + 2.000） = 16。055 kN/m2;單元板帶所承受均布荷載 q = 5。00016.055 = 80。275 kN/m;板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算Mmax = 0。066480。2804.0002 = 21.336 kN。m；因平均氣溫為18，查施工手冊溫度、齡期對混凝土強度影響曲線得到16天齡

32、期混凝土強度達到83.21，C30混凝土強度在16天齡期近似等效為C24。960.混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=11。882N/mm2；則可以得到矩形截面相對受壓區高度：= As fy/ （ b ho fcm ) = 1440.000360.000 / （ 4000。000100。00011.882 ）= 0.109查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為s = 0。103此時樓板所能承受的最大彎矩為:M2 = s b ho2fcm = 0.1034000.000100。000211。88210-6 = 48.982 kN。m；結論：由于 Mi =M1+M2= 97.015 Mmax= 96。248所以第16天樓板強度足以承受以上層表面瓦傳遞下來的荷載。模板支持可以拆除.