1、xx大廈高層建筑腳手架施工方案xx大廈腳手架施工方案目 錄1 工程概況22 主體施工方案選擇23 腳手架工程23.1 材料要求3.2 落地式腳手架搭設3.3懸挑式扣件鋼管腳手架4 腳手架的拆除295 安全要求306 外挑防護網(wǎng)的架設307 卸料平臺計算311 工程概況Xxxxxxxxxxxx2主體施工方案選擇根據(jù)工程結(jié)構(gòu)特點，下部采用鋼管扣件式雙排落地腳手架，上部采用懸挑式腳手架，外圍全封閉密目網(wǎng)；緊靠道路一側(cè)懸挑3米水平安全防護網(wǎng)進行防護。3腳手架工程3.1材料要求：3.1.1 鋼管采用483.5mm，使用鋼扣件連接，鋼管應有產(chǎn)品質(zhì)量合格證，表面應平直光滑，不應有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、毛刺

2、、壓痕和深的劃道，鋼管涂有黃色油。3.1.2 扣件應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。新、舊扣件均應進行防銹處理。3.1.3 墊鐵采用150150mm8mm的鋼板。3.1.4 腳手板選用竹笆片，并用18#鐵絲四角扎牢、無滑動現(xiàn)象。3.2落地式腳手架搭設3.2.1 基礎與底座構(gòu)造1本工程落地式腳手架基礎為地下室180厚砼頂板（適用于3#樓其中南側(cè)腳手架采用鋼梁支撐）和巖石地基基礎（適用于4#、5#樓）。2腳手架底部鋪設50mm厚，200mm寬，34m長的木墊板，立桿底座上設置鋼底座。3.2.2 架體構(gòu)造1沿建筑物外圍搭設落地式雙排扣件鋼管腳手架，搭設高度3樓25.2米

3、，4樓14米，5樓14米，并采用密目網(wǎng)全封閉圍護。2立桿橫向間距為1.0m，縱向間距為1.5 m，腳手架步距1.80m。立桿的接頭采用對接扣件進行連接，接頭交錯布置，同步同跨不得設置兩個立桿接頭，立桿的接頭在架體的最頂端可采用搭接的方式，其搭接長度為2米，并不小于兩個扣件固定。3大橫桿：大橫桿步距為1.80米，跨度一般應大于三跨。大橫桿采用對接扣件連接，大橫桿應布置在立桿的內(nèi)側(cè)。縱向水平桿的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內(nèi)，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開距離不應小于500mm。4小橫桿：小橫桿貼近立桿布置，搭于大橫桿之上并用直角扣件扣緊，大橫桿與立桿

4、交接點均設小橫桿。小橫桿距墻體外皮不大于100mm，既要有一定的操作距離，又要防止人體墜落，伸出外排架大橫桿邊緣距離控制在100200mm之間為宜。5掃地桿：在立桿的底板設置縱橫向掃地桿，縱向掃地桿在腳手架立桿底端墊板上180處遍設，橫向掃地桿設在縱向掃地桿的下側(cè)，并沿腳手架四周連續(xù)設置，并與立桿連接牢固。6剪刀撐：在腳手架外側(cè)立面沿整個長度設置剪刀撐，并隨腳手架的高度連續(xù)設置。剪刀撐在每一側(cè)面設置，斜桿與地面的夾角為45-60度，剪刀撐的一根斜桿扣在立桿上，另一根斜桿扣在小橫桿伸出的端頭上，兩端分別用旋轉(zhuǎn)扣件固定，在其中間增加2至4個扣接點。剪刀撐搭接長度不小于1米，設三個旋轉(zhuǎn)扣件進桿端10

5、0mm固定。7連墻桿：連墻件采用硬拉結(jié)，從第二步開始設置，每高3.6米，長4.5米設一道，并用483.5鋼管內(nèi)外排同時用十字扣件固定。連墻件應均勻設置，與建筑物連接固定。8腳手板：腳手板采用竹笆片，并用18#鐵絲四角扎牢、無滑動現(xiàn)象。9密目網(wǎng)：腳手架立桿的外側(cè)應滿掛2000目的密目式安全立網(wǎng)進行封閉，密目網(wǎng)應用直徑5mm以上的尼龍繩進行全面固定，架體里側(cè)應在第一步大橫桿且距地面不大于3.2米高處設置首層安全平網(wǎng)，以上每隔5層且不大于10米處增設一道。作業(yè)施工層下步架設置隨層安全平網(wǎng)，并在施工層0.6米和1.2米處設置防護欄桿一道和180mm高的踢腳板。3.2.3落地式腳手架復核計算1 參數(shù)信息

6、:1)腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 25.4 m，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為 1m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8 m；內(nèi)排架距離墻長度為0.40m；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距 3.6 m，水平間距4.5 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2)活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:3.000 kN/m2；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3)風荷載參數(shù)本工程地處山東青島市，基本風壓0.6 kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)z 為0.93，風荷載體型系數(shù)s 為1

7、.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；4)靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數(shù):6；5)地基參數(shù)地基土類型:巖石；地基承載力標準值(kPa):2500.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00。圖3.2.3-1落地式腳手架側(cè)立面圖圖3.2.3-2落地式腳手架正立面圖2 大橫桿的

8、計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1)均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷載標準值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.1=0.166 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41=1.4 kN/m； 圖3.2.3-3大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中

9、最大撓度) 圖3.2.3-4大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2)強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1661.52+0.101.41.52 =0.345 kN.m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1661.52-0.1171.41.52 =-0.406 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.345106,0.406106)/5080=79.921 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 79.921 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值

10、f=205 N/mm2，滿足要求！3)撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.1=0.138 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1 kN/m；最大撓度計算值為：= 0.6770.13815004/(1002.06105121900)+0.990115004/(1002.06105121900) = 2.185 mm；大橫桿的最大撓度 2.185 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！3 小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照

11、簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1)荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值：P2=0.311.5/(2+1)=0.150 kN；活荷載標準值：Q=311.5/(2+1) =1.500 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.15)+1.4 1.5 = 2.349 kN； 圖3.2.3-5 小橫桿計算簡圖2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如

12、下: Mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.3491/3 = 0.783 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.789 kN.m；最大應力計算值 = M / W = 0.789106/5080=155.276 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =155.276 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50.03

13、810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.15+1.5 = 1.708 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax = 1707.61000(310002-410002/9 ) /(722.06105121900) = 2.414 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.02+2.414 = 2.434 mm；小橫桿的最大撓度為 2.434 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！4 扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表

14、5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381/2=0.019 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.311.5/2=0.225 kN；活荷載標準值: Q = 311.5 /2 = 2.25

15、kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.019+0.225)+1.42.25=3.512 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5 腳手架立桿荷載計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容： 1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8025.40 = 3.983kN；2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.361.5(1+0.4)/2 = 1.89 kN；3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手

16、板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.1561.5/2 = 0.675 kN；4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.525.4 = 0.19 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.738 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 311.52/2 = 4.5 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.6 kN

17、/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 0.926 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：取值為1.13；經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.60.9261.13 = 0.439 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.738+ 1.44.5= 14.386 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.738+ 0.851.44.5= 13.441 kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw =

18、0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.4391.5 1.82/10 = 0.254 kN.m；6 立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 14.386 kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結(jié)

19、果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 14386/(0.186489)=158.166 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 158.166 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 13.441 kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)

20、范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 13440.864/(0.186489)+254168.632/5080 = 197.81 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 197.81 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！7 最大搭

21、設高度的計算: 按規(guī)范5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.755 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.5 kN；每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1864.8910-4205103-(1.22.755+1.44.5)/(1.20.125)=60.356 m；按規(guī)范5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米： H = 60.356 /(1+0.00160.35

22、6)=56.921 m；H= 56.921 和 50 比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值 H =50 m。腳手架單立桿搭設高度為25.4m，小于H，滿足要求！按規(guī)范5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 2.755 kN；活荷載標準值 ：NQ = 4.5 kN；每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值 ：Gk = 0.125 kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.254 /(1.4 0.8

23、5) = 0.214 kN.m；Hs =( 0.1864.8910-4205103-(1.22.755+0.851.4(4.5+0.1864.891000.214/5.08)/(1.20.125)=36.28 m；按規(guī)范5.3.6條腳手架搭設高度 Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米： H = 36.28 /(1+0.00136.28)=35.01 m；H= 35.01 和 50 比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值 H =35.01 m。腳手架單立桿搭設高度為25.4m，小于H，滿足要求！8 連墻件的穩(wěn)定性計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw +

24、 N0風荷載標準值 Wk = 0.439 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 Aw = 16.2 m2；按規(guī)范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN), N0= 5.000 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 9.967 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 14.967 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 400/15.8的結(jié)果查表得到 =0.933，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2

25、；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9334.8910-4205103 = 93.529 kN；Nl = 14.967 Nf = 93.529,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到 Nl = 14.967小于雙扣件的抗滑力 16 kN，滿足要求！ 圖3.2.3-6連墻件扣件連接示意圖9 立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值:fg = fgkkc = 2500 kPa； 其中，地基承載力標準值：fgk= 2500 kPa ；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎底面的

26、平均壓力：p = N/A =71.929 kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 14.386 kN；基礎底面面積 ：A = 0.2 m2 。p=71.929 fg=2500 kPa 。地基承載力滿足要求！3.3懸挑式扣件鋼管腳手架3.3.1腳手架支撐1 槽鋼穿墻部位，提前將剪力墻留洞，在梁內(nèi)預留2道16圓鋼,搭設腳手架時砼的強度必須達到75%以上。2 鋼梁上焊接16鋼箍，隨著鋼梁的安裝，用于固定鋼絲繩。在架子的上部用鋼絲繩及時拉結(jié)在梁上焊接的鋼箍上，并加頂桿來穩(wěn)定腳手架。如圖： 圖3.3.1-1懸挑腳手架側(cè)立面圖 圖3.3.1-2落地懸挑腳手架正立面圖3.3. 2架體構(gòu)

27、造1 搭設高度：3樓自9層頂和16層頂開始搭設，高度分別為19.6米、20米，4樓分別自5、12層頂開始搭設，高度19.6米。5#樓自5層頂開始搭設，高度20米。2 搭設方式：在挑梁上架設大橫桿、小橫桿、立桿，外排大橫桿距挑梁外端10厘米，里外排間距1.0米，距建筑物40厘米，立桿設于挑梁上，間距1.5米。腳手架基本參數(shù)為：架寬1.0米，立桿縱距1.5米，大橫桿步距1.8米。3 剪刀撐：在腳手架外側(cè)立面沿整個長度設置剪刀撐，并隨腳手架的高度連續(xù)設置。剪刀撐在每一側(cè)面設置，斜桿與地面的夾角為45-60度。剪刀撐的斜桿利用旋轉(zhuǎn)扣件與腳手架的立桿或大橫桿扣緊。4 連墻體：每間距垂直3.6米、水平4.

28、5米設一道與建筑物拉接點，拉接點采用短鋼管硬拉接。5 腳手板：腳手板采用竹笆片。6 安全網(wǎng)：安全網(wǎng)同步張設，用系網(wǎng)繩將每個網(wǎng)孔與大橫桿綁牢，網(wǎng)間不得有間隙，每隔四步設一道防護平網(wǎng)。3.3.3懸挑式腳手架復核計算：1 參數(shù)信息:1）腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為 20 m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5m，立桿的橫距為1m，立桿的步距為1.8 m；內(nèi)排架距離墻長度為0.40 m；采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù) 1.00；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 3.6 m，水平間距3 m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2）活荷載參

29、數(shù)施工均布荷載(kN/m2):3.000；腳手架用途:結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù):2 層；3）風荷載參數(shù)本工程地處山東青島市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.600kN/m2，風荷載高度變化系數(shù)z為1.300，風荷載體型系數(shù)s為1.128；計算中考慮風荷載作用；4）靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):4 層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5）水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用16a號

30、槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內(nèi)錨固段長度 2.5 m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):16.00；樓板混凝土標號:C30；6）拉繩與支桿參數(shù)圖3.3.3-1懸挑腳手架側(cè)立面圖鋼絲繩安全系數(shù)為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.800；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結(jié)，最里面面鋼絲繩距離建筑物 1.4 m。圖3.3.3-2懸挑腳手架正立面圖 2 大橫桿的計算:按照扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1

31、）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷載標準值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；靜荷載的設計值: q1=1.20.038+1.20.1=0.166 kN/m；活荷載的設計值: q2=1.41=1.4 kN/m； 圖1 大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2)強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1661.52+0.101.41.52 =0.345 kN.

32、m；支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1661.52-0.1171.41.52 =-0.406 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.345106,0.406106)/5080=79.921 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為 = 79.921 N/mm2 小于 大橫桿的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2，滿足要求！3)撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.1=0.138 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =1 kN/m；最大

33、撓度計算值為：= 0.6770.13815004/(1002.06105121900)+0.990115004/(1002.06105121900) = 2.185 mm；大橫桿的最大撓度 2.185 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 3 小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2001第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1)荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.5 = 0.058 kN；腳手板的自重標準值

34、：P2=0.311.5/(2+1)=0.150 kN；活荷載標準值：Q=311.5/(2+1) =1.500 kN；集中荷載的設計值: P=1.2(0.058+0.15)+1.4 1.5 = 2.349 kN； 圖3.3.3-3小橫桿計算簡圖2)強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.03812/8 = 0.006 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 2.3491/3 = 0.783 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.789 kN.m；最大應

35、力計算值 = M / W = 0.789106/5080=155.276 N/mm2 ；小橫桿的最大彎曲應力 =155.276 N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！3)撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: qmax=50.03810004/(3842.06105121900) = 0.02 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.15+1.5 = 1.708 kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: pmax =

36、 1707.61000(310002-410002/9 ) /(722.06105121900) = 2.414 mm；最大撓度和 = qmax + pmax = 0.02+2.414 = 2.434 mm；小橫桿的最大撓度為 2.434 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000/150=6.667與10 mm,滿足要求！ 4 扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣

37、件抗滑承載力設計值,取8.00 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 0.0381.52/2=0.058 kN；小橫桿的自重標準值: P2 = 0.0381/2=0.019 kN；腳手板的自重標準值: P3 = 0.311.5/2=0.225 kN；活荷載標準值: Q = 311.5 /2 = 2.25 kN；荷載的設計值: R=1.2(0.058+0.019+0.225)+1.42.25=3.512 kN；R 8.00 kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 5 腳手架立桿荷載的計算: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷

38、載標準值包括以下內(nèi)容： 1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.038/1.8020.00 = 3.136kN；2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2 NG2= 0.341.5(1+0.4)/2 = 1.26 kN；3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m NG3 = 0.1541.5/2 = 0.45 kN；4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG =NG

39、1+NG2+NG3+NG4 = 4.996 kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ= 311.52/2 = 4.5 kN；風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.6 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Uz= 1.3 ； Us - 風荷載體型系數(shù)：取值為1.128；經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.61.31.128 = 0.61

40、6 kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.996+ 1.44.5= 12.295 kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.996+ 0.851.44.5= 11.35 kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.6161.5 1.82/10 = 0.356 kN.m；6 立桿的穩(wěn)定性計算: 不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設計值 ：N = 12.295 kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)

41、半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.118 m；長細比 Lo/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的計算結(jié)果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 12295/(0.186489)=135.18 N/mm2；立

42、桿穩(wěn)定性計算 = 135.18 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N = 11.350 kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照扣件式規(guī)范表5.3.3得 ： = 1.5 ；計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.118 m；長細比: L0/i = 197 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ： A = 4.89 c

43、m2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； = 11350.2/(0.186489)+356192.666/5080 = 194.907 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 194.907 N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！7 連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = 0.616 kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 Aw = 10.8 m2；按規(guī)范5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN

44、), N0= 5.000 kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw = 1.4WkAw = 9.312 kN；連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= 14.312 kN；連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = Af其中 - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 400/15.8的結(jié)果查表得到 =0.933，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 0.9334.8910-4205103 = 93.529 kN；Nl = 14.312 Ru16.903KN。經(jīng)計算，選此型號

45、鋼絲繩能夠滿足要求。鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=16.903kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為 其中 f 為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取f = 50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑 D=(169034/3.14250) 1/2 =21mm；12 錨固段與樓板連接的計算: 1)水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力 R=0.222 kN； 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為: 其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范10.9.8條f

46、 = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=222.4724/(3.142502)1/2 =1.683 mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上錨固長度。2)水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結(jié)力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 0.222kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； fb - 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.43N/mm2； f- 鋼材強度設計值,取215N/mm2； h - 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到 h

47、要大于 222.472/(3.142161.43)=3.095mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1416221510-3=43.21kN螺栓的軸向拉力N=0.222kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=43.206kN，滿足要求！3）水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式: 其中 N - 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N = 10.522kN； d - 樓板螺栓的直徑，d = 16mm； b - 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=80mm； fcc - 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；經(jīng)過計

48、算得到公式右邊等于88.64 kN，大于錨固力 N=10.52 kN ，樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4 腳手架的拆除4.1拆除腳手架前工作應符合下列規(guī)定:應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件,支撐體系是否符合構(gòu)造要求。應由單位工程技術負責人進行安全技術交底。應清除腳手架上雜物及地面障礙物。4.2拆除腳手架適應符合下列規(guī)定:4.2.1拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行,嚴禁上下同時作業(yè)。4.2.2連墻件必須隨腳手架逐層拆除,嚴禁先將連墻件全部拆除后 ，再拆腳手架,分段拆除高差不應大于2步。4.2.3擋腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度時,應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后再拆除連墻件。4.3 卸料時應

49、符合下列規(guī)定:4.3.1各構(gòu)配件嚴禁拋擲至地面。4.3.2運至地面的構(gòu)配件應急時檢查、整修與保養(yǎng),并按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。4.4其他未盡事項要符合法律法規(guī)及施工規(guī)范和手冊。5安全要求5.1腳手架搭設安全技術要求:5.1.1腳手架搭設人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。5.1.2腳手架的構(gòu)配件質(zhì)量與搭設質(zhì)量應符合規(guī)定。5.1.3對腳手架應及時進行維修和加固,以達到堅固穩(wěn)定確保施工 安全。5.1.4腳手架搭設人員必須經(jīng)過上級主管部門培訓,經(jīng)考核合格后做到持有效證件上崗。5.1.5控制扣件螺栓擰緊力矩,擰力矩應控制在40-60N.m內(nèi)。5.1.6嚴禁腳手板出現(xiàn)探頭板,腳手板應滿鋪。5.1.7因

50、腳手架搭設在場區(qū)道路旁邊,外測應由防止墜物傷人的防護措施。5.2腳手架拆除人員的安全技術措施:5.2.1進入現(xiàn)場必須戴安全帽。5.2.2腳手架拆除時,應劃分作業(yè)區(qū),周邊設置圍欄和警戒標志,地面設專人指揮和看護,禁止非作業(yè)人員進出。5.2.3拆除程序必須遵守自上而下,先搭設后拆的原則,即先拆拉桿、腳手板、剪刀撐、后拆小橫桿、大橫桿、立桿等;按一步一清的原則進行,嚴禁上下層同時拆除作業(yè)。5.2.4拆除時應統(tǒng)一指揮,上下呼應,統(tǒng)一協(xié)調(diào)。5.2.5拆除時桿件材料應徐徐下運,嚴禁從空中拋擲,運至地面的材料應分類堆放。5.2.6其他未盡事宜參照國家及地方的相關規(guī)定。6外挑防護網(wǎng)的搭設外挑防護網(wǎng)采用鋼管支撐

51、進行搭設，斜撐與樓面成45o夾角，斜撐水平間距不大于3m，在有斜撐部位分別設立桿與水平桿相連，并且立桿與上下樓板頂緊。將斜撐下端固定在下側(cè)水平鋼管上，上部利用鋼管拉桿連接，鋼管拉桿一端與上部水平桿固定，另一端固定在與斜撐連牢的橫向鋼管上，鋼管拉桿的間距為1.5m。斜撐頂端設通長鋼管，用于固定安全網(wǎng)，其接頭采用搭接方式，搭接長度1m，設兩道連接點。安全網(wǎng)內(nèi)側(cè)固定在上面水平鋼管上。安全網(wǎng)與鋼管、安全網(wǎng)與安全網(wǎng)之間的連接用直徑5mm的尼龍繩全眼綁扎。外挑防護網(wǎng)搭設如圖圖6-1外挑防護網(wǎng)示意圖7卸料平臺計算7.1參數(shù)信息:7.1.1荷載參數(shù)腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：0.35；欄桿

52、、擋板類別：欄桿、竹笆片腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：0.15；施工人員等活荷載(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷載(kN):5.00。7.1.2懸挑參數(shù)內(nèi)側(cè)鋼繩與墻的距離(m)：2.00，外側(cè)鋼繩與內(nèi)側(cè)鋼繩之間的距離(m)：1.40；上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m)：2.80；鋼絲繩安全系數(shù)K：6.00，懸挑梁與墻的節(jié)點按 鉸支 計算；預埋件的直徑(mm)：16.00。只對外側(cè)鋼繩進行計算；內(nèi)側(cè)鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。7.1.3水平支撐梁主梁材料類型及型號：18號槽鋼槽口水平 ；次梁材料類型及型號：16a號槽鋼槽口水平；次梁水平間距l(xiāng)d(m)：0.40，建

53、筑物與次梁的最大允許距離le(m)：0.20。7.1.4卸料平臺參數(shù)水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：3.50，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：2.50, 次梁懸臂Mc（m）：0.00；平臺計算寬度(m)：2.50。圖7.1.4-1卸料平臺簡圖7.2次梁的驗算:次梁選擇 16a號槽鋼槽口水平 ，間距0.4m，其截面特性為：面積 A=21.95cm2；慣性距 Ix=866.2cm4；轉(zhuǎn)動慣量 Wx=108.3cm3；回轉(zhuǎn)半徑 ix=6.28cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。7.2.1荷載計算(1)、腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，標準值為0.35kN/m2； Q

54、1=0.35 0.40= 0.14kN/m；(2)、型鋼自重標準值：本例采用16a號槽鋼槽口水平，標準值為0.17 kN/m Q2=0.17 kN/m(3)、活荷載計算1)施工荷載標準值：取2.00 kN/m2 Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷載P：5.00kN荷載組合Q=1.2(0.14+0.17)+1.42.000.40=1.49kN/mP=1.45.00=7.00kN7.2.2內(nèi)力驗算內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，計算簡圖如下：圖7.2.2-1次梁計算簡圖最大彎矩M的計算公式（規(guī)范JGJ80-91，P31）為： 經(jīng)計算得出: Mmax = (1.492.5

55、02/8)(1-(0.002/2.502)2+7.002.50/4=5.54kN.m。 最大支座力計算公式: 經(jīng)計算得出: R = (7.00 + 1.49(2.50 + 20.00)/2 = 5.36kN7.2.3抗彎強度驗算次梁應力： 其中 x - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f - 鋼材的抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =5.54103/(1.05108.30)=48.71 N/mm2；次梁槽鋼的最大應力計算值 =48.714 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!7.2.4整體穩(wěn)定性驗算 其中，b

56、- 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到 b=57010.0063.00235/(2500.00160.00235.0)=0.90；由于 b大于0.6，按照下面公式調(diào)整： 得到 b=0.756；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =5.54103/(0.756108.300)=67.67 N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 =67.669 N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205 N/mm2,滿足要求!7.3主梁的驗算:根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。主梁選擇 18號槽鋼槽口水平 ，其截面特性為： 面積 A=29.29cm2；慣性

57、距 Ix=1369.9cm4；轉(zhuǎn)動慣量 Wx=152.2cm3；回轉(zhuǎn)半徑 ix=6.84cm；截面尺寸，b=70mm,h=180mm,t=10.5mm；7.3.1荷載驗算(1)欄桿與擋腳手板自重標準值：本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/m； Q1 = 0.15kN/m；(2)槽鋼自重荷載 Q2=0.23kN/m 靜荷載設計值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.15+0.23) = 0.45kN/m； 次梁傳遞的集中荷載取次梁支座力 R；7.3.2內(nèi)力驗算 圖7.3.2-1懸挑卸料平臺示意圖 圖7.3.2-2懸挑卸料平臺水平鋼梁計算簡圖 圖7.3.2-3懸挑水平鋼

58、梁支撐梁剪力圖(kN) 圖7.3.2-4懸挑水平鋼梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 圖7.3.2-5懸挑水平鋼梁支撐梁變形圖(mm) 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續(xù)梁計算，由矩陣位移法，從左至右各支座反力： R1 = 17.107 kN； R2 = 22.445 kN； R3 = -3.002 kN。 最大支座反力為 Rmax=22.445 kN；最大彎矩 Mmax=11.727 kNm；最大撓度 =0.043 mm。7.3.3抗彎強度驗算 其中 x - 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f - 鋼材抗壓強度設計值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 =1

59、1.727106/1.05/152200.0+2.73104/2929.000=82.688 N/mm2；主梁槽鋼的最大應力計算值 82.688 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 f=205.00 N/mm2，滿足要求!7.3.4整體穩(wěn)定性驗算 其中 b - 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： b=57010.570.0235/(6000.0180.0235.0)=0.388；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 = 11.727106/(0.388152200.00)=198.63 N/mm2；主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 = 198.63 N/mm2 小于 f=205.00,滿足要求!7.4

60、鋼絲拉繩的內(nèi)力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉鋼繩的軸力(kN)； i - 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角； sini = Sin (ArcTan (2.8/(1.4+2) = 0.636；根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為：RUi = RCi / sini；RUi = 17.107 / 0.636 = 26.91 kN；7.5鋼絲拉繩的強度驗算:選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度2000MPa，直徑17mm。 其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN)；

61、Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg216.5KN； - 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。0.85； K - 鋼絲繩使用安全系數(shù)。K6。得到：Fg=30.671KNRu26.91KN。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。7.6鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環(huán)的拉力N為：N=RU=26909.629N。拉環(huán)強度計算公式為： 其中， f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范10.9.8所述在物件的自重標準值作用下，每個拉環(huán)按2個截面計算的。拉環(huán)的應力不應大于50N/mm2，

62、故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值f=50.0N/mm2；所需要的拉環(huán)最小直徑 D=26909.64/(3.14250.002)1/2=18.5mm。7.7操作平臺安全要求:7.7.1.卸料平臺的上部拉結(jié)點，必須設于建筑物上，不得設置在腳手架等施工設備上；7.7.2.卸料平臺安裝時，鋼絲繩應采用專用的掛鉤掛牢，建筑物銳角口圍系鋼絲繩處應加 補軟墊物，平臺外口應略高于內(nèi)口；7.7.3.卸料平臺左右兩側(cè)必須裝置固定的防護欄；7.7.4.卸料平臺吊裝，需要橫梁支撐點電焊固定，接好鋼絲繩，經(jīng)過檢驗后才能松卸起重吊鉤；7.7.5.卸料平臺使用時，應有專人負責檢查，發(fā)現(xiàn)鋼絲繩有銹蝕損壞應及時調(diào)換，焊縫脫焊應及時修復；7.7.6.操作平臺上應顯著標明容許荷載，人員和物料總重量嚴禁超過設計容許荷載，配專人監(jiān)督。