1、一、編制依據1、施工圖紙及施工組織設計圖紙名稱圖冊號出圖日期xx大廈建筑圖紙建施-97182-1/120XX-06xx大廈結構圖紙結施-97182-1/120XX-06xx大廈施工組織設計/20XX-112、主要規范規程序號名稱編號1本工程的建筑、結構、人防、設備、電氣等各專業的施工設計圖紙2朝陽區崔各莊鄉大望京村2號地項目施工組織設計3建筑結構荷載規范GB50009-20XX4建筑抗震設計規范GB50011-20XX5建筑地基基礎設計規范GB50007-20XX6混凝土結構設計規范GB50010-20XX7混凝土結構工程施工及驗收規范GB50204-20XX（20XX版）8高層建筑混凝土結構

2、技術規程JGJ3-20XX9鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規程JGJ74-20XX10建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20XX11建筑施工模板安全技術規范JGJ162-20XX12建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-20XX13建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-9114建筑施工安全檢查標準JGJ59-20XX15建筑機械使用安全技術規程JGJ33-20XX16施工現場臨時用電安全技術規范JGJ46-20XX二、工程概況1、項目基本情況序號項目內容1工程名稱626-1#商業辦公樓等3項及地下車庫2工程地址3建設單位4設計單位5監理單位6質量監督單位7施工單

3、位2、建筑概況特征表建筑面積地上91482建筑層高非核心筒：-5F-1F分別為3.85m、3.7m、3.65m、3.8m、5.95m核心筒：-5F-1F分別為5.6m、3.3m、2.3m、3.8m、5.95m地下43900建筑層數地上43層建筑高度地上220m地下5層地下室埋深20.9m抗震設防烈度8度防水等級地下室I級建筑分類一類高層超高層建筑屋面I級建筑耐火等級一級耐久年限50年建筑結構安全等級二級建筑抗震設防類別標準設防類(丙類)建筑高程設計標高相當于絕對高程35.80m建筑使用性質本項目為5A甲級寫字樓，配套商業；220m超高層建筑；工程建設符合國家綠色建筑二星設計、運營和美國LEED

4、-CS金級認證要求。3、結構概況特征表鋼筋混凝土框架-剪力墻結構，部分為鋼與混凝土組合結構地基基礎形式高層塔樓下采用灌注樁筏板基礎；裙房及純地下室下采用筏板基礎，天然地基，采用的抗浮措施為抗浮錨桿結構斷面尺寸（mm）外墻厚度(mm)600、500、400、350內墻厚度1000、900、400、350、300、200方柱斷面900600、800600、800800、1720600、1300600、1000600、1000600、700700、1200600、10001000、300300、900800、800500、500500、600300圓柱斷面GGKZ1：1600單層15根GGKZ2：1

5、700單層7根梁斷面KL:500700、500550、3001100、400600、300600、300500、400500、200500、200600、500750、1100600、500750、1100600、500500、600900、600550、600800、1100850、400550、500800、700700、600700、400700、200400、1100900、1100500、500600、8001000、6001200、6001400、4001900、5001000、6001000、3001500L:300700、200400、300600、200500、300500、

6、500500、400700、400600、300500、800850、600700、200400、1100900、600400、2001100、500700、4001000、4001700、4001400、4001100、4001900樓板厚度400、350、300、250、220、200、180、150、130、120樓梯結構形式板式樓梯混凝土墊層C15地下室外墻C30（P10、P8、P6）基礎底板、集水坑C30（P10）、C40（P10）地下室內隔墻C30人防頂梁板、有覆土梁板、水池構件C30（P6）0.000梁板C35（室外P6）框架梁、次梁、樓板、樓梯C30過梁、構造柱及其他混凝土構件

7、C20鋼筋砼抗震等級D1框架、核心筒、剪力墻、鋼筋特一級D2框架、核心筒、剪力墻、鋼筋一級D3框架、核心筒、剪力墻、鋼筋二級D4、D5框架、核心筒、剪力墻、鋼筋三級鋼筋接頭形式焊接或綁扎搭接d16mm機械連接d16mm鋼筋規格HPB300級熱軋鋼筋、HRB400級熱軋鋼筋6，8，10，12，14，16，18，20，22，25，28，36型鋼、鋼板Q345GJB、Q345GJBZ15(40t60)、Q345B、Q235B保護層厚度構件名稱環境類別保護層最小厚度基礎底板底部(頂部)二b（二a)40(20)基礎梁底部(頂部）二b（二a)40(25)地下室外墻外側有防水層(內側)二b（二a)25(20

8、)水池、游泳池、集水坑迎水面(背水面)二b（二a)25(20)地下室頂板有上部結構(無上部結構)一(二b)15(25)地下室頂梁有上部結構(無上部結構)一(二b)20(35)柱室內(地下土中）一20板（衛生間內）一（二a）15（20）人防地下室外墻外側有防水層(內側)二b(一)30(20)人防地下室內墻一20人防地下室內的梁、柱一30三、施工現場平面布置圖四、地下室模板選型（一）根據本工程結構質量目標以及工期、結構形式等相關要求，在進行本工程模板體系設計時，綜合考慮了結構形式、工期、質量等方面的因素，確定模板選型如下：序號結構部位設計參數模板體系1地下核心筒外墻（包括X2軸內墻）400、500

9、、700、1000大鋼模，滿配一層，板高3920mm2地下室外墻600、500、400、350利用核心筒內墻大鋼模板，流水施工，不增加新模板，不足部分采用散拼木模補充。3核心筒內墻支撐體系設計（除X2軸）900、400、350、300、20018mm厚多層板模板4地下室內墻600、400、350、300、20015mm厚多層板模板5矩形柱1720600、300300、60030015mm厚多層板模板1300600、1200600、1000600、10001000、900800、900600、800800、800600、800500、700700、500500可調截面鋼模，13001000900

10、900800800700700600600500500。6圓形柱GGKZ1：1600單層15根GGKZ2：1700單層7根定型圓柱木模7梁、板KL:500700、500550、3001100、400600、300600、300500、400500、200500、200600、500750、1100600、500750、1100600、500500、600900、600550、600800、1100850、400550、500800、700700、600700、400700、200400、1100900、1100500、500600、8001000L:300700、200400、300600、2

11、00500、300500、500500、400700、400600、300500、800850、600700、200400、1100900、600400、2001100、500700GGL：500500板厚：400、350、300、250、220、200、180、150、130、12015mm多層板，承插腳手架，鋼木龍骨，流水施工（根據實際情況9151830的模板與12202440的模板交叉使用）。8樓梯15mm厚多層板模板9后澆帶后澆帶及施工縫采用木模板結合快易收口網，鋼管支撐架。五、模板工程主要施工方法及措施1、梁、板模板施工1.1地下室梁、板模板類型及支撐體系選型根據圖紙設計的構件尺寸及

12、工程實際情況，地下室梁、板模板類型及支撐體系選型見下表：序號部位模板支撐體系1頂板層高8.0m，板厚350mm15mm厚覆膜多層板，次龍骨采用50100木方，間距200mm；主龍骨為承插型鍵槽式鋼管腳手架加強橫桿。板底支撐架體采用承插型鍵槽式鋼管支撐體系，腳手架橫桿及立桿規格48*3.0鋼管，立桿的縱距b=1.2m，立桿的橫距l=1.2m，立桿的步距h=1.5m，掃地橫桿距地300mm。立桿頂部設置錐托頂桿調節高度，模板支撐主龍骨采用支撐體系頂部橫向加強鋼管。2梁層高8.0m，梁高850mm15mm厚覆膜多層板梁側模板采用15mm厚覆膜多層板，梁側采用50mm100mm方木背豎楞間距300mm

13、，豎楞上背雙鋼管做主龍骨,間距600mm，16對拉螺栓一道。梁底模板采用15mm厚覆膜多層板，梁底次龍骨采用50100木方，間距200mm，梁底主龍骨采用48*3.0鋼管，沿梁跨度方向間距1200mm，與板支撐縱向立桿重合部位采用雙扣件與兩側立桿擰緊。梁底寬度中心增加一道承重立桿，沿梁跨度方向間距1200mm，步距1200mm。備注15mm厚覆膜多層板規格均為12202440mm。1.2地下室頂板后澆帶獨立模板體系后澆帶采用快易收口網做模板，100mm100mm木方做背楞，短木方對撐。設獨立腳手架支撐，與兩邊的滿堂腳手架使用小橫桿相連。拆模時將兩邊腳手架拆除，保留獨立腳手架支撐。詳見下圖：2、

14、樓梯模板施工樓梯底板模板采用18mm厚覆膜多層板，側模及踏步立板模采用50mm厚木板和18mm多層板拼制，板面刨光。底模橫向配制50100木方做次龍骨，間距250mm，縱向布置主龍骨100100木方，間距900mm，支撐采用碗扣架加U型可調托，并在樓梯背面加木塊防滑條，以防斜撐滑動。2.1工藝流程放樣、彈線支搭樓梯底模調整標高綁樓梯鋼筋支搭踏步立面模板預檢2.2安裝方法2.2.1樓梯模板施工前應根據實際層高放樣，先支設平臺模板，再支設樓梯底模板，然后支設樓梯外梆側模，外梆側模應先在其內側彈出樓梯底板厚度線，側板位置線，釘好固定踏步側模的檔板，在現場裝釘側板。樓梯模板及支模形式如下圖：樓梯模板支

15、模形式圖附件一、頂板模板（支撐高度為5.65m，板厚300mm）模板支撐計算書1、頂板模板支架計書：取最不利情況地下一層頂板進行模板支架計算，層高5.95m，板厚300mm，模板支架搭設高度為5.95-0.3=5.65m。1.1計算依據：依據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ166-20XX）、混凝土結構設計規范（GB50010-20XX）、建筑地基基礎設計規范（GB50007-20XX）、鋼結構設計規范（GB50017-20XX）等編制。2、參數信息：模板支架搭設高度為5.65米，搭設尺寸為：立桿的縱距b=1.20米，立桿的橫距l=1.20米，立桿的步距h=1.50米。梁頂托采用木

16、方:100100。圖1樓板支撐架立面簡圖圖2樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為483.0。3、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板按照三跨連續梁計算。使用模板類型為：膠合板。靜荷載標準值q1=25.0000.3001.200+0.3501.200=9.420kN/m活荷載標準值q2=(2.000+2.500)1.200=5.400kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:W=120.001.501.50/6=45.00cm3；I=120.001.501.501.50/12=33.75cm4；3.1抗彎強度計算f1=

17、M/Wf其中f1面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M面板的最大彎距(N.mm)；W面板的凈截面抵抗矩；f面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.29.4200.20XX+0.1171.45.4000.20XX=0.081kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f1=0.08110001000/45000=1.800N/mm2面板的抗彎強度驗算f1f,滿足要求!3.2抗剪計算T1=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.600q1l+0.617q2l=0.6001.29.4200.200+0.6171.45.4000.200=2.289kN

18、截面抗剪強度計算值T1=32289.4/(21200.00015.000)=0.191N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2抗剪強度驗算T1T，滿足要求!3.3撓度計算v=0.677ql4/100EIv=l/250面板最大撓度計算值v=0.6779.42020XX/(1006000337500)=0.050mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足要求!4、支撐方木的計算方木按照均布荷載下連續梁計算。4.1荷載的計算4.11鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.0000.3000.200=1.500kN/m4.11模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.3500.200

19、=0.070kN/m4.11活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值q2=(2.500+2.000)0.200=0.900kN/m靜荷載q1=1.21.500+1.20.070=1.884kN/m活荷載q2=1.40.900=1.260kN/m4.2方木的計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩和最大剪力考慮活荷載在梁上最不利的布置，計算公式如下:均布荷載q=1.884+1.260=3.144kN/m最大彎矩M=0.100ql2=0.1003.1441.201.20=0.453kN.m最大剪力Q=0.600ql=0.6003.1441.200=2.264kN

20、最大支座力N=1.100ql=1.1003.1441.200=4.150kN方木的截面力學參數為本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；4.21方木抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=0.453106/83333.3=5.44N/mm2方木的抗彎計算強度13.0N/mm2,滿足要求!4.22方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.600ql=2264N截面抗剪強度必須滿足:T1=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值T1=32264/(250100)=0.679N/m

21、m2截面抗剪強度設計值T=1.70N/mm2方木的抗剪計算強度1.7N/mm2,滿足要求!4.23方木撓度計算qk=1.570kN/m最大變形v=0.677qkl4/100EI=0.6771.5701200.004/(1009000.004166666.67)=0.588mm方木的最大撓度小于1200.00/250,滿足要求!5、托梁的計算見附錄托梁有限元計算。6、模板支架荷載標準值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。6.1靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)：鋼管的自重計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX附錄A雙排架

22、自重標準值，取0.1160kN/mNG1=0.11605.650=0.655kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3501.2001.200=0.504kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.0000.3001.2001.200=10.800kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=11.959kN。6.2活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載。計算支架立柱及其他支撐結構時,均布荷載取0.00kN/m2經計算得到，活荷載標準值NQ=(2.500+2.000+0.000)1.2001.200=6.480kN6.3不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式

23、N=1.2NG+1.4NQ=23.423kN7、立桿的穩定性計算模板支架高度大于5m時，應按高度調整系數調降強度設計值:Kh=1/(1+0.005(H-5)其中H:模板支架高度，立桿底座下皮至頂托上皮（或模板底水平桿上皮），以米計，但無量綱。經計算得到:Kh=0.997調降后鋼管立桿抗壓強度設計值為f1=KHf=0.997205=204N/mm2依據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-20XX計算7.1不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式（規范JGJ166-20XX，5.3.3-2公式）其中N立桿的軸心壓力設計值，按照下面公式計算：（規范JGJ166-20XX，5.6.2-1公式

24、）lx縱向間距，lx=1.20mlx橫向間距，ly=1.20mN不考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值N=1.211.959+1.46.480=23.423kN軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比=l0/i查表得到i計算立桿的截面回轉半徑(cm)，i=1.60A立桿凈截面面積(cm2)，A=4.24W立桿凈截面抵抗矩(cm3)，W=4.49鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=204.00N/mm2a立桿伸出頂層水平桿長度，a=0.10ml0計算長度(m)，取h+2a=1.500+20.100=1.700m驗算立桿穩定性l0/i=170.000/1.600=106由l0/

25、i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.545鋼管立桿受壓應力計算值=23423.000/(0.545424.0)=101.425N/mm2立桿的穩定性計算f=204.00N/mm2,滿足要求!7.2考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式（規范JGJ166-20XX，5.3.4-4公式）風荷載設計值產生的立桿段彎矩計算公式（規范JGJ166-20XX，5.3.4-1公式）風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力計算公式（規范JGJ166-20XX，5.3.4-2公式）其中Wk風荷載標準值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.3000.2401.200=0.086kN/m2l0立桿

26、計算長度，取1.70mla立桿縱距，la=1.20m風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支承力Pr=5/161.40.0861.2001.700=0.077kN.m風荷載產生的彎矩Mw=1.41.2001.7001.7000.086/8-0.0771.700/4=0.019kN.mNw考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值，按照下面公式計算：（規范JGJ166-20XX，5.6.2-2公式）Nw=1.211.959+0.91.4(6.480+0.019/1.200)=22.536kN組合風荷載后驗算立桿穩定性鋼管立桿受壓應力計算值=22536.0/(0.545424.0)+0.919000.0/4490

27、.0=101.393N/mm2立桿的穩定性計算f=204.00N/mm2,滿足要求!7.3風荷載作用下的內力計算架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載W=0.0861.2001.500=0.155kN節點集中荷載W在立桿中產生的內力Wv=1.500/1.2000.155=0.194kN節點集中荷載W在斜桿中產生的內力Ws=(1.5002+1.20XX)1/2/1.2000.155=0.248kN支撐架的步數n=3節點集中荷載W在立桿中產生的內力和為0.248+(3-1)0.248=0.744kN節點集中荷載W在斜桿中產生的內力和為30.194=0.582kN架體自重為0.655kN節點集中荷載W

28、在斜桿中產生的內力和不大于腳手架自重，滿足要求！8、扣件抗滑移的計算依據建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范JGJ166-20XX計算采用鋼管扣件做斜桿時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.6.4-3):Ws1+(n-1)WsQc左側取Q=0.744kN扣件抗滑承載力設計值Qc取8.01.000=8.000KN；單扣件抗滑承載力的設計計算值Q=0.744KNQc=8.000KN,滿足要求!附錄：300mm厚樓板頂部支撐加強橫桿計算1.計算說明1）利用大型通用有限元軟件ANSYS11.0的Mechanical-U結構分析模塊來完成，單元類型為beam188梁單元和solid45實體單元。2）

29、計算方法采用二階彈性大變形算法，考慮了鋼構件幾何非線性的影響，因而考慮了鋼結構構件的彈性穩定性。4）單位制：長度單位為毫米（mm），力的單位為牛頓（N），應力單位MPa。2.橫桿節點連接性質分析2.1有限元模型對于所計算的鍵槽式腳手架連接節點，由于缺少可靠的資料，該類連接屬于剛性節點還是鉸接節點，因此，利用ansys軟件對D48x3圓管橫梁及端部連接和鍵槽實體建模，單元類型為solid45實體單元，進行有限元仿真計算來分析其節點連接的性質，以便簡化計算時簡化節點的計算模型。節點模型如圖1.1.1所示，橫桿模型如圖1.1.2。圖1.1.1節點模型示意圖圖1.1.2橫桿有限元實體模型及鍵槽約束示意

30、圖2.1.1solid45實體模型橫桿應力和變形計算結果分別選取600mm和1500mm進行計算，圓管橫桿施加如圖1.1.1.1所示的均布荷載，600mm橫桿的應力和豎向變形如圖1.1.1.2和圖1.1.1.3所示，節點應力分布圖如圖1.1.1.4和圖1.1.1.5所示。1500mm橫桿的應力和豎向變形如圖1.1.1.6和圖1.1.1.7所示。圖1.1.1.1600mm荷載示意圖圖1.1.1.2600mm圓管應力分布圖圖1.1.1.3600mm圓管豎向變形分布圖圖1.1.1.4600mm圓管節點應力分布圖（1）圖1.1.1.5600mm圓管節點應力分布圖（2）圖1.1.1.61500mm圓管應

31、力分布圖圖1.1.1.71500mm圓管豎向變形分布圖附件二、梁模板（截面600mm800mm）模板支撐計算書梁模板支架計書：取最不利情況地下一層頂板梁進行梁模板支架計算，層高5.95m，梁600800mm，梁模板支架搭設高度為5.95-0.8=5.15m。1、梁側模板計算書：計算依據：依據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-20XX)、混凝土結構設計規范（GB50010-20XX）編制。1.1梁模板基本參數梁截面寬度B=600mm，梁截面高度H=800mm，H方向對拉螺栓1道，對拉螺栓直徑16mm，對拉螺栓在垂直于梁截面方向距離(即計算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面50100mm

32、，梁模板截面側面木方距離300mm。梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=9500.00N/mm2，抗彎強度f=15.00N/mm2。梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=9500N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。1.2模板荷載標準值計算模板自重=0.340kN/m2；鋼筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷載標準值=2.500kN/m2。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中c混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t新澆混凝土的

33、初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.710h；T混凝土的入模溫度，取20.000；V混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.000m；1外加劑影響修正系數，取1.000；2混凝土坍落度影響修正系數，取0.850。根據公式1計算的新澆混凝土側壓力標準值F=40.519kN/m根據公式2計算的新澆混凝土側壓力標準值F=24.000kN/m所以取兩者最小值,新澆混凝土側壓力標準值F1=24.000kN/m2根據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-20XX）4.3.1,考慮結構重要性系數，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準

34、值F1=0.928.800kN/m=25.920kN/m2根據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-20XX）4.3.1,考慮結構重要性系數，傾倒混凝土時產生的荷載標準值F2=0.96.000kN/m=5.400kN/m2。1.3底模板木楞計算梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經包含！1.4模板側模計算梁側模板面板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下梁側模板計算簡圖面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=80.001.502/6cm3=30.000cm3I=80.001.503/12cm4=22.500cm41.4.1抗彎強度計算抗彎強度計算公

35、式要求：f1=M/Wf其中f1梁側模板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M計算的最大彎矩(kN.m)；q作用在梁側模板的均布荷載(kN/m)；q=(1.225.92+1.45.40)0.80=30.931N/mm最大彎矩計算公式如下:M=0.1030.9310.3002=0.278kN.mf=0.278106/30000.0=9.279N/mm2梁側模面板抗彎計算強度小于15.00N/mm2,滿足要求!1.4.2抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T1=3Q/2bhT其中最大剪力Q=0.630.9310.300=5.568kN截面抗剪強度計算值T1=35568/(

36、280015)=0.696N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm2面板的抗剪強度計算滿足要求!1.4.3撓度計算最大撓度計算公式如下:其中q=25.920.80=20.736N/mm三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度v=0.67720.736300.04/(1009500.00225000.0)=0.532mm梁側模板的撓度計算值:v=0.532mm小于v=300/250,滿足要求!1.5梁螺栓的計算計算公式:NN=fA其中N穿梁螺栓所受的拉力；A穿梁螺栓有效面積(mm2)；f穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.225.92+1.45.40)0

37、.800.60/1=18.56kN穿梁螺栓直徑為16mm；穿梁螺栓有效直徑為13.6mm；穿梁螺栓有效面積為A=144.000mm2；穿梁螺栓最大容許拉力值為N=24.480kN；穿梁螺栓承受拉力最大值為N=18.559kN；穿梁螺栓的布置距離為側龍骨的計算間距600mm。每個截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓強度滿足要求!1.6支撐腳手架的計算支撐條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內容。2、梁底模板計算書：計算依據：依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）、混凝土結構設計規范（GB50010-20XX）、建筑地基基礎設計規范（GB50007-20XX）、鋼結構

38、設計規范（GB50017-20XX）等編制。2.1數信息：模板支架搭設高度為5.15米，基本尺寸為：梁截面BD=600mm800mm，梁支撐立桿的縱距(跨度方向)l=1.20米，立桿的步距h=1.20米，梁底增加1道承重立桿。梁頂托采用雙鋼管:483.0。梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為483.0。2.2板面板計算使用模板類型為：膠合板。面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板按照多跨連續梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。2.2.1荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.0000.8001.200=24.000kN/m(2)模板的自重線荷載

39、(kN/m)：q2=0.3501.200(20.800+0.600)/0.600=1.540kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.500+2.000)0.6001.200=3.240kN均布荷載q=1.224.000+1.21.540=30.648kN/m集中荷載P=1.43.240=4.536kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:W=120.001.501.50/6=45.00cm3；I=120.001.501.501.50/12=33.75cm4；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩

40、圖(kN.m)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力簡圖變形圖經過計算得到從左到右各支座力分別為N1=3.448kNN2=16.029kNN3=3.448kN最大彎矩M=0.345kN.m最大變形V=0.553mm2.2.2連續梁支座反力復核驗算：連續梁受力累加：Pn=30.6480.600+4.536=22.9kN支座反力從左到右相加：Rn=3.448+16.029+3.448=22.9kN桿件受力PnRn，是平衡的，支座反力復核驗算通過!2.2.3連續梁彎矩復核驗算：假定順時針方向力矩為正力矩。已知力對B點取矩：-(30.6480.6002/2+4.53

41、60.300)=-6.90kN.m求出的支座反力對B點取矩：（順時針力矩）支1:3.4480.600=2.07支2:16.0290.300=4.81順時針力矩之和：2.07+4.81=6.88KN.m順時針力矩和逆時針力矩大小近似相等，彎矩復核驗算通過!2.2.4抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f10.34510001000/45000=7.667N/mm2面板的抗彎強度設計值f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f1f,滿足要求!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T1=35746.5/(21200.00015.000)=0.479N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.40N/mm

42、2抗剪強度驗算T1T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.553mm面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!3、梁底支撐木方的計算3.1梁底木方計算按照三跨連續梁計算，最大彎矩和最大剪力考慮活荷載在梁上最不利的布置，計算公式如下:均布荷載q=16.029/1.200=13.358kN/m最大彎矩M=0.100ql2=0.10013.3581.201.20=1.923kN.m最大剪力Q=0.600ql=0.60013.3581.200=9.617kN最大支座力N=1.100ql=1.10013.3581.200=17.632kN方木的截面力學參數為本算例中，截面抵抗矩W和截

43、面慣性矩I分別為:W=5.0010.0010.00/6=83.33cm3；I=5.0010.0010.0010.00/12=416.67cm4；3.1.1方木抗彎強度計算抗彎計算強度f=M/W=1.923106/83333.3=11.08N/mm2方木的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!3.1.2方木抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.600ql=9617N截面抗剪強度必須滿足:T1=3Q/2bhT截面抗剪強度計算值T1=39617/(250100)=1.385N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.70N/mm2方木的抗剪計算強度小于1.7N/mm2,滿足要求!3.1.3方木撓度

44、計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到qk=7.981kN/m最大變形v=0.677qkl4/100EI=0.6777.9811200.004/(1009000.004166666.67)=2.988mm方木的最大撓度小于1200.00/250,滿足要求!4、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。均布荷載取托梁的自重q=0.080kN/m。托梁計算簡圖托梁剪力圖(kN)托梁彎矩圖(kN.m)變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖經過計算得到最大彎矩M=5.857kN.m經過計算得到最大支座F=11.510kN經

45、過計算得到最大變形V=11.014mm4.1連續梁支座反力復核驗算：連續梁受力累加：Pn=0.0801.200+3.448+16.029+3.448=23.0kN支座反力從左到右相加：Rn=11.510+11.510=23.0kN桿件受力PnRn，是平衡的，支座反力復核驗算通過!4.2連續梁彎矩復核驗算：假定順時針方向力矩為正力矩。已知力對B點取矩：-(0.0801.20XX/2+3.4480.300+16.0290.600+3.4480.900)=-13.80kN.m求出的支座反力對B點取矩：（順時針力矩）支1:11.5101.200=13.81順時針力矩之和：13.81=13.81KN.m

46、順時針力矩和逆時針力矩大小近似相等，彎矩復核驗算通過!頂托梁的截面力學參數為截面抵抗矩W=8.98cm3；截面慣性矩I=21.56cm4；4.2.1頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=5.857106/1.05/8980.0=171.17N/mm2頂托梁的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!4.2.2頂托梁撓度計算最大變形v=11.014mm頂托梁的最大撓度小于1200.0/100,滿足要求!5、立桿的穩定性計算5.1桿的軸心壓力設計值：橫桿的最大支座反力N1=11.510kN(已經包括組合系數1.4)鋼管的自重計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-20XX)附

47、錄A滿堂支撐架自重標準值，本工程使用的是483鋼管，不是規范標準的48.33.6鋼管，按照截面積做折減計算：0.172=0.20534.24/5.06，取0.1720kN/m腳手架鋼管的自重N2=1.20.17205.150=1.063kNN=11.510+1.063=12.573kN本工程按照滿堂支撐架進行驗算，剪刀撐設置普通型，腳手架搭設高度5.15m，搭設寬度4.80m！5.2考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式（規范JGJ130-20XX，5.2.6-1公式）其中N立桿的軸心壓力設計值，N=12.573kN軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比=l0/i查表得到i計算立桿的截面回轉半徑(cm)

48、，i=1.60A立桿凈截面面積(cm2)，A=4.24W立桿凈截面抵抗矩(cm3)，W=4.49鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2l0計算長度(m)依據扣件式規范JGJ130-20XX，由公式5.4.6-1或5.4.6-2計算l0=ku1(h+2a)(5.4.6-1)l0=ku2h(5.4.6-2)k滿堂支撐架計算長度附加系數，驗算長細比時取1，驗算立桿穩定性時查表5.4.6，取1.155u1計算長度系數，剪刀撐設置普通型，查附錄C表C-2，取1.403u2計算長度系數，剪刀撐設置普通型，查附錄C表C-4，取2.492h腳手架步距，h=1.

49、200ma立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度，a=0.50m5.2.1公式(5.4.6-1)（1）驗算長細比k取1，=11.403(1.200+20.500)100/1.600=193=250,滿足要求!（2）驗算立桿穩定性k取1.155，l0=1.1551.403(1.200+20.500)=3.565ml0/i=356.502/1.600=223由l0/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.146鋼管立桿受壓應力計算值=12573.000/(0.146424.0)=202.642N/mm2立桿的穩定性計算f=205.00N/mm2,滿足要求!5.2.2公式(5.4.6-2)（1）

50、.驗算長細比k取1，=12.4921.200100/1.600=187=210,滿足要求!（2）.驗算立桿穩定性k取1.155，l0=1.1552.4921.200=3.454ml0/i=345.391/1.600=216由l0/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.156鋼管立桿受壓應力計算值=12573.000/(0.156424.0)=190.085N/mm2立桿的穩定性計算f=205.00N/mm2,滿足要求!5.3慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式（規范JGJ130-20XX，5.2.6-2公式）風荷載設計值產生的立桿段彎矩計算公式（規范JGJ130-20XX，5.2.9公式）其

51、中Wk風荷載標準值(kN/m2)，Wk=1.00W0UsUz=1.000.3000.2401.200=0.086kN/m2h立桿的步距，h=1.20mla立桿迎風面的間距，la=1.20mlb與迎風面垂直方向的立桿間距，lb=1.20m風荷載產生的彎矩Mw=0.91.40.0861.2001.2001.200/10=0.019kN.mN考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值Nw=1.21.390+0.91.46.480=9.833kN5.3.1.公式(5.4.6-1)驗算立桿穩定性鋼管立桿受壓應力計算值=9833.0/(0.146424.0)+19000.0/4490.0=162.713N/mm2

52、立桿的穩定性計算f=205.00N/mm2,滿足要求!5.3.1.公式(5.4.6-2)驗算立桿穩定性鋼管立桿受壓應力計算值=9833.0/(0.156424.0)+19000.0/4490.0=152.892N/mm2立桿的穩定性計算f=205.00N/mm2,滿足要求!5.3堂支撐架構造驗算5.3.1.高寬比驗算支撐架搭設高寬比為：n=5.15/4.80=1.1支撐架搭設間距為：1.201.20查規范JGJ130-20XX附錄C表C-2、C-3得到此工況下最大高寬比為：N=2.0高寬比n=N，滿足要求！6、扣件抗滑移的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣

53、件抗滑承載力系數0.80該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為Rc=80.80=6.40kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):RRc其中Rc扣件抗滑承載力設計值,取8.00.80=6.40KN；R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。附表：排桿表626-1#樓承插型鍵槽式模板支撐體系立桿選用表層高板厚梁高板下立桿梁下立桿承插型碗扣型承插型碗扣型3.72207002.1+1.121+1.21.6+1.11.5+1.25.682005502.6+2.62.7+2.42.6+2.12.4+2.15.4

54、51305002.6+2.62.7+2.42.6+2.12.4+2.15.31805502.6+2.12.4+2.12.6+2.12.4+2.15.952208002.6+2.1+1.12.4+32.6+2.12.7+2.13.6518055021+1.11.2+1.821+1.11.5+1.23.651304002.1+1.11.2+1.81.6+1.11.5+1.25.31806002.6+2.12.4+2.12.6+2.12.4+2.15.31801307002.6+2.12.4+2.12.6+1.62.4+1.53.71508002.1+1.12.1+1.21.6+1.11.5+1.2

55、5.61506002.6+2.62.4+2.72.6+2.12.4+2.15.551208002.6+2.62.7+2.42.6+2.12.4+2.15.551506002.6+2.62.7+2.42.6+2.12.4+2.15.51206002.6+2.62.7+2.42.6+2.12.4+2.15.51208002.6+2.62.7+2.42.6+2.12.4+2.15.51209002.6+2.62.7+2.42.6+1.62.4+1.54.21105002.1+1.62.4+1.22.1+1.62.1+1.54.21106002.1+1.62.4+1.22.1+1.12.1+1.24.51105002.1+2.12.1+2.12.1+1.62.1+1.54.51106002.1+2.12.1+2.12.1+1.62.1+1.5備注：1、該支撐體系立桿長度型號有：1.1m、1.6m、2.1m、2.6m2、碗扣式腳手架立桿規格有：3.0m、2.7m、2.4m、2.1m、1.8m、1.5m、1.2m、0.9m、0.6m3、梁底橫向主龍骨、梁側主龍骨可用扣件式腳手桿輔助搭設，以滿足相應規范要求。