1、目 錄一、工程概況2二、落地式雙排扣件式鋼管外腳手架施工方案2、搭拆方案21、雙排架基本搭設要求：22、雙排架拆除要求：4、復核計算書51、小橫桿的計算:52、大橫桿的計算:63、扣件抗滑力的計算:74、腳手架荷載標準值:85、立桿的穩定性計算:96、最大搭設高度的計算:107、連墻件的計算:118、立桿的地基承載力計算:12、外腳手架檢查與驗收12、安全保證措施：13三、無陽臺部位懸挑扣件式雙排外腳手架施工方案14、搭拆方案141、懸挑雙排架基本搭設要求：142、腳手架搭設163、腳手架檢查與驗收174、雙排架拆除要求：175、腳手架防雷措施186、安全管理18、復核計算書191、小橫桿的計

2、算:192、大橫桿的計算:203、扣件抗滑力的計算:224、腳手架荷載標準值:225、立桿的穩定性計算:236、連墻件的計算:247、懸挑梁的受力計算:258、懸挑梁的整體穩定性計算:279、錨固段與樓板連接的計算:2710、建筑物主體承壓梁驗算28四、有陽臺部位懸挑扣件式雙排外腳手架施工方案29、搭拆方案29、復核計算書291、小橫桿的計算:292、大橫桿的計算:303、扣件抗滑力的計算:324、腳手架荷載標準值:325、立桿的穩定性計算:346、連墻件的計算:347、懸挑梁的受力計算:358、懸挑梁的整體穩定性計算:359、拉繩的受力計算:3710、拉繩和吊環的強度計算:3711、錨固段與

3、樓板連接的計算:3812、建筑物主體承壓梁和抗拉梁驗算39一、工程概況本工程為xx二標段工程，總建筑面積為100813.28。地下室2層，負二層層高4.25m，負一層層高4.65m，地上8棟單體，12#樓為15層，層高3m，建筑高度46.2m；8#樓16層，層高3m，建筑高度49.4m，5#、6#、11#、15#、16#、19#樓為18層，層高3m，建筑高度54.3m。根據本工程特點及施工機具、材料及人力配備情況，工程外架采用情況：四層樓面標高以下均采用落地式雙排扣件鋼管腳手架，直接支撐在地下室頂板上。在落地式雙排扣件鋼管腳手架以上部分全部按照每隔7層（標準層）依次向上搭設懸挑式雙排鋼管腳手架

4、，支座采用I18工字鋼，布置間距為外架立桿縱距（1.5m）一根。工字鋼在建筑物內用2根直徑為18mm的圓鋼卡環固定。無陽臺部位懸挑出建筑物部分為不大于1.5m，在建筑物內部分由建筑物外邊至最內端的卡環距離不得小于3m，工字鋼長度最少為4.5m。有陽臺的部位，懸挑長度按1.5米+陽臺挑出長度設置，支點落在建筑物的框架梁上，在距離工字鋼外端部100mm部位安裝17.5mm直徑637+1型鋼絲繩并連接到其上兩層樓板的陽臺和建筑交接的框架梁處設置的孔直徑為50mm材料為18圓鋼的圓形吊環上，建筑物內工字鋼用2根直徑為18mm的圓鋼卡環固定，做支點的框架梁外邊線距離內鋼筋卡環不小于1.5m，工字鋼的最小

5、總長為6米。由于砼施工全部用商品泵送砼施工。所以所有外架按裝修架要求設置，施工中嚴格控制架體荷載，不允許堆放主體墻體材料。二、落地式雙排扣件式鋼管外腳手架施工方案、搭拆方案本工程落地式外墻扣件式雙排鋼管腳手架施工嚴格按JGJ13020XX規范（20XX年版）要求進行。具體方案如下：1、雙排架基本搭設要求：、鋼管規格采用外徑48mm，壁厚3.5mm的焊接鋼管，鋼管、扣件、腳手板、安全網的材質符合規范JGJ13020XX規范要求；、雙排外腳手架地基，如屬回填土應分層夯實達到計算要求的容許承載力，地基土方分層回填分層夯實、整平，土的壓實系數為0.9，承載力為fgk=135KPa；或采用澆C15砼10

6、0mm厚作硬化處理,fgk=10MPa；腳手架底座底面標高宜高于自然地坪50mm。落在地下室頂板上的部分下墊200mm寬，50mm厚，通長的硬雜木墊板，墊板與地面密切接觸，無留空。、底部墊板采用200mm寬，50mm厚，1500mm長硬雜木墊板，墊板與地面密切接觸，無留空；按照方案要求的縱、橫間距放錢定位。腳手架基礎要有排水措施，防止積水浸泡。、立桿橫間距Lb=0.90m，縱距La=1.5m；落地雙排外腳手架搭設內，外立桿采取對接接長，內外大橫桿采取對接接長；有變形的桿件和不合格的扣件不能使用，扣件擰緊程度要適當，隨時校正桿件垂直、水平偏差，避免誤差過大。相鄰立桿按頭位置應錯開布置在不同步距內

7、，且與相近大橫桿距離不宜大于步距三分之一；立桿與大橫桿必須用直通扣件扣緊，不得隔步設置或遺漏；立桿垂直偏差不應大于架高的1/200。、落地雙排外腳手架搭設順序，擺放掃地大橫桿立桿裝掃地小橫桿安裝第一步大橫桿安裝拋桿安裝第一步小橫桿鋪站腳腳手板逐步搭設。、大橫桿步距h=1.8m，小橫桿貼近立桿布置、并搭于大橫桿之上，用直角扣件扣緊，每塊腳手板下設小橫桿，且不大于La/2；即應按五根考慮，間距La/2=0.75m；小橫桿置于大橫桿之上用直角扣件扣緊，在使用過程中不得拆除緊貼立桿的小橫桿。、剪刀撐設置：本落地式外架高為10.78m，低于24m，但本工程建筑總高度超過24m,按照24米以上架子要求進行

8、剪刀撐設置。按規范規定，在外架四周外側立面整個長度和高度連續設置剪刀撐，剪刀撐與地面夾角為4560；、連墻件：本工程采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，因此本工程按二步二跨剛性連接，而每層每二步(2h)三跨(3La)用橫桿鋼管將外架內、外立桿與梁或預埋在砼樓板的短鋼管連接加雙扣件。也可采用與柱子用鋼管和扣件鎖緊。、作業層、平臺的欄桿的擋腳板、欄桿搭設如下圖：本工程在底層和最上面一層設置固定滿鋪層，在中間每隔不超過12m設置一層滿鋪層，考慮到作業層欄桿搭設后不拆移動，保持外架外立面整體美觀，每步架均設防護欄桿。N2=H/h=15/1.8=9，（僅作業層1層有擋腳板）、竹腳手板鋪設：第一步架及架頂一步

9、的外腳手架滿鋪一層腳手板，作業層中間層不大于12米滿鋪一層腳手板，整個架體須在二層操作層滿鋪腳手板，并在滿鋪腳手板層拉一道安全平網，設置一道不小于0.18m高踢腳板。每步腳手架外側設置1.2m高的安全防護欄。（詳見上圖）落地雙排外腳手架外立桿內側立面滿掛符合安檢標準的密目式（2000目）安全圍網進行全封閉。、落地雙排外腳手架采用避雷針與立橫桿連通，接地線與整幢建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。接地沖擊電阻30。、結構施工支模架不得與外架聯結，嚴禁懸掛起重設備，商品砼輸送管不得與外架聯結，其管道走向位置另搭架體，確保輸送管支設牢固。作業層上的施工荷載應控制在本方案所計算的限載范圍內，不得超載。

10、2、雙排架拆除要求：拆除前必須全面檢查扣件，連墻桿、支撐系統是否符合構造要求，不符合要求的應先處理好，并清除雜物和障礙物后方可開始拆除。拆除前應根據施工的需要，制訂出符合實際施工需要的拆除方案，由項目經理或總工長（技術負責人）向施工隊組進行技術交底和安全交底后，再進行拆除作業。外腳手架的拆除作業，必須從上而下逐步進行，嚴禁上下同時作業。即由上而下，后綁先拆，先綁后拆，一般情況下先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后是小橫桿、大橫桿、拋撐、立桿等，必要時要先加固后拆除。連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于2步，如大于2步應設連墻桿加固。拆至下部

11、最后一根立桿高度時應在適當位置臨時設置拋撐加固后再拆。外架拆除嚴禁從高空往下拋擲鋼管、扣件、腳手板等物品。拆除下來的鋼管、扣件、腳手板等應分別放到卸料平臺或施工電梯進料平臺，由塔吊或施工電梯運至地面。拆放到卸料平臺或進料平臺上的鋼管、扣件等應隨拆隨吊走。在作業區安全墜落范圍內設置圍欄，警戒標志，并設專人警戒，禁止非工作人員入內。作業區的供電線路要事先拆除或與電工聯系，改道和停電后方可進行作業。拆除腳手架大橫桿、剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣。由中間操作人員將桿轉向，往下方人員傳遞時待下方人員握牢后再放手。上下呼應，動作協調，當解至與其他作業人員有關的結扣時，應先告知對方，待對方做好防護準備后

12、再解扣，以防墜落。、拆除過程中，要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滯在外架上，以防墜落傷人。、拆除過程中要注意保護成品，不得損壞，如有損壞要通知有關人員修復后再拆除。、復核計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為10.78米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.9米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工1層，腳手板共鋪設2層。1、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行

13、強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.500/2=0.113kN/m活荷載標準值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.113+1.41.500=2.281kN/m小橫桿計算簡圖.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=2.281=0.314106/5080.0=61.882N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!.撓度

14、計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0.038+0.113+1.500=1.651kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度 V=5.01.6511050.04/(3842.06105121900.0)=1.041mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!2、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.050=0.040kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/2

15、=0.118kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值 P=(1.20.040+1.20.118+1.41.575)/2=1.198kN大橫桿計算簡圖.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.198=0.323106/5080.0=63.515N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公

16、式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷載標準值P=0.040+0.118+1.575=1.733kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V1=1.1461733.4451500.003/(1002.060105121900.000)=2.67mm最大撓度和 V=V1+V2=2.722mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!3、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其

17、中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.118+1.41.575=2.416kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.

18、0kN。4、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12510.78=1.35kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15031.500(1.050+0.300)/2=0.456kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5003/2=0.338kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 =

19、0.0051.50010.78=0.08kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.224kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00011.5001.050/2=1.575kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用：W0 = 0.350Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用：Uz = 1.25Us 風荷載體型系數：Us = 1.20經計

20、算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3501.251.20 = 0.368kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。5、立桿的穩定性計算:.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=4.87kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結

21、果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 52.42f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=4.54kN； 軸心受壓立

22、桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 99.84f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿

23、足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 10.640kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!必須采用雙扣件抗滑。連墻件扣件連接示意圖8、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；p =19.48 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 4.87 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；落地式外架立桿立于地下室頂板（板厚180mm）上，由于地下室頂板設計考慮的限制荷載為fg=30kN/m2p = 19.48 kN/m2

24、，所以地下室頂板滿足作落地式鋼管外架地基的要求。、外腳手架檢查與驗收1.腳手架所使用的鋼管、扣件必須有產品合格證和檢驗報告，并應按規范要求檢查鋼管、扣件的外觀質量是否符合相關要求。2.腳手架應在下列階段進行檢查與驗收；作業層上施加施工荷載前；每搭完1013m高度后；達到設計高度后；遇大風大雨后；停用一個月后。3.腳手架使用中定期檢查下列項目：桿件的設置和連接、支撐構造、特別是連墻件的構造是否符合要求；鋼絲繩是否收緊，是否處于繃緊受力狀態；底座、扣件、螺絲是否松動，立桿是否懸空；安全防護措施是否符合要求；是否超載或在架體上堆放物料。、安全保證措施：1.腳手架所使用的鋼管、扣件、拉結件等必須嚴格按

25、JGJ130-20XX、JGJ59-99安全技術規范和本方案的要求進行檢查與驗收。符合要求后方可投入使用。2.腳手架搭設嚴格按規范的安全構造要求和本方案的設計要求進行搭設。并按檢查與驗收要求分段進行驗收，上一驗收段驗收檢查不合格，不得進行下一驗收段的腳手架搭設，必須在上一工序檢查驗收或整改合格后，方可進行下一驗收段或下一道工序的施工，確保每驗收段的架從西向東滿足搭設質量和安全使用的要求。3.腳手架搭設人員必須是經過按國家現行標準特種作業人員安全技術考核管理規則（GB5036）考核合格的架子工持證上崗，上崗人員定期體檢合格后方可上崗。4.搭拆腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋，不準穿拖鞋

26、，高跟鞋、皮鞋和帶釘易滑鞋，嚴禁酒后上崗。上崗人員必須接受安全教育和質量、安全技術交底，熟識領會搭設方案和質量安全要求后，方可上崗作業。5.在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件和作業。楔緊懸挑鋼梁的楔木，拉結鋼絲繩或法蘭螺栓。主節點處的縱橫向水平桿，縱橫向掃地桿。連墻拉結桿，加勁撐、剪刀撐，安全防護設施。在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。當腳手架基礎下有設備基礎、管溝時，在腳手架使用過程中不應開挖，否則必須采取加固措施。6.外腳手架嚴禁鋼竹、鋼木混搭，禁止扣件、繩索、鐵絲、竹蔑、塑料混用。嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。7.六級以上大風、大雪、大雨天氣停止腳手架

27、作業，在冬季要經常檢查腳手架、斜板、跳板有無滑移、松動及時采取修整，確保安全。8.在外架腳手板上安全網內以及腳手架內地面上的雜物、垃圾要及時清理，避免掉落傷人。三、無陽臺部位懸挑扣件式雙排外腳手架施工方案、搭拆方案本工程外墻扣件式雙排鋼管腳手架施工嚴格按JGJ13020XX規范（20XX年版）要求進行。具體要求如下：1、懸挑雙排架基本搭設要求：、鋼管規格采用外徑48mm，壁厚3.5焊接鋼管，立桿、大橫桿和斜桿的最大長度為6m，小橫桿長度為1.2m。鋼管、扣件、腳手板、安全網的材質符合規范JGJ13020XX規范要求；、采用I18號工字鋼，間距按每1.5米一根布置，懸挑部分為1.5m，在建筑主體

28、內的長度為3m；槽鋼在建筑主體內距其末端部100mm和350mm處設兩根直徑為14mm的圓鋼“幾”字形卡環固定，卡環錨入砼一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并保證兩側30cm以上搭接長度。卡環安裝和樓板砼澆注施工同時進行。鋼管立桿落在I18號工字鋼上，立桿與工字鋼連接采用在工字鋼上焊接25凸出100mm的鋼筋焊接，立桿套在鋼筋上防止立桿位移。具體詳見附圖。、立桿橫間距Lb=0.90m，縱距La=1.5m；、大橫桿步距h=1.8m，小橫桿貼近立桿布置、并搭于大橫桿之上，用直角扣件扣緊，每塊腳手板下設小橫桿，且不大于La/2；即應按五根考慮，間距La/2=0.75m；、主節點處設置一根橫向水平桿，用直角

29、扣件連接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，靠墻一端的外伸長度0.3m。、剪刀撐設置：本工程每部挑架高為21m，不高于24m，但建筑物總高度超過24米按規范規定，在外側立面的連續滿堂設置剪刀撐，并由底至頂連續設置。剪刀撐與地面夾角為4560之間；剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm；剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm。、連墻件：必須采用剛性連墻件與建筑物可靠連接，本工程按二步二跨剛性連接，而每層每二步(2h

30、三跨(3La)用橫桿鋼管將外架內、外立桿與梁或預埋在砼樓板的短鋼管連接加二扣件。連墻件偏離主節點的最大距離不超過30cm。、作業層、平臺的欄桿的擋腳板、欄桿搭設如下圖：、腳手架必須設置縱、橫向掃地桿采用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm的立桿上。橫向掃地桿則固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接。對接搭接時，立桿上的對接扣件必須交錯布置；兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一桿立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3；搭接長度不應小于1m，應采用不少于

31、2個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。、立桿頂端宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。、縱向水平桿宜采用對接扣件連接，對接扣件應交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設在同步或同跨內，且在水平方向錯開的距離不應小于500mm。各接頭中心至主節點的距離不應大于縱距的1/3。縱向水平桿應作為橫向水平桿的支座，用直角扣件固定在立桿上。、橫向水平桿的設置：在主節點必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣緊，且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。靠墻一端的外伸長度不應大于500mm。作業層上的非節點處橫向水平桿，宜根據支承腳手板的需要等距設置，最大間距

32、不應大于縱距的1/2。、作業層上腳手板應鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm，腳手板應設在三根橫向水平桿上，當其長度小于2m時，可采用兩根橫向水平桿支撐，但應將腳手板兩端與其可靠固定、嚴防傾翻。、腳手板可采用對接平鋪或搭接鋪設。對接平鋪時，接頭處必須設兩根橫向水平桿，腳手板外伸長度130150mm。腳手板搭接鋪設時，接頭必須支在橫向水平桿上，搭接長度應大于200mm，伸出橫向水平桿的長度不應小于100mm，采用對接平鋪，四周應用直徑3.2mm的鍍鋅鐵絲固定在橫向水平桿上。作業層端部腳手板探頭長度應取150mm，其板長兩端均應用3.2mm鍍鋅鐵絲與支承桿可靠的固定。、連墻件應從低層第一步縱向水平

33、桿處開始設置，當有困難，應采用其它可靠措施固定。、連墻件應優先采用菱形布置，亦采用矩形布置。、腳手架兩端必須設置連墻件。、竹腳手板鋪設：架子首層、頂層和作業層腳手板要滿鋪，在每段挑架的中間高度設一道安全平網。連搭幾段挑架時，安全平網的間距不得大于12m。、腳手架外立桿內側滿掛2000目安全網全封閉。2、腳手架搭設、在樓板模板上彈出卡環位置安裝卡環（砼達到設計強度后）安裝I18號工字鋼（已按要求焊好25鋼筋）擺放縱向掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地小橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊（固定立桿底端前，應吊線確保立桿垂直）每邊豎起3-4根立桿后，隨即裝設第一步縱向水平桿（與立桿扣接固定）安第一節小橫桿校正

34、立桿垂直和水平使其符合要求，按4060N力擰緊扣件螺栓，形成腳手架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭設，直至第一步架交圈完成。交圈后，再全面檢查一遍腳手架質量和挑梁情況嚴格確保設計要求和腳手架質量安第二節大橫桿安第二步小橫桿加設臨時斜撐桿（加拋撐）上端與第二步大橫桿緊扣（裝設連墻件后拆除）安第三、四步大橫桿和小橫桿安裝二層連墻件接立桿加設剪刀撐裝設作業層間橫桿鋪設腳手板，綁扎防護及擋腳板、立掛安全網。、腳手架必須配合施工進度搭設，第一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步。、每搭完一步腳手架，應校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度，其偏差不應超過規范的允許偏差。、開始搭設立桿時，應每隔6跨設置一根

35、拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。、當搭設至有連墻件的構造點時，在搭設完該處的立桿、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。、頂層立桿搭接長度與立桿頂端伸出建筑物的高度應符合下列要求：a、搭設長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉扣件固定，端部扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。b、立桿端部宜高出女兒墻上皮1m，高出檐口上皮1.5m。、雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜大于100mm。3、腳手架檢查與驗收、 腳手架及懸挑鋼梁應在下列階段進行檢查與驗收：a、懸挑鋼梁安裝完后及腳手架搭設前；b、作業層上施加荷載前；c、每搭設完1013m高度后；

36、d、達到設計高度后；e、遇有4級大風與大雨后；f、停用超過一個月。、 腳手架使用中，應定期檢查下列項目：a、桿件的設置和連接、連墻件、支撐、門洞、桁架等的構造是否符合要求；b、懸挑鋼梁是否松動，底座是否松動；c、扣件螺栓是否松動；d、安全防護措施是否符合要求；e、是否超載。4、雙排架拆除要求：、拆除前必須全面檢查扣件，連墻桿、支撐系統是否符合構造要求，不符合要求的應先處理好，并清除雜物和障礙物后方可開始拆除。、拆除前應根據施工的需要，制訂出符合實際施工需要的拆除方案，由項目經理或總工長（技術負責人）向施工隊組進行技術交底和安全交底后，再進行拆除作業。、外腳手架的拆除作業，必須從上而下逐步進行，

37、嚴禁上下同時作業。即由上而下，后綁先拆，先綁后折，一般情況下先拆欄桿、腳手板、剪刀撐、斜撐，而后是小橫桿、大橫桿、拋撐、立桿等，必要時要先加固后拆除。、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻桿整層或數層拆除后再拆腳手架。分段拆除高差不應大于2步，如大于2步應設連墻桿加固。、拆至下部最后一根立桿高度時應在適當位置臨時設置拋撐加固后再拆。、外架拆除嚴禁從高空往下拋擲鋼管、扣件、腳手板等物品。拆除下來的鋼管、扣件、腳手板等應分別放到卸料平臺或施工電梯進料平臺，由塔吊或施工電梯運至地面。拆放到卸料平臺或進料平臺上的鋼管、扣件等應隨拆隨吊走。、在作業區安全墜落范圍內設置圍欄，警戒標志，并設專人警戒，禁

38、止非工作人員入內。、作業區的供電線路要事先拆除或與電工聯系，改道和停電后方可進行作業。、拆除腳手架大橫桿、剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣。由中間操作人員將桿轉向，往下方人員傳遞時待下方人員握牢后再放手。上下呼應，動作協調，當解至與其他作業人員有關的結扣時，應先告知對方，待對方做好防護準備后再解扣，以防墜落。、拆除過程中，要求一步一清，拆除的扣件等零碎物件不能留滯在外架上，以防墜落傷人。、拆除過程中要注意保護成品，不得損壞，如有損壞要通知有關人員修復后再拆除。、當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6m）時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件。、嚴禁采用踏步式、分段、分立面拆除法

39、。、運到地面的桿件、物品等應及時按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。5、腳手架防雷措施、外架用的預埋件必須用二根8鋼筋與在建工程的防雷接地網搭焊，以便于架體避雷。、雷雨天氣和六級以上大風應停止作業。、大風過后要對架上的腳手板、安全網等認真檢查一次。6、安全管理、腳手架搭設人員必須持相應的特殊工種作業證上崗；、搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋；、作業層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送砼和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備；、在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件：a、主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿；b、連墻件c、懸挑鋼梁及卡環。、在

40、腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守；、搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。、復核計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為21.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設4層。懸挑水平鋼梁采用I18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長

41、度3.00米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。1、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m活荷載標準值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN/m小橫桿計算簡圖.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=2.461=0

42、.339106/5080.0=66.765N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.01.8011050.04/(3842.06105121900.0)=1.135mm小橫桿的最大撓度小于1050.0/150與10mm,滿足要求!2、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。.荷載值計算小橫桿的自重

43、標準值 P1=0.0381.050=0.040kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值 P=(1.20.040+1.20.276+1.41.575)/2=1.292kN大橫桿計算簡圖.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.292=0.347106/5080.0=68.398N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm

44、2,滿足要求!.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷載標準值P=0.040+0.276+1.575=1.891kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.1461890.9451500.003/(1002.060105121900.000)=2.91mm最大撓度和V=V1+V2=2.965mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求

45、!3、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.0501.500/2=0.276kN活荷載標準值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.276+1.41.575=2.605kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在1

46、2kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；4、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12521.000=2.625kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹串片腳手板，標準值為0.35 NG2 = 0.35041.500(1.050+0.300)/2=1.418kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹串片腳手板擋板，標準值為0.14 NG3 = 0.140

47、1.5004/2=0.420kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50021.000=0.1575kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.62kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 2.00021.5001.050/2=3.15kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用：W0 = 0.350Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構

48、荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用：Uz = 1.67Us 風荷載體型系數：Us = 1.200經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3501.671.200 = 0.491kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。5、立桿的穩定性計算:.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.95kN； 軸心受壓立桿的

49、穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 107.09f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求!.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設

50、計值，N=9.29kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 115.35f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿

51、的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 11.300kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!必須采用雙扣件抗滑。連墻件扣件連接示意圖7、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式支座彎矩計算公式C點最大撓度計算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1500mm，l = 3000mm，ml = 300mm，m2 = 1350mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1272.70cm4，

52、截面模量(抵抗矩) W = 141.40cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=9.95kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.225.690.00017.8510=0.24kN/m k=1.50/3.00=0.50 kl=0.30/3.00=0.10 k2=1.35/3.00=0.45代入公式，經過計算得到支座反力 RA=26.18kN支座反力 RB=-5.29kN最大彎矩 MA=16.69kN.m抗彎計算強度 f=16.69106/(1.05141400.0)=112.41N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=9.95kN水平鋼

53、梁自重計算荷載 q=25.690.00017.8510=0.20kN/m最大撓度 Vmax=7.160mm按照鋼結構設計規范(GB50017-20XX)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即3000.0mm水平支撐梁的最大撓度小于3000.0/400,滿足要求!8、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用I18號工字鋼,計算公式如下其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，按照下式計算：經過計算得到b=57010.794235/(1500.0200.0235.0)=1.91由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-20XX)附錄B其值用b查表得到其值為0.923經

54、過計算得到強度=16.69106/(0.923141399.99)=127.88N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!9、錨固段與樓板連接的計算:水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=5.29kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=52904/(3.1416502)1/2=8mm選用2根18mm直徑的圓鋼滿足要求。水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭

55、接長度。10、建筑物主體承壓梁驗算本工程鋼懸挑梁支承處的周邊均為框架梁或連系梁，最小梁截面寬高為200mm600 mm，C25砼，梁底最小配316(HRB400)，兩邊支座最小配316(HRB400)，梁跨度5.45米，懸挑鋼間距1.5米。按梁兩端為固端驗算。鋼懸挑梁傳來集中荷載：P26.18KN；按四處分布置于梁上。見計算簡圖。集中荷載轉化為等效均布荷載q1=33/8P/l=33/826.18/5.45=19.81KN/m砼梁自重：G10.20.6242.88KN/m；砌塊自重：G20.23.02012.0KN/m；粉刷自重：G30.023.02022.40KN/m；自重產生的均布荷載q2=

56、G1+G2+G3=17.28KN/m梁跨中最大彎距：M0.07(q1+q2)l20.07(19.81+17.28)5.452=55.73KN.ms= M/1 fcbh02=55.73106/(111.92005602)=0.074,查表得=0.076As=0.07611.9200560/360=281.36mm2,查表選用214（308 mm2）就滿足要求。實體配316（603mm2）滿足要求。梁支座彎距：M1/24(q1+q2) l20.042(19.81+17.28) 5.452=46.26KN.m= M/1fcbh02=46.26106/(111.92005602)=0.061,查表得=

57、0.063As=0.06311.9200560/360=233 mm2實體配316（603mm2）,滿足要求。四、有陽臺部位懸挑扣件式雙排外腳手架施工方案、搭拆方案懸挑長度按1.5米+陽臺挑出長度設置，支點落在建筑物的框架梁上，在距離工字鋼外端部100mm部位安裝21.5mm直徑637+1型鋼絲繩并連接到其上兩層樓板的陽臺和建筑交接的框架梁處設置的孔直徑為50mm材料為25圓鋼的圓形吊環上，建筑物內工字鋼用2根直徑為14mm的圓鋼卡環固定，做支點的框架梁外邊線距離內鋼筋卡環不小于1.5m，工字鋼的最小總長為7米。陽臺挑出最大長度為1.8米，所有陽臺處的材料和構造要求全部按挑出1.8m的陽臺進行

58、設置。其余搭設和拆除方法和要求同無陽臺懸挑外架的要求。、復核計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為21.0米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.90米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距3.60米，水平間距4.50米。施工均布荷載為2.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設2層。懸挑水平鋼梁采用I18號工字鋼，其中外懸挑段長度1.50米，建筑物內錨固段長度4.5米。（按陽臺挑出長度為1.5m計算）懸挑水平鋼梁采用直徑17.5mm的鋼

59、絲繩與建筑物用直徑為18的圓鋼吊環拉結（吊環直徑為50mm以內），最外面支點距離建筑物1.3m。豎直高度為3米（1層樓層高度）。1、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.3501.500/2=0.262kN/m活荷載標準值 Q=2.0001.500/2=1.500kN/m荷載的計算值 q=1.20.038+1.20.262+1.41.500=2.461kN/m小橫桿計算簡圖.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡

60、支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下:M=2.4610.900/8=0.249kN.m=0.249106/5080.0=51.960N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:荷載標準值q=0.038+0.262+1.500=1.801kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.01.8011050.04/(3842.06105121900.0)=1.135mm小橫桿的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求!2、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座

61、的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.0380.900=0.0342kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.9001.500/2=0.2363kN活荷載標準值 Q=2.0000.9001.500/2=1.350kN荷載的計算值 P=(1.20.034+1.20.2363+1.41.350)/2=1.107kN大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=0.08(1.20.038)1.5002+0.1751.1

62、071.500=0.298kN.m=0.347106/5080.0=68.398N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105121900.000)=0.05mm集中荷載標準值P=0.034+0.2363+1.350=1.620kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=1.1461620.31500.003/(1002.0601051219

63、00.000)=2.38mm最大撓度和V=V1+V2=2.430mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!3、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值 P1=0.0381.500=0.058kN腳手板的荷載標準值 P2=0.3500.9001.500/2=0.236kN活荷載標準值 Q=2.0000.9001.500/2=1.35kN荷載的計算值 R=1.20.058+1.20.236+1

64、.41.35=2.243kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；4、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1248 NG1 = 0.12521.000=2.621kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15 NG2 = 0.15031.500(0.900+0.300)/2=

65、0.405kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 NG3 = 0.1501.5003/2=0.338kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50021.000=0.157kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.521kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.00021.5000.900/2=4.050kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風

66、壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用：W0 = 0.350 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-20XX)的規定采用：Uz = 1.250 Us 風荷載體型系數：Us = 1.200經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.3501.2501.200 = 0.368kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h

67、 立桿的步距 (m)。5、立桿的穩定性計算:1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.90kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 108.92f 鋼管立桿抗壓強度

68、設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.04kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到0.19； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，

69、； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 141.40f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求!7、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為900mm，內側腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體 = 1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660.00cm4，截面抵抗矩W = 185.00cm3，截面積A = 30.60cm2。受腳手架集中荷載 P=9.90kN水平鋼梁自重

70、荷載 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經過連續梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為 R1=11.741kN,R2=9.294kN,R3=0.427kN最大彎矩抗彎計算強度 f=M/1.05W+N/A=1.517106/(1.05185000.0)+4.6961000/3060.0=9.345N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!8、懸挑梁的整體穩定性計算:水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下

71、其中b 均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范(GB50017-20XX)附錄B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-20XX)附錄B其值用b查表得到其值為0.929經過計算得到強度=1.52106/(0.929185000.00)=8.83N/mm2；水平鋼梁的穩定性計算 f,滿足要求!9、拉繩的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各支點的支撐力 RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=12.645kN10、拉繩和吊環的強度計算:拉繩

72、或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=12.645kN 拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數，對619、637、661鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數，取8.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.00012.645/0.820=123.369kN。選擇637+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑17.5mm。鋼絲拉繩的吊環強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環的拉力N，為 N=RU=12.

73、645kN 鋼絲拉繩的吊環強度計算公式為其中 f 為吊環抗拉強度，取f = 50N/mm2，每個吊環按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環最小直徑 D=126454/(3.1416502)1/2=13mm選用2根18直徑的圓鋼做吊環滿足要求。11、錨固段與樓板連接的計算:水平鋼梁與樓板壓點采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=9.294kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑 D=92944/(3.1416502)1/2=11

74、mm，選用2根18直徑的圓鋼做卡環滿足要求。水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。12、建筑物主體承壓梁和抗拉梁驗算本工程鋼懸挑梁支承處（陽臺邊的）的周邊均框架梁或連系梁，梁截面寬高為200MM400 MM，C25砼，梁底最小配214（HRB400），兩邊支座最小配214（HRB400），梁最大跨度4.45米，懸挑鋼間距1.5米。按梁兩端為固端驗算。鋼懸挑梁傳來集中荷載：P9.29KN；按三處分布置于梁上。見計算簡圖。集中荷載轉化為等效均布荷載q1=19/6P/l=19/69.25/4.45=6.59KN/m砼梁自重：G10.20.6242.88

75、KN/m；砌塊自重：G20.23.02012.0KN/m；粉刷自重：G30.023.02022.40KN/m；自重產生的均布荷載q2=G1+G2+G3=17.28KN/m梁跨中最大彎距：M0.07(q1+q2)l20.07(6.59+17.28)4.452=33.08KN.ms= M/1 fcbh02=33.08106/(111.92003652)=0.104,查表得=0.11As=0.1111.9200365/360=265mm2,查表選用214（308 mm2）就滿足要求。實體配214（308mm2）滿足要求。梁支座彎距：M1/24(q1+q2) l20.042(6.59+17.28) 4.452=19.52KN.m= M/1fcbh02=19.52106/(111.92003652)=0.062,查表得=0.063As=0.06311.9200365/360=152 mm2實體配214（308mm2）,滿足要求。