1、目 錄1編制依據12施工部位的概況分析13施工準備23.1模板設計原則23.2技術準備23.3材料準備23.4施工流水段的劃分24、施工安排24.1模板配置24.2施工重點24.3勞動力組織25.主要施工方法25.1模板設計方案25.2模板加工和存放25.3模板安裝25.4模板拆除26.質量要求26.1 進場模板質量標準26.2 模板工程質量標準27其他要求27.1成品保護27.2安全文明施工28模板結構設計計算書28.1墻模板計算28.2地下室柱28.3地下室梁模板28.4地下車庫頂板模板28.5地上結構頂板21編制依據序號名 稱備 注1建筑工程施工質量統一驗收標準GB50300-20XX2

2、建筑工程項目管理規范GB/T50326-20XX3組合鋼模板技術規范GB50214-20XX4建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-915木膠合板模板 JG/T3026-956建筑工程施工安全操作規程DBJ01-62-20XX7XX區XX店北部居住區（南區）一期居住項目B45地塊建筑、結構施工圖紙8XX區XX店北部居住區（南區）一期居住項目B45地塊施工組織總設計9圖紙會審記錄、設計變更通知單、工程洽商2施工部位的概況分析XX區XX店北部居住區（南區）一期居住項目B45地塊工程，總面建筑積為71051.4m2,由地下車庫、1住宅、2住宅、3住宅、4住宅、5住宅、 6住宅、7住宅樓、8住宅樓、

3、9住宅樓十部分組成。地下車庫地下一層與四周5棟高層住宅樓（4、5、6、8、9樓）連成整體，設置后澆帶。1-9住宅樓由地下和地上兩部分組成，地下二層為人防，地下一層為自行車庫。B45地塊模板分項工程概況結構形式所有住宅樓為全現澆鋼筋混凝土剪力墻結構，地下車庫為框架結構基礎形式所有住宅樓為筏板基礎，基礎厚度有三種，分別為700mm、750mm、800mm，地下車庫基礎為獨立柱基加防水板型式，防水板厚度為250mm建筑面積71051.4m2層數1#住宅樓 -114層2#住宅樓 -115層3#住宅樓 -213（15）層4#住宅樓 -215層5#住宅樓 -211層6#住宅樓 -215層7#住宅樓 -11

4、3（15）層8#住宅樓 -215層9#住宅樓 -214層地下車庫 -1層層 高1#、2#、3#、7#地下一層3.22m，其余層2.8m；其余住宅樓地下二層3.45m，地下一層3.22m，其余層2.8m；地下車庫4.1m。墻厚()地下車庫外墻厚度500mm，住宅樓地下室外墻為200mm、250mm、300mm，內墻為200mm，地上一、二層內外墻厚度200，其余層內外墻180mm。板厚()地下車庫頂板厚度500mm，住宅樓地下二層頂板厚度500mm，地下一層頂板160mm，其余層頂板厚度為110mm、120mm。空調板130mm、110mm厚。施工難點1、場地范圍大，后澆帶較長；2、單體棟號多，

5、模板周轉緊張。 3施工準備3.1模板設計原則3.1.1保證工程結構構件的形狀尺寸以及相互位置，符合設計要求。3.1.2模板體系應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性，保證在施工過程中不變形、不破壞、不倒塌。3.1.3構造簡單，裝拆方便，并便于滿足鋼筋的綁扎、安裝和混凝土的澆筑、養護等要求。3.1.4模板板面平整，接縫不應漏漿。3.1.5在確保工期、質量的前提下，盡量減少一次性投入，增加模板周轉周期，減少支拆周期，實現文明施工。3.2技術準備3.2.1審圖：施工前認真查閱圖紙（包括與建筑對應情況）、洽商、方案、相關安全質量規范，找出模板工程中施工難點（如墻梁交接點、墻邊洞口等）、安全質量施工注意要點

6、等，做到施工中重點突出。3.2.2交底：班組在進行作業之前必須進行書面的技術交底，交底要有針對性及可操作性。3.2.3收集所采用的模板體系相應資料。3.3材料準備3.2.1選定墻體大鋼模板的加工廠家做好大模板的設計方案和落實加工時間并安排好進場時間計劃。3.2.2提前做好木膠合板模板、木方的采購，且模板質量能夠達到施工要求，模板施工前各種材料（如對拉螺栓）等應當提前進場并應通過檢查驗收,按照放樣圖提前進行現場配置模板的加工配制為加快施工速度提供可靠保證。3.1.4墻體鋼模進場后，必須按照模板的設計要求驗收，校正調整達到標準后先用拋光機磨光，刷兩遍純機油，純機油應當涂刷均勻無漏刷現象，使用后用水

7、性脫模劑。3.4施工流水段的劃分1#樓、5#樓、6#樓、7#樓、9#樓各劃分2個流水段；2#、8#樓各劃分1個流水段；3#樓、4#樓各劃分3個流水段。詳見各樓流水段劃分圖。1#樓流水段劃分圖3#樓流水段劃分圖4#樓流水段劃分圖5#樓流水段劃分圖6#樓流水段劃分圖7#樓流水段劃分圖9#樓流水段劃分圖4、施工安排模板工程貫穿整個結構工程施工過程，從墊層模板施工開始，到整個主體結構完工為止，總工期約為180天。模板工程的施工部位包括墊層、基礎、后澆帶、柱子、頂板、墻體空調板等。地上部分墻體模板采用86系列全鋼大模板，墊層模板采用50100木方，基礎采用240mm磚模，頂板采用12mm厚木交合模板，其

8、余部位都采用15mm木膠合板。木膠合模板周轉次數不得超過6次，周轉過程中發現破損的模板，應酌情處理。損傷的面板能夠修補的應修補后繼續使用，無法修補的模板或修補完不能保證平整度的模板應強制報廢。局部破損的模板可以裁剪后用于邊鋒的拼接。4.1模板配置5.1.1模板的配置原則（1）模板的配置數量應同流水段劃分相適應，滿足施工進度要求；（2）所選擇的模板應能達到或大于周轉使用次數要求；（3）模板的配置要綜合考慮質量、工期和技術經濟效果。根據該工程的結構特點，結合施工進度安排，地下車庫（含鍋爐房）各部位模板全部配齊，1#樓、5#樓、6#樓、7#樓、9#樓各配齊2個段，2#、8#樓各配齊1個段， 3#樓、

9、4#樓各配齊3個段，頂板模板均配足三層，頂板模板因工期緊張配齊四層。4.2施工重點本工程質量目標為清水砼，達到砼表面平整光潔，顏色均勻一致，棱角分明，線條順直，施工縫處無漏漿無流淌，過度自然。對模板的質量應從以下幾點進行控制：模板的強度及剛度； 陰陽角模節點； 上下樓層間施工縫；模板拼縫； 門窗洞口 鋼木混支部位4.3勞動力組織為按照合同工期完成本工程，必須優質、高效地組織好模板工程施工，選派技術素質高的熟練工進場， 分墻體和頂板兩個專業班組，具體根據現場實際情況進行工人調配，以滿足施工進度要求。具體勞動力安排如下表：日期20XX456789101112木工801501501501501506

10、05040架子工4060606060604030305.主要施工方法5.1模板設計方案5.1.1墊層模板基礎墊層厚度為100mm，模板采用50mm100mm木方。基底清理平整后方可進行墊層模板施工，基層表面平整度應控制在15mm內。木方外側用16鋼筋固定，鋼筋長30cm，地下20cm，地上10cm，鋼筋上皮與木方上皮平齊。木方每隔3m設置一根鋼筋，在轉角處多加一根，一根木方至少兩根鋼筋固定。拆除模板時，應能保證不損壞混凝土構件的棱角。拆除之后的木方、鋼筋應收回堆放區，碼放整齊，以備后用。5.1.2基礎磚模板及外墻導墻模板底板模板采用磚胎模。從底板外邊往外60mm砌240磚墻,磚胎模高度高出基礎

11、頂一皮磚。本工程基礎底板與300mm高導墻一次澆筑砼，導墻模板采用15mm木膠木板。次龍骨為50100mm木方，橫向布置，模板上下端各布置一道；主龍骨為483.5mm雙鋼管,用12對拉螺栓固定，上下各一道，主龍骨水平間距為600mm。墻體外側加木頂撐，間距為1.2m。導墻內層模板用鐵馬凳支撐側模，馬凳間距1000mm設置。5.1.3墻體模板（1）地下車庫墻體模板：采用15mm厚的木膠合板板。次龍骨為50100木方，木膠合板與木方釘成整體，鋼管作為背楞和支撐，并通過扣件將鋼管背楞與支撐緊固，在底板鋼筋上搭設鋼管支撐架，校正模板垂直度和平整度。 木膠合模板采用硬拼縫，縫寬不得大于1mm。穿墻對拉螺

12、栓：外墻采用有止水片（止水片為1001005mm）的12穿墻對拉螺栓且加兩層U形鐵墊片，穿墻螺栓水平間距為500mm，豎向間距為600mm，第一道螺栓離基礎頂500mm，不能與止水鋼板相沖突。 內墻對拉螺栓需加塑料套管，端頭加塑料堵頭，人防墻對拉螺栓不采用塑料套管。水平橫楞：483.5mm雙鋼管為一道，間距為500mm。豎向豎楞：50100方木，水平間距為200mm。斜撐：采用483.5鋼管和”U”形托，豎向共三道，第一道距底板或樓板300mm，第二道距底板或樓板1700，第三道距底板或樓板3500。外墻模板無地錨，在外墻根部加設一道斜撐，地下室外側一端頂在模板上，另一端頂在基坑壁上，地下室內

13、側基礎底板澆筑時預留地錨(使用20三級鋼筋)，一端頂在模板上，一段固定在地錨上。斜撐水平間距為1500mm。模板斜撐圖模板拼裝圖見下圖: （2）地下室鍋爐房墻體模板 鍋爐房層高為6.1m，局部層高為6.8m。此處墻模板需要重新設置。墻體混凝土分兩次澆筑，墻體模板：采用15mm厚的木膠合板板。次龍骨為50100木方，木膠合板與木方釘成整體，鋼管作為背楞和支撐，并通過扣件將鋼管背楞與支撐緊固，在底板鋼筋上搭設鋼管支撐架，校正模板垂直度和平整度。 每個拼縫處采用海綿條貼緊防止漏漿。穿墻對拉螺栓：外墻采用有止水片（止水片為1001005mm）的12穿墻對拉螺栓且加兩層U形鐵墊片，穿墻螺栓水平間距為50

14、0mm，豎向間距為600mm，第一道螺栓離基礎頂500mm。 水平橫楞：483.5mm雙鋼管為一道，間距為500mm。豎向豎楞：50100方木，水平間距為200mm。斜撐：采用483.5鋼管和”U”形托，豎向共三道，第一道距底板或樓板300mm，第二道距底板或樓板1500，第三道距底板或樓板3000。外墻模板無地錨，在外墻根部加設一道斜撐，地下室外側一端頂在模板上，另一端頂在基坑壁上，地下室內側基礎底板澆筑時預留地錨，一端頂在模板上，一段固定在地錨上。斜撐水平間距為1500mm。詳見下圖。本地塊4#、5#、6#、8#、9#樓地下室墻體用地上結構86系列全鋼大模板。地下室層高比標準層高，墻體不能

15、一次澆筑完成，剩余部分墻體用15mm木膠合板，剩余墻體和地下室樓板一次性澆筑。（3）地上結構墻體模板地上墻模板采用86系列全鋼大模板。具體見大模板設計方案。5.1.4 后澆帶及施工縫處模板底板后澆帶模板：采用簡易收口網。墻體后澆帶施工縫模板：采用12mm厚木膠合板，背楞為50100mm木方。地下室回填土施工時，在地下室外墻后澆帶處加100mm混凝土預制板，邊上抹灰，做防水卷材后回填土。5.1.5地下室柱子模板本工程地下室柱子為3.6m高，柱子截面為800850和700700，鍋爐房內柱子截面為700700，最高為7.1m，模板分兩次完成。柱子模板采用15mm的木膠合板模板，背楞用50100木方

16、間距200，柱箍用雙483.5mm鋼管為一道，用山型卡固定，水平間距不大于600mm。對拉螺栓用12穿墻對拉螺栓且加兩層U形鐵墊片，柱子每面每個水平高度設置1根對拉螺栓，對拉螺栓在柱中間布置。穿墻螺栓豎向間距不大于600mm。柱子每面單板設置兩道斜撐，分別距基礎底板上表面1700mm和3500mm的位置。柱子每面為4塊單板組成，四角拼縫為企口型，由于柱模較高，每塊單板需用兩塊木交合板連接拼裝，連接板縫設在同一高度，板縫處增加一道連接木方，使板縫嚴密不錯臺。木方背楞兩邊刨光，規格一致。為了防止模板底面漏漿，安裝柱模前，地下車庫柱子詳見下圖。鍋爐房柱子詳見下圖：5.1.5地下室梁模板梁側模和底模均

17、采用15mm厚木膠合板，梁側模木方50100mm間距200，豎背楞用雙鋼管間距500mm, 用12對拉螺栓固定。底模次龍骨為50100mm木方，間距200，主龍骨為483.5鋼管搭設在碗口架上。在梁側模板與板模板交接處的拼接采用板模壓梁模的方式，梁板模板支設時調節支撐高度，當梁底板跨度等于及大于4m時，梁底應按設計要求起拱，起拱高度為梁跨的2%。梁高度大于800mm，梁底增加1根主龍骨支撐，采用的鋼管類型為483.5。梁寬度小于500mm，不使用對拉螺栓，采用卡具固定兩端側模板。詳見下圖。5.1.6頂板模板(1)地下車庫頂板支撐體系：頂板支撐采用滿堂碗扣腳手架及可調鋼管支撐，立桿采用483.5

18、鋼管，地下車庫立桿排距為600mm，縱距為900mm，搭設高度為4.35m。掃地桿距地300mm，第二道水平桿距地2.1m，第三道距地3.3m，第四道距地4.2m。(2)鍋爐房頂板支撐體系：頂板支撐采用滿堂碗扣腳手架及可調鋼管支撐，立桿采用483.5鋼管，立桿排距為900mm，縱距為900mm，搭設高度為6.5m。掃地桿距地300mm，第二道水平桿距地2.1m，第三道距地3.3m，第四道距地4.5m,第五道距地5.7m，第六道6.3m。(3)地上結構頂板支撐體系：頂板支撐采用滿堂碗扣腳手架及可調鋼管支撐，立桿采用483.5鋼管，地下車庫立桿排距為1200mm，縱距為1200mm，搭設高度為2.

19、65m。掃地桿距地300mm，第二道水平桿距地1.8m，第三道距地2.4m。水平拉桿均采用橫縱上下設置兩道固定牢固。面板采用12mm厚木膠合板。主龍骨采用 100100mm 木方。次龍骨為 50100mm 的木方，間距200mm。主龍骨木方放在可調支撐的托槽內，木方的懸挑出度最大不得大100mm，次背楞木方擱在主背楞木方上，次背楞木方最大懸挑長度不得大于150mm，并且要求木方兩端必須與主背楞木方搭接。平臺板鋪完后，用水平儀測量模板標高，進行校正，并用靠尺找平。模板與模板之間的接縫要求小于 1mm，。靠墻立桿距墻 200mm，設水平鋼管連成整體，掃地桿距地 300 mm。地下車庫及鍋爐房滿堂腳

20、手架體外側四周、內部橫向和豎向均從底到頂設置連續豎向剪刀撐。鍋爐房剪刀撐寬度為6.3m，橫跨7根立桿，每隔7跨（6.3m）設置一道剪刀撐。地下車庫剪刀撐縱向寬度為6.3m，橫跨7根立桿，每隔11跨（6.6m）設置一道剪刀撐。地下車庫剪刀撐橫向寬度為6.6m，橫跨11根立桿，每隔7跨（6.3m）設置一道剪刀撐。本工程架體8m，在架頂部設置連續水平剪刀撐。頂板模板體系圖見下圖：地下車庫頂板支撐體系 鍋爐房頂板支撐體系地上結構頂板支撐體系5.1.7門窗洞口模板地下室部分門窗洞口模板采用15mm厚木膠合板，加兩根50100方木肋，中間橫豎各設兩道10050方撐，內部必須加設45O斜支撐。洞口模板角部配

21、置鋼護角，以保證角部成90度不變形。外角采用120120角鋼，內角采用100100角鋼。詳見圖下圖。門窗洞口各邊模板用頂模棍固定，每塊模板兩端用兩根頂模棍固定。頂模棍用30cm14三級鋼制作，鋼筋用無齒鋸切割，保證鋼筋端頭平齊，將與模板接觸的一端的頂模棍涂抹上防銹漆。頂模棍一段焊接在暗柱或連梁的箍筋上，一段頂住模板。地上部分門窗口采用可伸縮的鋼門窗口5.1.8樓梯模板樓梯模板：用12mm厚的木膠合板，次龍骨為50100mm木方，間距200mm，主龍骨為100100mm方木，間距500mm。斜桿與立桿用扣件連接，主龍骨與斜桿用鋼絲連接。樓梯模板底部支撐與頂板模板支撐相同，采用滿堂腳手架。 5.1

22、.9地下室柱帽模板柱帽區域混凝土厚度較大，壓力較大，立桿、主龍骨、次龍骨都需加密。柱帽區域立桿間距600600mm，采用15mm厚木膠合板面板；主龍骨為100100mm木方，間距600mm；次龍骨為50100mm木方，間距150mm,45度斜向模板上部兩個方向加2道對拉螺栓，對拉螺栓將模板水平方向等分三分，對拉螺栓具體位置見下圖。柱帽區域斜向模板和豎向模板用橫桿頂撐，防止漲模。詳見下圖。5.2模板加工和存放5.2.1加工5.2.1.1對制作與加工的要求：模板加工，盡量減少對木膠合板的切割、鋸斷，統籌安排，合理配料。加工模板時，背楞方木壓刨平整，無扭曲、變形等缺陷。加工的模板必須保證接縫嚴密，固

23、定牢靠。陰角模還要保證兩片模板相互垂直，幾何尺寸準確并及時涂刷封邊漆，外口采用L302角鐵護角。所加工的構件模板幾何尺寸滿足設計要求。窗下口模板在加工時根據窗的尺寸在中間鉆直徑為10mm的通氣孔，以免在澆注混凝土時，窗下口出現狗洞等缺陷。通氣孔的數量規定為窗洞口寬小于等于1.2m的鉆4個孔，大于1.2m的窗洞鉆6個眼。通氣孔分布均勻。5.2.1.2對模板制作與加工的管理和驗收的具體要求：木膠板及木方進場后對板材厚度、密實度、表面平整度、光潔度、對角線的尺寸等質量進行檢查。 現場加工的定型模板在組裝完后檢查其拼縫、龍骨間距、幾何尺寸及組拼牢固性后方可用于施工。模板的支撐用鋼管及扣件不得有銹蝕、彎

24、曲及螺絲脫扣現象。5.2.2存放5.2.2.1存放的位置及場地的要求 各段墻柱模板存放在主體結構側翼指定區域的模板插架內。梁模板存放在加工區內，場地平整不積水，模板下墊木方。5.2.2.2一般技術與管理的注意事項 為便于吊裝，將各段模板存放在主體結構側翼指定區域的模板插架內，模板距地300mm，場地平整不積水。隨時遮蓋避免暴曬和雨淋，配備水桶及消防器材。5.3模板安裝5.3.1基礎導墻模板本工程基礎底板與300mm高導墻一次澆筑砼，底板側模和導墻模板采用15mm厚木膠合板。導墻外側墻模立在基礎磚模上，導墻內側墻模采用吊模支法。外層模板橫向兩條50100mm木方做次龍骨，雙50100mm木方做主

25、龍骨，用12對拉螺栓固定，對拉螺栓間距為600mm，用50100mm木方做斜撐，斜撐端部頂在槽邊上，斜撐間距為1200mm。導墻內層模板用鐵馬凳支撐側模，馬凳間距1000mm設置。詳見下圖。 5.3.2地下室墻體模板安裝工藝流程：準備工作 吊運模板 安裝門窗洞口模板 墻體模板初步就位 固定模板 裝穿墻螺桿 安裝橫肋 安裝豎肋 安裝斜撐 調整模板 固定螺桿 安裝斜撐 檢查驗收 5.3.2.1準備工作(1)彈好樓層的軸線、墻身線，模板外側線，墻身500線，門窗洞口位置線及標高線。(2)墻體鋼筋綁扎完畢，水電預埋箱盒、預埋件、門窗洞口預埋完畢，檢查保護層厚度應滿足要求，辦完隱蔽工程驗收手續。(3)外

26、墻所用穿墻螺桿在中間焊好1001005mm止水鋼片。(4)模板安裝前，刷好脫模劑（不允許在模板就位后刷脫模劑，防止污染鋼筋及混凝土接觸面），脫模劑要涂刷均勻，不得漏刷。(5)剔除施工縫表面松動石子，將施工縫表面鑿毛，清理干凈，辦完施工縫隱檢手續。5.3.2.2操作工藝(1)將一個流水段的模板用塔吊按照編號依次吊到相應位置。(2)安裝門窗洞口處的模板，將門窗洞口的模板按照設計位置、尺寸、標高固定，在與模板接縫處用401膠粘海綿條將縫隙封死，以防漏漿。(3)將墻體兩側模板初步就位，先按照墻體線立好一側模板，然后立另一側模板。兩側模板立好后，用斜撐臨時固定，然后安裝穿墻螺桿。(4)安裝模板橫肋：將兩

27、根48同時安裝穿墻螺桿上下兩側，并固定在兩個或多個螺桿上，擰緊螺栓，將兩側模板鎖緊并將鋼管卡在模板上。(5)安裝模板豎肋：依次松動螺桿，將兩根48同時安裝穿墻螺桿左右兩側，并用3型卡子固定豎肋，擰緊螺栓。(6)根據模板線，調整模板位置，并檢查模板的垂直度、平整度。如有問題及時糾正。(7)擰緊螺栓，將模板徹底鎖死。5.3.2.3安裝要求(1)安裝模板應將整塊模板或標準模板排在墻的兩端，將小塊模板排在中間部位。當墻體上有門窗洞口時，小塊模板盡量排在門窗洞口處，盡可能減少墻體上模板接縫。(2)在安裝墻體模板橫肋時，橫肋可長，但不可短。鋼管接口相互錯開，不得在同一位置出現接口。在陰角，鋼管橫肋必須每側

28、有一根鋼管卡住陰角模方木。(3)注意在安裝模板時，在墻體的一端或中間留一塊模板先不安裝，其它模板安裝完畢并將模板內的雜物清理干凈后，再合模。(4)地下室支外墻模板時，對拉螺栓在墻兩側貼模處及墻厚中間位置設止水環，拆模后將螺栓位置刷界面劑后用膨脹防水砂漿封堵處理。5.3.2.4墻體模板安裝應注意的質量問題(1)墻身超厚：原因是墻身放線時誤差過大，模板就位調整不認真，穿墻螺桿沒有全部穿齊、擰緊。(2)墻體上口過大：原因是支模時上口沒有按設計要求做。(3)混凝土墻體表面粘結：由于模板清理不好，涂刷脫模劑不勻，拆模過早所造成。(4)角模與模板縫隙漏漿：原因是模板拼裝時縫隙過大，固定措施不牢靠。(5)角

29、模入墻過深：原因時支模時角模與大模板連接不牢固。(6)門窗洞口混凝土變形：原因是門窗洞口模板的組裝與大模板的固定不牢固。5.3.3頂板模板安裝工藝流程圖：施工準備 搭設支撐體系 安裝主龍骨 安裝次龍骨檢查次龍骨平整度 鋪木膠板 固定木膠板 粘模板接縫5.3.3.1準備工作(1)放出頂板標高線。(2)根據頂板模板圖排模，排模從頂板的兩側開始，由整到零，將整塊模板排在頂板四周，中間部位用小塊模板。5.3.3.2操作工藝(1)從一側開始，根據設計滿堂式腳手架支撐體系，地下室頂板立桿間距為600900mm，鍋爐房頂板立桿間距為900900mm，地上頂板立桿間距12001200mm。(2)調節”U”形托

30、高度，將主龍骨找平。(3)安裝次龍骨，主次龍骨縱橫相交，次龍骨間距0.25m，。在頂板四周分別用方木貼在混凝土墻體上，頂板模板四周側面粘海面條，頂住墻體。(4)頂板模板鋪完后，檢查模板標高是否正確。(5)用鐵釘將單張木膠板釘在次龍骨上，將木膠板、主次龍骨連成一體。(6)木膠板接縫大于1.5mm的縫隙，用黃膠帶將縫隙封堵，以免漏漿。5.3.3.3安裝要求：大于4m的樓板起拱高度為跨度的0.3%。5.3.3.4頂板模板應注意的質量問題：(1)在支板模時，未按要求起拱，造成頂板撓度過大。或起拱時板四周也跟著起拱，造成頂板在打完混凝土后四周不是直線，而是曲線。(2)頂板四周未粘海棉條或局部漏粘，造成漏

31、漿。5.3.3.5頂板模板與墻體節點詳圖：5.3.3.6地下室頂板外側模板支設圖5.3.4后澆帶及施工縫模板支設(1)基礎底板后澆帶模板支設基礎底板采用簡易收口網，與鋼筋綁扎固定, 模板支設詳見下圖。(2)基礎底板處后澆帶防護在后澆帶兩側砌筑三皮磚，磚上覆蓋木龍骨、木膠合板及防水簿膜，磚外側抹防水砂漿，防止上部雨水及垃圾進入后澆帶而腐蝕鋼筋，減少日后對后澆帶處垃圾清理的難度，見下圖。(3)墻體后澆帶及施工縫模板支設墻體后澆帶及施工縫采用木膠板支設，墻體鋼筋綁好將兩側鋼板止水帶安好后，在后澆帶兩側或施工縫邊鋼筋網上貼鋼板止水帶邊焊上與墻同寬的鋼筋頭，間距400，做為后澆帶模板支撐點；后澆帶模板用

32、兩塊與1/2墻厚同寬的木膠板，按水平鋼筋間距開小豁口，在木膠板后加兩塊50100mm木方，用木楔與焊在鋼筋網上短鋼筋支撐好，大模板拆除后再拆此支撐、模板，如下圖。(4)頂板施工縫模板支設施工縫處下鐵墊15mm厚木條，保證下鐵鋼筋保護層，上下鐵之間用木板保證凈距，于鋼筋接觸的木板側面按鋼筋間距鋸成豁口，卡在上、下鐵筋上。 5.3.5梁板模板（1）梁板模板安裝順序彈出梁軸線及梁板水平線并復核搭設梁板模支架安裝梁主次龍骨鋪梁底模板梁底起拱綁扎鋼筋安裝梁側模板安裝穿墻螺栓和豎向鋼管背楞及斜支撐復核梁模尺寸、位置立板主次龍骨調整板下皮標高及起拱鋪板底模檢查模板上皮標高、平整度。（2）梁模板支設梁側模和底

33、模均采用15mm厚木膠合板，梁側模次龍骨用木方50100間距200，豎背楞用雙鋼管間距500mm, 底模次龍骨為50100間距200mm，主龍骨為鋼管搭設在碗口架上，當梁高大于500mm時，增設對拉螺桿，在梁側模板與板模板交接處的拼接采用板模壓梁模的方式，梁板模板支設時調節支撐高度，當梁底板跨度等于及大于4m時，梁底應按設計要求起拱，起拱高度為梁跨的2%。 5.4模板拆除5.4.1墻模板的拆除5.4.1.1拆除條件(1)當混凝土強度達到1.2MPa，墻體棱角不因拆除模板而掉角時，方可將模板拆除。一般在混凝土澆筑第二天即可拆模。(2)預留孔洞的內模，在混凝土強度能保證構件和孔洞表面不發生坍塌和裂

34、縫時，方可拆除。5.4.1.2拆除過程：先拆除穿墻螺桿等附件，再拆除斜支撐和鋼管，用勁向外拉模板上的鐵絲，使模板脫離墻體，再掛住鐵絲將模板吊運走。5.4.1.3模板清理、堆放：模板拆除后，應先將模板上的水泥漿等雜物用小鏟刀鏟掉，用水沖刷清理干凈后涂刷脫模劑，集中堆放，堆放時應立放，保持模板自由角為7580且不發生變形、損壞。5.4.1.4在準備調運已拆除的大模板時，應仔細檢查有無與墻連接物。5.4.2頂板模板拆除5.4.2.1拆除條件當板跨度不大于2m時，在混凝土強度符合設計值的50%的要求后，方可拆除；當板跨度大于2m小于8m時，在混凝土強度符合設計值的75%的要求后，方可拆除；當板跨度大于

35、8m時，在混凝土強度符合設計值的100%的要求后，方可拆除。懸臂板必須在混凝土強度達到100%時方可拆除。5.4.2.2拆除工藝(1)樓板模板拆除應先拆掉水平拉桿，然后在拆除樓板模板支柱，每根主龍骨留12根支柱暫不拆。有梁的頂板應先拆除梁側模斜支撐。(2)施工人員站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龍骨自由墜落。(3)用鉤子將模板鉤下，等該段的模板全部拆除后，清理干凈，集中運出，集中堆放。堆放時應平放。5.4.3柱、梁模板拆除（1）拆除條件柱、梁、板模板的拆除必須待砼達到要求的脫模強度。柱模 板應在砼強度能保證其表面及棱角不因拆模而受損壞時，方可拆 除， 板與梁模板的拆模強度應符合 砼結

36、構工程施工質量驗收規范 GB50204-20XX第4.3.1條的規定。梁跨度小于8m，在混凝土強度符合設計值的75%的要求后，方可拆除；柱模板當混凝土強度達到1.2MPa，柱棱角不因拆除模板而掉角時，方可將模板拆除。（2）拆除工藝拆模的順序：先支的后拆，后支的先拆，先拆非承重部位， 后拆承重部位，肋形樓蓋應先拆柱模板，再拆樓板底模、梁側模板， 最后拆梁底模板。拆除大跨度梁板支架時，先從跨中開使向兩端對 稱進行。柱子模板拆除：先拆掉柱斜拉桿或斜支撐，卸掉柱箍，再把 連接每片柱模板的木方等連接件拆掉，然后用撬棍輕輕撬動模板， 使模板與混凝土脫離。梁模板拆除：應先拆梁側幫模，再拆除樓板模板，拆樓板模

37、板先拆掉水平拉桿，然后拆除支柱，每根龍骨留12根支柱暫不拆。 操作人員站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱，使其龍骨自由墜落。用鉤子將模板鉤下，等該段的模板全部脫模后，集中運 出，集中堆放。 樓層較高，支模采用雙層排架時，先拆上層排架使龍骨 和模板落在底層排架上， 上層模板全部運出后， 再拆底層排架。有穿墻螺栓者，先拆掉穿墻螺栓和梁托架，再拆除梁底 模。側模板（包括柱模板）拆除時，混凝土強度能保證其表面及 楞角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板與梁拆模強度如設計無規 定時，應符合施工規范的規定。拆下的模板及時清理粘連物，涂刷脫模劑，拆下的扣件及時集中收集管理。 拆模時嚴禁模板直接從高處往下扔，以

38、防止模板變形和損壞。6.質量要求6.1 進場模板質量標準6.1.1 木膠板(1) 技術性能必須符合相關質量標準（通過收存、檢查進場木膠板出廠合格證和檢測報告來檢驗）。(2) 外觀質量檢查標準（通過觀察檢驗）1）任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。2）公稱幅面內不得有板邊缺損。3）每m2單板脫膠0.001 m2。4）每400 mm2最大凹陷深度0.005 m2。(3) 規格尺寸標準序號項 目允許限度1厚度=12mm0.8 mm=15mm1.0 mm2長、寬3 mm3對角線長度差5mm4翹曲度1.0%6.1.2 鋼管扣件及其他6.1.2.1鋼管的檢查應符合下列規定(1）應有產品質量合格證及質量檢驗報告

39、。(2）鋼管表面應平整光滑，不應有裂縫、結疤，分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道。(3）鋼管外徑、壁厚、端面偏差應符合下表規定(4）鋼管必須涂有防銹漆序號項 目允許偏差（mm）1外徑48mm0.5 mm2壁厚3.5mm0.5 mm3鋼管兩端面切斜偏差1.704鋼管外表面銹蝕深度0.50舊鋼管的檢查應符合下列規定(1）表面銹蝕深度應符合上表規定。(2）鋼管彎曲變形應符合上表規定。6.1.2.3扣件驗收規定(1）新扣件應有生產許可證、法定檢測單位的檢測報告和產品質量合格證。(2）舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。(3）新、舊扣件均應進行防銹處理。6.1

40、.2.4木腳手板應符合以下規定木腳手板的寬度不宜小于200 mm，厚度不應小于50 mm，兩端應各設直徑為4 mm的鍍鋅鋼絲箍兩道。腐朽的腳手板不得使用。6.2 模板工程質量標準6.2.1 一般規定模板及其支架、支撐應具有足夠的承載能力、剛度和穩定性。6.2.2 模板安裝6.2.2.1 主控項目(1) 安裝現澆結構的上層模板及其支架時，下層樓板應具有承受上層荷載的能力，或加設支架，上、下層支架的立柱應對準，并鋪設墊板(2) 在涂刷模板隔離劑時，不得玷污鋼筋和混凝土接槎處。6.2.2.2 一般項目6.2.2.2.1 模板安裝應滿足下列要求（1）模板的接縫不應漏漿。（2）模板與混凝土的接觸面應清理

41、干凈，并涂刷隔離劑，但不得采用影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑。（3）澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。6.2.2.2.2 用作模板的地坪、胎膜等應平整光潔，不得產生影響構件質量的下沉、裂縫、起砂或起鼓。6.2.2.2.3 對跨度不小于4m的現澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的2/1000。6.2.2.2.4 固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固，其偏差應符合下表規定。序號項 目允許偏差（mm）1預埋鋼板中心線位置32預埋管、預留孔中心線位置33插筋中心線位置5外露長度+10，04預埋螺栓中心線位置2外露長度+1

42、0，05預留洞中心線位置10尺寸+10，06.2.2.2.5 現澆結構模板安裝的偏差應符合下表規定序號項 目允許偏差（mm）檢驗方法1軸線位置5鋼尺檢查2底模上表面標高5水準儀或拉線、鋼尺檢查3插筋基礎10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，5鋼尺檢查4層高垂直度不大于5m4（大模）經緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經緯儀或吊線、鋼尺檢查5相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查6表面平整度52m靠尺和塞尺檢查7其他要求7.1成品保護（1）吊裝模板時輕起輕放，不得碰撞已完樓板、墻體等處，也防止模板變形。（2）拆模時不得用大錘硬砸或用鋼筋、鋼管硬撬，以免損壞模板和混凝土。（3）拆下的模板，如發現損壞應及時修理。（4）在施

43、工過程中應加強管理，分類堆放模板。7.2安全文明施工7.2.1施工安全（1）模板吊運時，必須預先計算模板的重量，防止塔吊超載。（2）模板支撐要牢固，桿件連接可靠。（3）拆模要求達到后，施工作業隊拆除模板前必須報項目部技術人員簽字同意后方可拆模，防止拆模過早導致結構受損。（4）支拆模時操作人員必須掛好、系好安全帶。（5）支模前必須搭好相關防護架。用塔吊拆模時要有起重工配合；拆除頂板模板前必須劃定安全區域和安全通道，將非安全區域用鋼管、安全網封閑，并掛“禁止通行”安全標志，操作人員必須在鋪好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前認真檢查螺栓是否拆完、是否有拌勾掛地方，并清理模板上雜物，仔細檢查吊鉤是否

44、有開焊，脫扣現象。（6）澆筑砼前必須檢查支撐是否可靠、扣件是否松動。澆筑砼時必須由模板支設班組設專人看模，隨時檢查支撐是否變形、松動，并組織及時恢復。（7） 電梯井筒每層施工完后，安裝封堵式防護門，并且筒內每三層設置水平安全網（在墻體上預埋鋼筋固定）。（8） 木工機械必須嚴格使用倒順開關和專用開關箱，一次線不得超過3米，外殼接保護零線，且絕緣良好。電鋸和電刨必須接漏電保護器，鋸片不得有裂紋（使用前檢查，使用中隨時檢查）；且電鋸必須具備皮帶防護罩、鋸片防護罩、分料器，并接漏電保護器，電刨傳動軸、皮帶必須具備防護罩和護手裝置。使用木工多用機械時嚴禁電鋸和電刨同時使用；使用木工機械嚴禁戴手套；長度小

45、于50cm或厚度大于鋸片半徑木料嚴禁使用電鋸；兩人操作時相互配合，不得硬拉硬拽；機械停用時斷電加鎖。木工房應配備消防滅火器材，不得在木工房內吸煙。（9）用塔吊吊運模板時，必須由起重工指揮，嚴格遵守相關安全操作規程。7.2.2文明施工(1)木模板加工噪音較大，木工棚全部封閉。(2)支模板時避免應避免鐵器碰撞，小心操作，減少人為的噪音。(3) 夜間22：00-6：00之間停止模板加工和其它模板作業。(4)現場模板加工垃圾及時清理，做到工完場清。(5)刷脫模劑時應墊塑料布，不得將油料滲入大地。8模板結構設計計算書8.1墻模板計算地下車庫墻體一、參數信息1.基本參數次楞間距(mm):200；穿墻螺栓水

46、平間距(mm):500；主楞間距(mm):600；穿墻螺栓豎向間距(mm):600；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息主楞材料:圓鋼管；主楞合并根數:2；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根數:1；寬度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板參數面板類型:木面板；面板厚度(mm):12.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2)

47、:9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2):1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):206000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00； 墻模板設計簡圖二、墻模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.650m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200；

48、 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 23.042 kN/m2、87.600 kN/m2，取較小值23.042 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=23.042kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2= 4 kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。根據建筑施工手冊，強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。 計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在次楞上的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1.抗彎強度驗算彎矩計算公式如下:M=0.1q1l2+0.1

49、17q2l2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(次楞間距): l =200.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.0420.6000.900=14.931kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.600.90=3.024kN/m； 其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。面板的最大彎矩：M =0.114.931250.02+0.1173.024250.02= 1.15105Nmm；按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W f其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W

50、= bh2/6 = 60012.012.0/6=1.44104 mm3； f -面板截面的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應力計算值： = M/W = 1.15105 / 1.44104 = 8.0N/mm2；面板截面的最大應力計算值 =8N/mm2 小于 面板截面的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.抗剪強度驗算計算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =250.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.0420.6000.900=14.931kN/m；

51、 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.600.90=3.024kN/m；面板的最大剪力：V = 0.614.931250.0 + 0.6173.024250.0 = 2706.1N；截面抗剪強度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2706.1N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值: =32706.1/(260012.0)=0.

52、564N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應力計算值 =0.564N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 =1.5N/mm2，滿足要求！ 3.撓度驗算根據建筑施工手冊，剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載: q = 23.040.6 = 13.825N/mm； l-計算跨度(次楞間距): l = 250mm； E-面板的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 601.21.21.2/12=8.64cm4

53、；面板的最大允許撓度值: = 1mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67713.832504/(10095008.64104) = 0.445 mm；面板的最大撓度計算值: =0.445mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =1mm，滿足要求！四、墻模板主次楞的計算(一).次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 499/61= 54cm3；I = 4999/121= 243cm4； 次楞計算簡圖1.次楞的抗彎強度驗算次楞最大彎矩按下式計算：M = 0.1q1l2+0.117q2

54、l2其中， M-次楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(主楞間距): l =600.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.0420.2500.900=6.221kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44.000.250.90=1.260kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大彎矩：M =0.16.221600.02+0.1171.260600.02= 2.77105Nmm；次楞的抗彎強度應滿足下式： = M/W f其中， -次楞承受的應力(N/mm2)； M -次楞計算最大彎矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=5.40104mm3； f -次楞的抗彎強度

55、設計值； f=13.000N/mm2；次楞的最大應力計算值： = 2.77105/5.40104 = 5.1 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；次楞的最大應力計算值 = 5.1 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.次楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-計算跨度(主楞間距): l =600.0mm； 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.223.0420.2500.900/1=6.221kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2: 1.44

56、.000.250.90/1=1.260kN/m，其中，0.90為折減系數。次楞的最大剪力：V = 0.66.221600.0+ 0.6171.260600.0 = 2706.1N；截面抗剪強度必須滿足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-次楞計算最大剪力(N)：V = 2706.1N； b-次楞的截面寬度(mm)：b = 40.0mm ； hn-次楞的截面高度(mm)：h0 = 90.0mm ； fv-次楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值: =32706.1/(240.090.01)=1.12

57、8N/mm2；次楞截面的受剪應力計算值 =1.128N/mm2 小于 次楞截面的抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.次楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值，同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大撓度(mm)； q-作用在次楞上的線荷載(kN/m)： q = 23.040.25=5.76 kN/m； l-計算跨度(主楞間距): l =600.0mm ； E-次楞彈性模量（N/mm2）：E = 9000.00 N/mm2 ； I-次楞截面慣性矩(mm4)，I=2.43106mm4；次楞的最

58、大撓度計算值: = 0.6775.76/16004/(10090002.43106) = 0.231 mm；次楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；次楞的最大撓度計算值 =0.231mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！(二).主楞承受次楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kN) 主楞計算彎矩圖(kNm) 主楞計算變形圖(mm)1

59、.主楞的抗彎強度驗算作用在主楞的荷載: P1.223.040.250.61.440.250.64.988kN；主楞計算跨度(對拉螺栓水平間距): l = 500mm；強度驗算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大應力計算值(N/mm2) M - 主楞的最大彎矩(Nmm)；M = 2.81105 Nmm W - 主楞的凈截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的強度設計值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大應力計算值: = 2.81105/8.99103 = 31.2 N/mm2；主楞的最大應力計算值 =31.2N/mm2 小于 主楞的抗彎強

60、度設計值 f=205N/mm2,滿足要求！2.主楞的抗剪強度驗算主楞截面抗剪強度必須滿足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪應力(N/mm2)； V-主楞計算最大剪力(N)：V = 3055.2N； A -鋼管的截面面積(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值: =23055.2/848.230=7.204N/mm2；主楞截面的受剪應力計算值 =7.204N/mm2 小于 主楞截面的抗剪強度設計值 fv=120N/mm2，滿足要求！3.主楞的撓度驗算主楞的最大撓度計算值: = 0.21

61、5mm；主楞的最大容許撓度值: = 2mm；主楞的最大撓度計算值 =0.215mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墻螺栓所受的拉力； A - 穿墻螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿墻螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號: M12 ；穿墻螺栓有效直徑: 9.85 mm；穿墻螺栓有效面積: A = 76 mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；主楞計算的支座反力為穿墻螺栓所受的拉力，則穿墻螺栓所受的最大拉力為: N = 5.55 kN

62、。穿墻螺栓所受的最大拉力 N=5.549kN 小于 穿墻螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！8.2地下室柱柱模板的背部支撐由兩層組成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓相互拉接，形成一個完整的柱模板支撐體系。 柱模板設計示意圖柱截面寬度B(mm):800.00；柱截面高度H(mm):850.00；柱模板的總計算高度:H = 3.60m；計算簡圖一、參數信息1.基本參數柱截面寬度B方向對拉螺栓數目:1；柱截面寬度B方向豎楞數目:4；柱截面高度H方向對拉螺栓數目:1；柱截面高度H方向豎楞數目:4

63、；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.柱箍信息柱箍材料:圓鋼管；直徑(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的間距(mm):600；柱箍合并根數:2；3.豎楞信息豎楞材料:木方；豎楞合并根數:1；寬度(mm):40.00；高度(mm):90.00；4.面板參數面板類型:木面板；面板厚度(mm):12.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強度設計值(N/mm2):1.50；5.木方和鋼楞方木抗彎強度設計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪強度設計值ft(N/mm2)

64、:1.50；鋼楞彈性模量E(N/mm2):210000.00；鋼楞抗彎強度設計值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷載標準值計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H - 模板計算高度，取3.600m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.000。分別計算得 20.03

65、6 kN/m2、86.400 kN/m2，取較小值20.036 kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 q1=20.036kN/m2；傾倒混凝土時產生的荷載標準值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的計算模板結構構件中的面板屬于受彎構件，按簡支梁或連續梁計算。分別取柱截面寬度B方向和H方向面板作為驗算對象，進行強度、剛度計算。強度驗算考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。由前述參數信息可知，柱截面高度H方向豎楞間距最大，為l= 270 mm，且豎楞數為 4，因此柱截面高度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁進行計算。 面板計

66、算簡圖1.面板抗彎強度驗算對柱截面寬度H方向面板按均布荷載作用下的三跨連續梁用下式計算最大跨中彎距：M=0.1ql2其中， M-面板計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.600.90=12.983kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.600.90=1.512kN/m；式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =12.983+1.512=14.495 kN/m；面板的最大彎矩：M =0.114.495270270

67、= 1.06105N.mm；面板最大應力按下式計算： =M/Wf其中， -面板承受的應力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/6 b:面板截面寬度，h:面板截面厚度； W= 60012.012.0/6=1.44104 mm3； f -面板的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大應力計算值： = M/W = 1.06105 / 1.44104 = 7.338N/mm2；面板的最大應力計算值 =7.338N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.面板抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的

68、三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.040.600.90=12.983kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.000.600.90=1.512kN/m； 式中，0.90為按施工手冊取用的臨時結構折減系數。 q = q1 + q2 =12.983+1.512=14.495 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.614.495270.0 = 2348.243N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)f

69、v其中， -面板承受的剪應力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 2348.243N； b-構件的截面寬度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪應力計算值: =32348.243/(260012.0)=0.489N/mm2；面板截面抗剪強度設計值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪應力 =0.489N/mm2 小于 面板截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.面板撓度驗算最大撓度按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，撓度

70、計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)其中，q-作用在模板上的側壓力線荷載(kN/m)： q = 20.040.6012.02 kN/m； -面板最大撓度(mm)； l-計算跨度(豎楞間距): l =270.0mm ； E-面板彈性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的慣性矩(mm4)；I=bh3/12 I= 60012.012.012.0/12 = 8.64104 mm4；面板最大容許撓度: = 270 / 250 = 1.08 mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67712.02270.04/(1009500.08.64104) = 0.52

71、7 mm；面板的最大撓度計算值 =0.527mm 小于 面板最大容許撓度設計值 = 1.08mm,滿足要求！四、豎楞計算模板結構構件中的豎楞（小楞）屬于受彎構件，按連續梁計算。本工程柱高度為3.600m,柱箍間距為600mm，因此按均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，豎楞采用木方，寬度40mm，高度90mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 409090/61 = 54cm3；I = 40909090/121 = 243cm4； 豎楞計算簡圖1.抗彎強度驗算支座最大彎矩計算公式：M=0.1ql2其中， M-豎楞計算最大彎矩(Nmm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =600.0

72、mm； q-作用在豎楞上的線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680=6.523 kN/m；豎楞的最大彎距：M =0.16.523600.0600.0= 2.35105Nmm； =M/Wf其中， -豎楞承受的應力(N/mm2)； M -豎楞計算最大彎矩(Nmm)； W -豎楞的截面抵抗矩(mm3)，W=5.40104； f -豎楞的抗彎強度設計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；豎楞的最大應力計算值

73、: = M/W = 2.35105/5.40104 = 4.349N/mm2；豎楞的最大應力計算值 =4.349N/mm2 小于 豎楞的抗彎強度設計值 =13N/mm2，滿足要求！2.抗剪驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:V=0.6ql其中， V-豎楞計算最大剪力(N)； l-計算跨度(柱箍間距): l =600.0mm； q-作用在模板上的側壓力線荷載，它包括: 新澆混凝土側壓力設計值q1: 1.220.0360.2700.900=5.842kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值q2：1.42.0000.2700.900=0.680kN/m； q = 5.842+0.680

74、=6.523 kN/m；豎楞的最大剪力：V = 0.66.523600.0 = 2348.243N；截面抗剪強度必須滿足下式： = 3V/(2bhn)fv其中， -豎楞截面最大受剪應力(N/mm2)； V -豎楞計算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.66.523600=2348.243N； b -豎楞的截面寬度(mm)：b = 40.0mm ； hn-豎楞的截面高度(mm)：hn = 90.0mm ； fv-豎楞的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值: =32348.243/(240.090.01)=0.978N/mm2；豎楞截面抗剪強

75、度設計值: fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應力計算值 =0.978N/mm2 小于 豎楞截面抗剪強度設計值 fv=1.5N/mm2，滿足要求！3.撓度驗算最大撓度按三跨連續梁計算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在豎楞上的線荷載(kN/m)： q =20.040.25 = 6.52 kN/m； max-豎楞最大撓度(mm)； l-計算跨度(柱箍間距): l =600.0mm ； E-豎楞彈性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=2.43106；豎楞最大容許撓度: = 600/25

76、0 = 2.4mm；豎楞的最大撓度計算值: = 0.6776.52600.04/(1009000.02.43106) = 0.262 mm；豎楞的最大撓度計算值 =0.262mm 小于 豎楞最大容許撓度 =2.4mm ，滿足要求！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按集中荷載計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中 P - -豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1.4 20.9)0.253 0.6 = 3

77、.67 kN； B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 8.180 kN； B方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.428 kNm； B方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.088 mm；1. 柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 427629.73 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；B邊柱箍的最大應力計算值: = 45.32 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；B邊柱箍的最大應力計算值 =4.28108/(1.058.99106)=45.32N/m

78、m2 小于 柱箍的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.088 mm；柱箍最大容許撓度: = 400 / 250 = 1.6 mm；柱箍的最大撓度 =0.088mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.6mm，滿足要求!六、B方向對拉螺栓的計算計算公式如下:NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的型號: M12 ； 對拉螺栓的有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓的有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓所受的最大拉力: N =

79、 8.18 kN。對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力 N=8.18kN 小于 對拉螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；按計算（附計算簡圖）： H方向柱箍計算簡圖其中 P - 豎楞傳遞到柱箍的集中荷載(kN)； P = (1.220.040.9+1.420.9)0.27 0.6 = 3.91 kN； H方向柱

80、箍剪力圖(kN)最大支座力: N = 8.641 kN； H方向柱箍彎矩圖(kNm)最大彎矩: M = 0.476 kNm； H方向柱箍變形圖(mm)最大變形: = 0.109 mm；1.柱箍抗彎強度驗算柱箍截面抗彎強度驗算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍桿件的最大彎矩設計值: M = 476190.74 Nmm； 彎矩作用平面內柱箍截面抵抗矩: W = 8986 mm3；H邊柱箍的最大應力計算值: = 50.469 N/mm2；柱箍的抗彎強度設計值: f = 205 N/mm2；H邊柱箍的最大應力計算值 =4.76108/(1.058.99106)=50.469N/mm2 小于 柱箍的抗

81、彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求!2. 柱箍撓度驗算經過計算得到: = 0.109 mm；柱箍最大容許撓度: = 425 / 250 = 1.7 mm；柱箍的最大撓度 =0.109mm 小于 柱箍最大容許撓度 =1.7mm，滿足要求!八、H方向對拉螺栓的計算驗算公式如下:NN=fA其中 N - 對拉螺栓所受的拉力； A - 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f - 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 對拉螺栓的直徑: M12 ； 對拉螺栓有效直徑: 9.85 mm； 對拉螺栓有效面積: A= 76 mm2；對拉螺栓最大容許拉力值: N = 1.701057.60

82、10-5 = 12.92 kN；對拉螺栓所受的最大拉力: N = 8.641 kN。對拉螺栓所受的最大拉力: N=8.641kN 小于 N=12.92kN，對拉螺栓強度驗算滿足要求!8.3地下室梁模板一、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m)：0.70；梁截面高度 D(m)：1.60；混凝土板厚度(mm)：400.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.90；梁支撐架搭設高度H(m)：4.35；梁兩側立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直

83、梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：1；采用的鋼管類型為483；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數：0.75；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm

84、(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：木面板；面板厚度(mm)：12.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；梁底縱向支撐根數：4；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：6；主楞豎向支撐點數量：2；固定支撐水平間距(mm)：600；豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm，900mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數：2；次楞材料：木方；寬度(

85、mm)：40.00；高度(mm)：90.00；二、梁側模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.600m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得 17.848 kN/m2、38.400 kN/m2

86、，取較小值17.848 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 501.21.2/6=12cm3； M - 面板的最大彎矩(Nmm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M = 0.1q

87、1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.20.517.850.9=9.638kN/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.40.540.9=2.52kN/m；計算跨度: l = (1600-400)/(6-1)= 240mm；面板的最大彎矩 M= 0.19.638(1600-400)/(6-1)2 + 0.1172.52(1600-400)/(6-1)2= 7.25104Nmm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.19.638(1600-400)/(6-1)/1000+1.22.520(1600-400

88、)/(6-1)/1000=3.270 kN；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 7.25104 / 1.20104=6N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =6N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值: q = q1= 9.638N/mm； l-計算跨度: l = (1600-400)/(6-1)=240mm； E-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 501.

89、21.21.2/12=7.2cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.6779.638(1600-400)/(6-1)4/(10095007.20104) = 0.316 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1600-400)/(6-1)/250 = 0.96mm；面板的最大撓度計算值 =0.316mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.96mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 3.270/0.500= 6.540kN/m本工程中，次楞采用木方，寬

90、度40mm，高度90mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1499/6 = 54cm3；I = 14999/12 = 243cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩 M = 0.164 kNm，最大支座反力 R= 3.597 kN，最大變形 = 0.129 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/Wf經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 1.64105/5.40104 = 3 N/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 3 N/

91、mm2 小于 次楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.129mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.597kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kNm) 主楞變形圖(mm

92、)經過計算得到最大彎矩 M= 0.755 kNm，最大支座反力 R= 8.993 kN，最大變形 = 1.017 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/Wf經計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 7.55105/8.99103 = 84.1 N/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =84.1N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為 1.017 mm主楞的最大容許撓度值: = 600/400=1.5mm；主楞的最大撓度計算值 =1.017mm 小于 主楞的最大容許撓度值

93、 =1.5mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 3001212/6 = 7.20103mm3； I = 300121212/12 = 4.32104mm4；1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/Wf鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2(2

94、4.00+1.50)1.60+0.500.300.90=13.381kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.300.90=1.512kN/m；q=13.381+1.512=14.893kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.113.381233.3332+0.1171.512233.3332=8.25104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.413.3810.233+0.451.5120.233=1.408kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.113.3

95、810.233+1.21.5120.233=3.858kN =Mmax/W=8.25104/7.20103=11.5N/mm2；梁底模面板計算應力 =11.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=11.151kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =233.33mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:

96、=233.33/250 = 0.933mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67713.381233.34/(10095004.32104)=0.654mm；面板的最大撓度計算值: =0.654mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.933mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=3.858/0.3=12.86kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計

97、算簡圖方木按照兩跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=499/6 = 54 cm3；I=4999/12 = 243 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.125ql2= 0.12512.860.32 = 0.145 kNm；最大應力 = M / W = 0.145106/54000 = 2.7 N/mm2；抗彎強度設計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 2.7 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V = 0.62512.860.3

98、= 2.411 kN；方木受剪應力計算值 = 32.4111000/(24090) = 1.005 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.005 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.521ql4/(100EI)=l/400方木最大撓度計算值 = 0.52112.863004 /(1009000243104)=0.025mm；方木的最大允許撓度 =0.3001000/250=1.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.025 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.2 mm，滿足要求

99、！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.408kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=3.858kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.900-0.700)/40.300(1.20.40024.000+1.42.000)+1.220.300(1.600-0.400)0.500=0.647kN 簡圖(kNm) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kNm) 變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N3=1.735 kN；N2=8.353 kN；最大彎矩 Mmax=0.388 kNm；最大撓度計算值 Vmax=0.125 mm；最大應力

100、=0.388106/4490=86.3 N/mm2；支撐抗彎設計強度 f=205 N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值 86.3 N/mm2 小于 支撐小橫桿的抗彎設計強度 205 N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；E= 206000 N/mm2；1.梁兩側支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 1.735 kN 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼

101、管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.182 kNm ；最大變形 max = 0.195 mm ；最大支座力 Rmax = 3.73 kN ；最大應力 =M/W= 0.182106 /(4.49103 )=40.6 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 40.6 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.195mm小于600/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中力P= 8.353 kN 支撐鋼管計算簡圖 支

102、撐鋼管計算剪力圖(kN) 支撐鋼管計算彎矩圖(kNm) 支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.877 kNm ；最大變形 max = 0.939 mm ；最大支座力 Rmax = 9.606 kN ；最大應力 =M/W= 0.877106 /(4.49103 )=195.3 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 195.3 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=0.939mm小于600/150與10 mm,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全

103、技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.75，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.00kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=9.606 kN；R 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設

104、計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =8.353 kN ；縱向鋼管的最大支座反力： N2 =9.606 kN ；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.1494.35=0.777 kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N4=1.2(0.90/2+(0.90-0.70)/4)0.600.50+(0.90/2+(0.90-0.70)/4)0.600.400(1.50+24.00)=3.852 kN；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值：N5=1.4(2.000+2.000)0.900/2+(0.900-0.700)/40.600=1.680 kN；N =N1+N2+N3+N4+N5=

105、8.353+9.606+0.777+3.852+1.68=24.269 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1851.71

106、.2,1.2+20.2= 2.417 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.185 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.301 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=24268.634/(0.301424) = 190.2 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 190.2 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！

107、2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =8.353 kN ；縱向鋼管的最大支座反力：N2 =9.606 kN ；腳手架鋼管的自重： N3 = 1.20.149(4.35-1.6)=0.777 kN；N =N1+N2+N3 =8.353+9.606+0.491=18.451 kN ； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管

108、立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)； 根據扣件式規范，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kh和lo=h+2a， 為安全計，取二者間的大值，即: lo = Max1.1851.71.2,1.2+20.2= 2.417 m； k - 計算長度附加系數，取值為：1.185 ； - 計算長度系數，參照扣件式規范表5.3.3，=1.7； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2m; 得到計算結果: 立桿的計算長度 lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ；由長細比 lo

109、/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.301 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=18450.746/(0.301424) = 144.6 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 144.6 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1851.001(1.2+0.22) = 1.898 m； k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.185; k2 - 計算長度附加系數，h+2a =1.6按照表2取值1.001 ；lo/i = 1897.896 / 15.9 = 119

110、；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.458 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；= 24268.634/(0.458424) = 95 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 95 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全8.4地下車庫頂板模板一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.60；縱距(m):0.90；步距(m):1.80；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.30；模板支架搭設高度(m)

111、:4.35；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用木面板，厚度為10mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方的截面寬度(mm):40

112、.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料為：木方 : 9090mm；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):500.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 9012/6 = 15 cm3；I = 9013/12 = 7.5 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.50.9+0.50.9 = 11.925 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：

113、q2 = 10.9= 0.9 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.211.925+1.40.9= 15.57kN/m最大彎矩 M=0.115.572502= 97312.5 Nm；面板最大應力計算值 =M/W= 97312.5/15000 = 6.488 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 6.488 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=11.925kN/m面板最大撓度計算值 = 0.67711.9252

114、504/(10095007.5104)=0.443 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.443 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.5+0.50.25 = 3.312 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.

115、25 = 0.25 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.125ql2均布荷載 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.23.312+1.40.25 = 4.325 kN/m；最大彎矩 M = 0.125ql2 = 0.1254.3250.92 = 0.438 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.438106/54000 = 8.109 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 8.109 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪

116、力: V = 0.6254.3250.9 = 2.433 kN；方木受剪應力計算值 = 3 2.433103/(2 4090) = 1.014 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.014 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.521ql4/(100EI)=l/400均布荷載 q = q1 = 3.312 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5213.3126004 /(10090002430000)= 0.102 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值

117、 0.102 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的兩跨連續梁計算；托梁采用：木方 : 9090mm；W=121.5 cm3；I=546.75 cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P3.114kN;托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.571 kNm ；最大變形 Vmax = 0.184 mm ；最大支座力 Qmax = 9.171 kN ；最大應力 = 571440.625/121500 = 4.703 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=13 N/m

118、m2；托梁的最大應力計算值 4.703 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 0.184mm 小于 900/250,滿足要求!五、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1254.35 = 0.545 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.50.60.9 = 0.27 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.50.60.9 = 6.885 kN；經計算得到，靜荷載標準值 NG

119、= NG1+NG2+NG3 = 7.7 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 0.60.9 = 1.62 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.508 kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.508 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 c

120、m2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.8+0.32 = 2.4 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.3 m；l0/i = 2400 / 15.9 = 151 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.305 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=11508.066/（0.305424） = 88.989 N/mm2；鋼管立桿的最大應

121、力計算值 = 88.989 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1631.001(1.8+0.32) = 2.794 m；k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.163；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 2.4 按照表2取值1.001 ；Lo/i = 2793.991 / 15.9 = 176 ；由長細比 Lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.23 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=11508.066/（0.23424） = 118.007 N

122、/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 118.007 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照 杜榮軍: 扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全。8.5地上結構頂板一、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.25；模板支架搭設高度(m):2.60；采用的鋼管(mm):483.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調托座；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0

123、.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):1.000；3.材料參數面板采用木面板，厚度為10mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；木方彈性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；托梁材料為：木方 : 9090mm； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構件,

124、按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 12012/6 = 20 cm3；I = 12013/12 = 10 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25.50.151.2+0.51.2 = 5.19 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 11.2= 1.2 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.25.19+1.41.2= 7.908kN/m最大彎矩M=0.17.9082502= 49425 N

125、mm；面板最大應力計算值 =M/W= 49425/20000 = 2.471 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 2.471 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1= 5.19kN/m面板最大撓度計算值 = 0.6775.192504/(100950010104)=0.144 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.144 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計

126、算方木按照兩跨連續梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=bh2/6=499/6 = 54 cm3；I=bh3/12=4999/12 = 243 cm4； 方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25.50.250.15+0.50.25 = 1.081 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.125ql2均布荷載 q = 1.2 q1+ 1.4 q2 = 1.21.081+1.40.25 = 1.648 kN/m；最大彎矩 M =

127、 0.125ql2 = 0.1251.6481.22 = 0.297 kNm；方木最大應力計算值 = M /W = 0.297106/54000 = 5.492 N/mm2；方木的抗彎強度設計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 5.492 N/mm2 小于方木的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V= 0.6251.6481.2 = 1.236 kN；方木受剪應力計算值 = 3 1.236103/(2 4090) = 0.515 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.4 N/mm2；方木的受

128、剪應力計算值 0.515 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.521ql4/(100EI)=l/400均布荷載 q = q1 = 1.081 kN/m；最大撓度計算值 = 0.5211.081120XX /(10090002430000)= 0.534 mm；最大允許撓度 =1200/ 250=4.8 mm；方木的最大撓度計算值 0.534 mm 小于 方木的最大允許撓度 4.8 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的兩跨連續梁計算；托梁采用：木方 : 9090mm；W=121.5 cm3；I=546.75 c

129、m4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P1.977kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kNm) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 1.416 kNm ；最大變形 Vmax = 1.848 mm ；最大支座力 Qmax = 11.833 kN ；最大應力 = 1416034.831/121500 = 11.655 N/mm2；托梁的抗壓強度設計值 f=13 N/mm2；托梁的最大應力計算值 11.655 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 1.848mm 小于 1200/250,滿足要求!五、模板支架立桿荷

130、載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.1292.6 = 0.336 kN；(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.51.21.2 = 0.72 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25.50.151.21.2 = 5.508 kN；靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 6.564 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載活荷載標準值 NQ = (1+2 ) 1.21.2 = 4.32 kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ

131、 = 13.924 kN；六、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式 =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 13.924 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 Lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿受壓應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；根據扣件式規范，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=

132、kuh和L0=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即L0=max1.1551.731.5，1.5+20.25=2.997； k - 計算長度附加系數，取1.155； - 考慮腳手架整體穩定因素的單桿計算長度系數，取1.73； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.25 m；得到計算結果：立桿計算長度 L0=2.997；L0 / i = 2997.225 / 15.9=189 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.201 ；鋼管立桿受壓應力計算值；=13924.392/(0.201424) = 163.386 N/mm2；立桿穩定性計算 = 163.386 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度設計值 f= 205 N/mm2，滿足要求！