1、xx9#12#樓工程項目模板工程專項施工方案編 制 人：_校 對 人：_審 核 人：_審 批 人：_目錄1、工程概況21.1基本概況222結構標高及構件尺寸32編制依據：311施工圖紙：312規范規程313xxxx9#、10#、11#、12#樓施工組織設計43施工安排：431工期安排：432勞動組織：44施工準備441技術和生產準備：442機具準備：543材料準備：55施工方法：551流水段劃分：552使用材料：553模板制作及支撐體系554模板施工一般要求：755主要施工方法及措施：96模板的檢驗評定標準：187主要管理措施：1971成品及半成品保護：1972消防環保措施1973安全保證措施

2、198附錄：XXXX地下車庫及9#、10#、11#、12#樓模板計算：201、工程概況1.1基本概況工程名稱xxxx建設單位設計單位監理單位施工單位建設性質二類高層住宅樓建設地點樓號層數標準層層高（m）建筑面積（）建筑總高度（m）地下地上總建筑面積其中地下其中地上車庫-114.24410.84374.836.03.259#樓-2182.912801.01221.011580.057.611#樓-2182.912801.01221.011580.057.610#樓-2182.911499.91079.010420.957.612#樓-2182.911545.61079.010466.657.6結

3、構類型車庫為框架結構；912#住宅樓樓為剪力墻結構抗震設防類別丙類耐火等級地上為二級、地下室耐火等級為一級設計使用年限50年0.00相當于絕對高程（青島黃海系）9#12樓67.05m。22結構標高及構件尺寸部位結構尺寸標高（m）主要柱、墻截面（mm）主要梁截面（mm）板厚（mm）柱網間距（車庫）橫向8.0，5.2，5.5，不等，縱向5.5，8.0，6.85，不等，地下二層(筏板)-6.650,-7.00600*600800mm平板式筏形基礎800地下車庫頂板-1.95柱600*600墻厚300500*900,500*850,350*600300*600,250*600,250*500200主樓

4、負二層頂板-3.43墻厚250200.200*450、200*400、200*350200*300、150*350、150*300120主樓負一層頂板-0.120墻厚250200200*450、200*400、200*350200*300、150*350、150*300160100一至十八層標準層層高均為2.9m墻厚250200200*450、200*400、200*350200*300、150*350、150*300120、110100、2編制依據：11施工圖紙：項目名稱圖紙名稱工程編號出圖日期xxxx9#、10#、11#、12#樓工程建施12220XX-1220XX年11月 結施12320

5、XX-1212規范規程類別編號名稱國家標準GB5020420XX混凝土結構工程施工及驗收規范11G101111G103混凝土結構施工平面整體表示法制圖規則和構造詳圖GB50300-20XX建筑工程施工質量驗收統一標準13xxxx9#、10#、11#、12#樓施工組織設計3施工安排：31工期安排：311基礎地下室工程：2012年3月20日至2012年5月20日。312一層至十八層結構施工：2012年5月20日至 20XX年9月20日。3. 1. 3二次結構工程：20XX月7月15日至20XX年10月15日。32勞動組織：321模板工程施工領導小組：生產總負責：韋永強 現 場 工 長 ：羅應科技術

6、總負責：李炎祥 現場技術負責：周海飛質量總負責：王 強 現場質量負責：韋 晗試 驗 員：何海濤 資 料 員 ：劉靜慧322勞動力組織：勞務隊木工總負責：羅強基礎至一層結構施工期間木工人員保持在80人至120人標準層結構施工期間木工人員保持在100人左右。4施工準備41技術和生產準備：411充分熟悉圖紙達到清楚各部位構件規格、尺寸、標高。412進行模板設計和計算，編制模板分項施工方案。施工前由工長對作業層工人進行書面和現場交底，讓每個工人都清楚模板由加工制作到安裝的具體做法。4. 1. 3 模板安裝前須放線定位，用“五線”控制。42機具準備：名稱型號數量塔吊TC5013，QTC63E 各1電鋸M

7、J105,MJ104各1平刨MB5131壓刨MB104,MB105各1手槍鉆1310N743材料準備：由工長按做法和進度計劃提出材料數量和進場計劃。5施工方法：51流水段劃分：本工程零米以下底板以車庫后澆帶為界分為六個流水段，第一施工段為9#樓、第二施工段為12#樓、第三施工段為11#樓、第四施工段為10#樓、第五施工段為車庫C-8C-16軸/C-AC-F軸（由第三施工段完成-3.43米結構層后插入施工總）；第六施工段為車庫C-1C-8軸/C-AC-F軸（由第四施工段完成-3.43米結構層后插入施工）。52使用材料：基礎底板外墻采用240mm厚磚模，地下室內外墻模板、框架柱、梁模板、樓梯模均采

8、用18mm厚酚醛覆膜木膠合板，各層頂板模板采用18mm厚木膠合板。木膠合板規格為9151830，龍骨采用50100或48鋼管，柱箍采用14槽鋼，地下室外墻釆用12止水對穿墻螺桿加固、其它用14可周轉螺桿使用。48鋼管架、扣件式支架和可調U形托等。脫模劑采用水質脫模劑。53模板制作及支撐體系梁柱、墻采用一次成型模板；平板采用18mm厚酚醛覆膜木膠合板，各樓層均采用滿堂紅扣件式鋼管架支撐體系。地下車庫立桿間距為900mm左右，水平橫桿第一道離地250mm設掃地桿,第二道第三道水平橫桿間距為1500mm縱橫設置。9#12#住宅樓立桿間距均不大于1000mm.見下示意圖：54模板施工一般要求：541模

9、板制作要求：5411 地下部分：地下二層墻模板按各樓號單體配足一層墻模板周轉使用，地上部分準備夠三層使用的梁、平板模板周轉使用。5412拼模前，用壓刨把同規格木方毛料加工成統一尺寸(只壓兩面)，木膠合板的新裁邊過電刨刨直并刷封邊漆。5413地下室外墻體豎向配模，寬度為一塊木膠合板橫向拼裝，寬度1830mm，高度按各層層高減去板厚-18mm計算。模板接縫處用木方做成企口（見右圖），以利于拼縫對接嚴密。內墻及地上剪力墻模板整體配置，一道墻兩面各配一片，用塔吊吊裝，一次就位。柱模做成四片企口式片模，根據柱子截面尺寸，在模板背面配24根50100mm的木方龍骨，次龍骨對接加幫條木方。頂板次龍骨錯槎搭接

10、。墻體所有陰角均做成預制陰角模，每邊長度視具體部位定；柱上口切出梁口位置，高度為梁高減去板厚；見下圖：5415模板制作要求牢固穩定，拼縫嚴密，尺寸準確。封閉型洞口模板下側要設排氣孔。洞口模板用多層木膠合板，內襯木方，水平設三道支撐，上口處設斜撐,見下圖:5416模板制作和安裝要實行樣品先行制度，待樣品驗收合格后再大批量制作或安裝，制作出的模板及時按類型、規格編號并注明標識。5417模板配制完成經驗收合格后，涂刷水乳型脫模劑，大塊模板吊入模板查插放架碼放整齊，小塊模板按規格碼放，以備使用。542安裝要求：5421頂板、梁模板支撐系統要上層支架對準下層支架，并鋪設通長墊板，拉桿、支撐牢固、穩定。5

11、422梁、板的跨度大于4m時統一按1起拱，如跨度8000mm，約8mm高，起拱線順直不得有折線，具體詳見后附模板起拱圖。梁柱節點，主次梁節點或板墻與頂板、樓梯、檐口等處模板應尺寸準確、邊角順直、拼縫平整。5423模板安裝位置、軸線、標高、垂直度應符合設計要求和標準。結構構件尺寸準確，門窗和大小洞口、水、電線盒、預埋件等位置尺寸準確，固定牢固。5424模板安裝要拼縫嚴密、平整、不漏漿、不錯臺、不脹模、不變形，拼縫處海綿條不得突出模面表面，嚴防澆入混凝土內，墻柱、模板下口堵縫用海綿條必須粘在模板上，不得直接粘在混凝土表面。兩板接縫處相鄰木方用12長螺桿穿透固定在一起，以保證接縫處平整，長螺桿間距4

12、5cm。5425樓層處平面施工縫及后澆帶和較大預留洞口用木膠合板支模留設，遇鋼筋時鋸出豁口，保證鋼筋位置準確和支模嚴密。如下圖所示：5426模板安裝前，施工縫處已硬化混凝土表面的水泥薄膜、松散混凝土及其軟弱層剔鑿、沖洗清理干凈，受污染的鋼筋清刷干凈。55主要施工方法及措施：551模板施工方法的思路5511柱、墻、梁、板體系支模的總體思路是依據我公司的成功經驗采用一次性柱、墻、梁、板模板全部支完，一次將柱、墻、梁、板砼全部澆筑。具體施工流程是： 墻、柱位置彈線綁墻、柱鋼筋鋼筋隱檢抹找平層，同時支搭滿堂紅腕扣架及梁底支架安裝墻柱模板墻柱模板加固，同時支梁底及平板模板模板預檢綁板筋鋼筋隱檢澆柱墻梁板

13、砼5512柱、墻、梁、板體系模板施工，其優點是由于模板是一次成型，故梁柱接頭處的砼質量容易保證，沒有兩次支模可能出現的錯臺等問題。缺點是墻柱模無法整體拆除，配模工作量大。552底板及后澆帶模板施工：基礎底板外側模板采用磚模，磚模高度與底板厚度相同；底板以上導墻及反梁側面模板為木模板，吊模施工。底板及墻體后澆帶采用鋼絲網加模板封堵，寬度同主筋間距，遇主筋在木板上開方孔，附加50100木方子龍骨，支撐為50100mm木方子，用木楔子塞緊。具體支模方法如下圖所示。底板及導墻模板施工圖553柱模施工：5531柱模材料：18mm厚酚醛覆膜木膠合板，50100mm木方，豎向分布，間距根據柱截面確定且不大于

14、250mm，14槽鋼柱箍，斜撐為48鋼管和可調U型托，上下三道。另準備一些花籃螺栓校正柱垂直用。拉桿采用14鋼筋焊制。5532柱模板加固示意見下圖,柱箍抗彎驗算附后。5533柱模板安裝彈柱位置線接柱鋼筋鋼筋隱檢抹找平層安裝柱模板安裝柱箍安拉桿或斜撐辦預檢 將預制成企口式片模的柱模拼裝，配合可調式柱箍進行柱子支模；按照放線位置，柱四邊均有予埋鋼筋環，從四面用拉桿和頂撐加固模板以防止位移；對于此工程的通排柱子，安裝柱模板時，先裝兩端柱，經校正、固定完成后，拉通線校正中間各柱；安裝柱模的斜撐，柱模每邊設2根拉桿，上下三道，固定于事先予埋在兩顆柱中間的鋼筋環內穿100100的方木處。鋼筋環采用14鋼筋

15、制作。柱模豎向采用線墜吊，校正模板垂直度。打頂板砼時，在距柱邊（凈距）220mm處預埋25鋼筋頭外露200mm，每邊3根，用于柱底加固模板。554墻體模板施工：5541墻體支模材料：地下室外墻及剪力墻模采用18mm酚醛覆膜木膠合板，次龍骨用50X100mm木方，主龍骨用雙根48鋼管，12穿墻螺栓26型形扣件加雙螺母加固，模板上打16螺栓孔 。5542地下室砼墻模板加固見下圖，計算附后。內墻模板支頂剖面圖地下室外墻面板支頂剖面圖墻柱節點模板支頂平面圖5543墻體模板安裝：彈線安門窗洞口模板安側模板安另一側模板調整固定預檢墻體模板用酚醛覆膜木膠合板、木方配成大模板并編好號，木膠合板橫向配模。合模前

16、，先檢查鋼筋、水電預埋件、門窗洞口模板、穿墻套管是否遺漏，位置是否準確，安裝是否牢固。合模按先橫墻后縱墻的安裝順序，將墻體一面的模板吊裝就位后，安塑料套管和穿墻螺栓，清掃墻內雜物，安另一側模板，調整斜撐使模板垂直，擰緊穿墻螺栓；檢查螺栓是否緊固，檢查模板與樓板，樓梯墻面間隙，模板拼縫是否嚴密，防止出現漏漿錯臺現象并及時辦理預檢。墻模底每跨設一個200200mm清掃口。地下二層墻體模板一次支頂至板底標高，地下一層墻體模板一次支到地下一層板底標高，外墻頂板高度模板單獨隨頂板支模。每次支模在模板的下口處加海綿條，防止漏漿，以保證混凝土的施工縫質量。墻板配模時在模板頂部釘一條40mm寬與保護層厚度相同

17、的木板，以控制保護層厚度并利于剔除上口軟弱層。穿墻螺栓用法：地下室外墻螺栓加焊5050止水片并在支模時兩端穿成品橡膠墊片，拆模后，將墊片剔出，切割穿墻螺栓外露部分以使鋼筋不突出墻面，并用微膨脹砂漿將墻面修平。內墻螺栓穿硬聚氯乙烯套管，套管長度同墻寬。用螺栓、3型卡、加固模板并上雙螺母擰緊。555梁模施工：5551梁模材料：18mm厚酚醛覆面木膠合板，主次龍骨用50100木方，支撐采用48鋼管架和可調U型托。5552梁模板安裝：搭滿堂架調整標高安裝梁底模綁梁鋼筋安裝側模預檢在梁底標高下48mm處固定水平48鋼管，在水平鋼管上固定48鋼管，作梁的主龍骨，固定水平管時將起拱找出。支柱雙向加水平拉桿，

18、上下口各設一道，中間每隔1800mm設一道，并適當布置斜撐。按設計標高調整支柱高度，然后安裝梁底模，并拉線找直，當梁跨度大于或等于4m時，按規范要求起拱。在梁底的主龍骨間加單管立柱，立柱頂部加50*100方木，用可調U型托將方木與梁底次龍骨頂牢。立柱間距不大于1200mm。綁梁筋,支梁側模,辦理預檢。當梁高超過700mm時必須在梁上加一道穿墻螺栓，間距900mm，防止梁側模鼓出。見下圖。556頂板模板施工：5561頂板模板使用材料：18mm厚木膠板，次龍骨用50100mm木方，主龍骨用100100mm木方，支撐系統采用48鋼管架。支設方法見下圖。5562頂板模板安裝搭滿堂架安小龍骨鋪模板校正標

19、高辦預檢從邊跨一側開始安裝，先安第一排龍骨和支架，臨時固定再安排第二排龍骨和支架，依次逐排安裝。調節可調螺栓高度，將龍骨找平，鋪木膠板，要求拼縫嚴密；縫隙小于2mm，平臺板鋪完后，用水平儀測量模板標高，進行校正，標高校完后，將模板上面雜物清理干凈并及時辦理預檢。頂板與墻體施工節點見下圖后澆帶處粱底和樓板底模待后澆帶澆筑前單獨支設，每邊寬出后澆帶不小于50cm。557樓梯模板施工：5571樓梯底板、踏步立板采用木膠合板，橫向配制50100木方做次龍骨，間距250mm，縱向布置主龍骨100100木方間距900mm，支撐采用48鋼管加可調底座。5572樓梯模安裝足尺放樣、彈線支搭樓梯底模調整標高綁樓

20、梯鋼筋支搭踏步立面模板預檢由于層高不同，樓梯間地面做法不同，支模時預先留出兩跑之間踏步面做法尺寸，要求足尺放樣，將各層標高確定好，采用等分法確定樓梯踏步的寬和高。(見下圖)558模板拆除：55 . 8 . 1現澆結構拆模所需混凝土強度見下表：結構類型結構跨度達到設計混凝土強度標準值百分率（）板2，875梁，875梁8100墻柱以不碰傷棱角為準 懸臂構件100注：設計的混凝土強度標準值是指與設計混凝土強度等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值 。 55 .8 .2 在技術負責人得到同條件養護試塊的強度試壓報告后，下達拆模令時方可拆模。55 .8 .3 柱子模板拆除：先拆掉柱斜拉桿和斜支撐，再卸掉柱

21、箍，然后用撬棍輕輕撬動模板，使混凝土與模板脫離。55 .8 . 4墻模板拆除：先拆除拉桿或斜撐，卸墻3型扣件，拆除加固用水平龍骨48鋼管，將穿墻螺栓（外墻割斷）拆除后，用撬棍輕輕撬動模板，使模板離開墻體。55 .8 .5樓板、梁模板拆除：待砼強度達到上表要求后，方可在作業層以下隔層拆除頂板模、梁底模，樓板模板拆除先拆掉48鋼管架，每根龍骨留12根立桿支柱暫不拆。操作人員站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使其龍骨自由墜落。用鉤子將模板鉤下，等該段的模板全部脫模后，集中運出碼好堆放。側模板（包括墻柱模板）拆除時混凝土強度能保證其表面及棱角不因拆除模板受損壞，方可拆除。板與梁拆模應符合施工規范的規

22、定，并做同條件試塊，以備拆模時使用。拆下的模板及時清理粘連物，涂刷脫模劑，拆下的扣件及時集中收集整理。55 .8 .6 冬期施工期間拆除標準見冬施方案。55 . 9模板維修拆除后的模板吊運至后臺進行清理維修，將模板表面清理干凈，板邊刷封邊漆，都螺栓孔，要求板面平整干凈，嚴重破損的予以更換，然后重新配置模板。6模板的檢驗評定標準：項次項目允許偏差值（mm）檢查方法1軸線位移基礎5尺量柱、墻、梁32標高3水準儀或拉線尺量3截面尺寸基礎5尺量柱、墻、梁24每層垂直度32m托線板5相鄰兩板表面高低差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7陰陽角方正2方尺、楔形塞尺順直2方尺、楔形塞尺8預埋鐵件預

23、埋管螺栓中心線位移2拉線、尺量螺栓中心線位移2螺栓外露長度10 09預留孔洞中心線位移5拉線、尺量內孔洞尺寸5 010門窗洞口中心線位移3拉線、尺量寬、高5對角線67主要管理措施：71成品及半成品保護：711木方、膠合板及拼裝好的模板存放地點要高出周圍地面150mm，防止下雨時受潮。712吊裝模板時要慢起吊輕放落，不準碰撞，防止模板變形。713配模時做到大材不小用，合理配制，有利于周轉。714模板應在指定地點配好，現場就位。715拆模時不得用大錘硬砸或橇棍硬橇，以免損傷混凝土棱角。72消防環保措施721現場禁止吸煙。722木工房附近放置消防滅火器材并派專人管理。723木工房附近不得存放易燃易爆

24、物品。724木工房的刨花鋸末應集中存放，定期清運。73安全保證措施731施工中嚴格執行上級下達的安全操作規程，做到預防為主。7 32進入施工現場必須戴安全帽，2米以上施工系好安全帶。733木工用壓刨，多用電鋸等機械的防護應各備存放，專人使用，下班后拉開閘斷電。734工長負責安全技術交底，并在施工中及時糾正違章，操作行為。735支墻體、柱模板時，應搭設操作架。8附錄：xxxx地下車庫及9#、10#、11#、12#樓模板計算：本計算依據高層建筑施工手冊、高層建筑施工、建筑施工腳手架實用手冊、鋼結構設計規范、建筑施工簡易計算。一 外墻計算： 外墻墻高按3.2、5.05m高計算，墻厚250、300mm

25、，外墻內外模板均采用18mm厚酚醛覆膜木膠合板，采用12穿墻螺栓中間焊50mm50mm，厚1.5mm的止水片，水平間距450mm，豎向間距450mm，次龍骨為50mm100mm木方豎向分布，間距250、300mm，主龍骨采用雙根48鋼管水平布設，間距450mm，用26型3形扣件與穿墻螺栓加固。內墻模板均采用18mm厚酚醛覆膜木膠合板，支設方法同外墻，穿墻螺栓為非止水螺栓。施工氣溫定為T250C，砼澆筑速度為V1.5m/h。1荷載計算：當墻厚大于100mm時，強度驗算僅考慮新澆筑砼側壓力與傾倒砼時產生的荷載。11 恒載： 新澆筑砼的側壓力F 已知c24KN/m3,V=1.5m/h, H=5.05

26、米11.2，21.15，t0=200/(T+15)=200/(25+15)=5由公式F0.22ct012V1/2 =0.222451.21.151.51/2 =44.6KN/m2又 Fc H245.05=121.2KN/m2取較小值，即側壓力標準值為F44.6KN/ m2新澆筑砼自重的分項系數取1.2則新澆筑砼側壓力F11.244.6=53.5KN/ m212 活載：傾倒砼是產生的側壓力F2取荷載標準值4KN/ m2，荷載分項系數1.4F2 1.44=5.6KN/ m21. 3 側壓力合計F3 F3F1F2 53.5+5.6=59.1KN/ m22穿墻螺栓計算 N0.450.4559.1=11

27、.98KN查表得12鋼筋的抗拉強度為12.9KN。11.98KN12.9KN滿足施工要求。3龍骨強度驗算31次龍骨上所受均布荷載qq=bF3=0.359.1=17.73KN/mM=ql2/8=17.730.452/8=0.45KNm4.5105NmmW=bh2/6=501002/6=8.3104mm3M/W=(4.5105)/(8.3104)=5.42N/mm2fm=13N/mm2龍骨強度滿足施工要求。4 撓度驗算 驗算撓度時，僅需采用新澆砼側壓力標準值。 F44.6KN/m2 q=bF=0.344.6=13.4KN/mI=bh3/12=501003/12=4.17106mm4E=104N/m

28、m2, V=l/500=450/500=0.9mmV=5ql4/384EI=(513.44504)/(3841044.17106)=0.17mmV=0.9mm撓度滿足要求。二 頂板計算(板厚200)1、基本參數:面板材料:膠合板面板的厚度;取h=18(mm)方木的截面高度;取h=100(mm);方木的截面寬度;取b=50(mm);方木間距;取a1=0.22(m)鋼管型號:483.5;腳手架拉搭設高度;取H=4.7(m);立桿縱距;取b=0.9(m);立桿橫距;取l=0.9(m);支架步距;取h=1.5(m);計算樓板的長邊長度:取h=1(m);計算樓板短邊長度;取a2=1(m);施工平均溫度;

29、取T=15();樓板厚度;取h3=200(mm);鋼筋等級:熱軋鋼筋級2、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續梁計算。1)、荷載計算新澆混凝土自重荷載:N1=24(2001000)0.9=4.32(kN/m)鋼筋自重荷載:N2=1.1(2001000)0.9=0.2(kN/m)施工人員及設備荷載:N3=2.50.9=2.25(kN/m)傾倒混凝土時產生的荷載:N4=20.9=1.8(kN/m)靜荷載計算值:q1=1.2(4.32+0.2)=5.42(kN/m)活荷載計算值:q2=1.4(2.25+1.8)=5.67(kN/m)2)、強度計算面板的最大彎矩

30、計算公式如下:其中:l 方木間距；取l=0.22(m)經計算得到：M=-0.105.425.670.222-0.1775.670.222=-0.07(kN.m)面板強度計算公式如下:其中: W 方木截面抵抗矩 W = 48.6 cm3經計算得到：f=0.071000/48.6=1.44(N/mm2)面板的抗彎強度設計值;f=15(N/mm2)面板強度計算值小于面板的強度設計值;故滿足要求!3)、抗剪計算最大剪力計算公式如下：其中:l 方木間距；l=0.22(m)經計算得到：Q=-0.605.420.22-0.6175.670.22=-1.49(kN)截面抗剪強度計算公式如下：其中：b 立桿橫距

31、；b=0.9(m)h 面板厚度；取h=18 (mm)經計算得到：T=31.492(0.91000)18=0.14(N/mm2)截面抗剪強度設計值;T=1.4(N/mm2)面板強度計算值小于面板的強度設計值;故滿足要求!4)、撓度計算靜荷載標準值：q1=4.32+0.2=4.52(kN/m)活荷載標準值q2=2.25+1.8=4.05(kN/m)面板最大撓度計算值:其中：l 方木間距；取l=0.22(m)E 面板的彈性模量 E = 5400 N/mm2I 截面的慣性矩 I = 43.74 cm4經計算得到：v=0.6774.52(0.221000)4(100540043.7410000)+0.9

32、94.05(0.221000)4(100540043.7410000)=0.07(mm)v 面板的最大允許撓度值:v=0.221000250=0.88(mm).面板最大撓度計算值小于面板最大允許撓度值;故滿足要求!3、模板支撐方木的計算方木按照均布荷載下連續梁計算.1).荷載計算模板及支架自重荷載:N1=0.30.22=0.07(kN/m)混凝土自重荷載:N2=24(2001000)0.22=1.06(kN/m)鋼筋自重荷載:N3=1.1(2001000)0.22=0.05(kN/m)施工人員及設備荷載:N4=2.50.22=0.55(kN/m)傾倒混凝土時產生的荷載:N5=20.22=0.4

33、4(kN/m)靜荷載計算值:q1=1.2(0.07+1.06+0.05)=1.42(kN/m) 活荷載計算值:q2=1.4(0.55+0.44)=1.39(kN/m)2)、強度計算最大彎矩計算公式如下：其中：l 立桿的橫距；取l=0.9(m)經計算得到：M=-0.11.420.92-0.1771.390.92=-0.31(kN.m)抗彎強度設計值公式如下：其中: W 方木截面抵抗矩 W =41.67 cm3經計算得到:f=0.311000000(41.671000)=7.44(N/mm2)方木抗彎強度設計值;f=13(N/mm2)方木抗彎強度設計值小于方木抗彎強度設計值;故滿足要求!3)、抗剪

34、計算最大剪力的計算公式如下：其中:l 立桿的橫距;取l=0.9(m)經計算得到：Q=-0.61.420.9-0.6171.390.9=-1.54(kN)截面抗剪強度計算公式如下:其中：b 方木截面寬度;取b=50(mm)h 方木截面高度；h=100(mm)經計算得到：T=31.54250100=0.46(N/mm2)抗剪強度設計值;取T=1.3(N/mm2)截面抗剪強度計算值小于截面抗剪強度設計值; 方木的抗剪強度計算滿足要求!4)、撓度計算靜荷載設計值q1=0.07+1.06+0.05=1.18(kN/m)活荷載標準值q2=0.55+0.44=0.99(kN/m)方木的最大撓度計算公式如下：

35、其中：l 立桿的橫距；取l=0.9(m)E 方木的彈性模量 E = 10000 N/mm2I 截面的慣性矩 I = 416.67 cm4經計算得到：v=0.6771.18(0.91000)4(10010000416.6710000)+0.990.99(0.91000)4(10010000416.6710000)=0.28(mm)方木的最大允許撓度值:v=0.91000250=3.6(mm)方木的最大撓度小于方木的允許撓度;故方木的最大撓度滿足要求!4、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續梁計算。1)、荷載計算模板及支架自重荷載:N1=0.750.220.9=0.15(kN)混凝土自

36、重荷載:N2=24(2001000)0.90.22=0.95(kN)鋼筋自重荷載:N3=1.1(2001000)0.90.22=0.04(kN)施工人員及設備荷載:N4=2.50.220.9=0.5(kN)傾倒混凝土時產生的荷載:N5=20.220.9=0.4(kN)荷載計算值:F=1.2(0.15+0.95+0.04)+1.4(0.5+0.4)=2.63(kN)2、抗彎強度計算最大彎矩計算公式如下:其中：l 立桿的縱距；l=0.9(m)經計算得到：M=-0.4172.630.9=-0.99(kN.m)抗彎強度設計值計算公式如下:其中:W 鋼管截面抵抗矩;取W=5.08(cm3)經計算得到：f

37、=-0.9910005.08=194.88(N/mm2)鋼管的強度標準值;f=205(N/mm2)板底支撐鋼管抗彎強度設計值小于鋼管的強度設計指標;故滿足要求!3、撓度計算荷載標準值:F=0.15+0.95+0.04+0.5+0.4=2.04(kN)最大撓度計算公式如下:其中：l 取立桿的縱距b的值；l=0.9(m);I 截面慣性矩;取I=12.19(cm4);E 鋼管彈性模量;取E=206000(N/mm2).經計算得到：v=3.0292.04(0.91000)3(10020600012.1910000)=1.79(mm)v 最大允許撓度值:v=0.91000250=3.6(mm).支撐鋼管

38、最大撓度小于或等于支撐鋼管最大允許撓度;故滿足要求!5、扣件抗滑移的計算模板及支架的自重荷載:q1=0.30.90.9=0.24(kN)混凝土自重荷載:q2=24(2001000)0.90.9=3.89(kN)鋼筋自重荷載:q3=1.1(2001000)0.90.9=0.18(kN)施工人員及設備荷載標準值:q4=2.50.90.9=2.02(kN)傾倒混凝土時產生的荷載標準值:q5=20.90.9=1.62(kN)縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值: R=1.2(0.24+3.89+0.18)+1.4(2.02+1.62)=10.27(kN)縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承

39、載力按照下式計算。其中：Rc 扣件抗滑承載力設計值,取Rc=8(kN)；縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值大于扣件抗滑承載力設計值; 不滿足要求!故采用雙扣件加固滿足要求。6、立桿的穩定性計算長細比計算lo 立桿的計算長度 lo =1.93(m)i 頂撐的回轉半徑 i =1.58(cm)經過計算: =1.931.58= 123立桿的穩定性計算公式其中：N 立桿的軸心壓力設計值 N = 10.99(kN)A 立桿凈截面面積 A=4.89(cm2) 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 查表得到 =0.434經計算得到：=10.99(0.4344.89)=51.78(N/mm2)鋼管立桿抗壓強

40、度計算值小于鋼管立桿抗壓強度設計值，故滿足要求三 柱模板計算： 框架柱的截面規格600600，柱計算高度按5.0米計算。1、基本參數：混凝土側壓力計算位置至新澆混凝土頂面的總高度 L=5 m柱截面寬度 B=600 mm柱截面高度 H=600 mm面板的厚度 h=18 mm豎楞方木截面寬度 b=50 mm豎楞方木截面高度 h=100 mmB方向豎楞間距 b1=0.3 mH方向豎楞間距 h1=0.3 m柱箍材料 圓形鋼管柱箍圓形鋼管直徑 r=48 mm柱箍圓形鋼管壁厚 e=3.2 mm柱箍間距 b=0.5 m對拉螺栓型號 M14B方向螺栓間距 L1=0.6 mH方向螺栓間距 L2=0.6 m2、柱

41、模板荷載標準值計算：新澆混凝土側壓力公式為下式中的較小值：其中:c為混凝土重力密度;24 kN/m3t 新澆混凝土的初凝時間 t=2.4 小時v 混凝土的澆筑速度 v=3 m/h1 外加劑影響系數 1=12 混凝土坍落度影響修正系數 2=1.15H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度 H=5 mF1 新澆混混凝土側壓力 F1=25.24 kN/m2F2 傾倒(振搗)混凝土時產生的荷載標準值 F2 = 4 kN/m23、柱模板面板計算3.1、柱模板面板的計算面板按照均布荷載下的兩跨連續梁計算(1)、面板荷載計算面板荷載計算值 q=(1.225.24+1.44)0.5=17.94 kN

42、/m(2)、面板抗彎強度計算面板最大彎矩設計值其中:l B方向豎楞方木間距 l=0.3 mq 面板荷載計算值 q=17.94 kN/m經計算得到:M=-0.12517.940.32=-0.2 kN.m面板強度計算值其中: W 面板截面抵抗矩 W = 27 mm3M 面板最大彎矩設計值 M = -0.2 kN.m經計算得到：f=0.21000000(271000)=7.41 N/mm2面板抗彎強度設計值 f =15 N/mm2面板強度計算值小于或等于面板抗彎強度設計值，故滿足要求!(3)、面板抗剪強度計算面板最大剪力設計值其中: l B方向豎楞方木間距 l=0.3 mq 面板荷載計算值 q=17

43、.94 kN/m經計算得到:Q=0.62517.940.3=3.36 kN面板的抗剪強度設計值：其中: b 柱箍間距 b=0.5 mh 面板厚度 h=18 mmQ 面板最大剪力設計值 Q=3.36 kN經計算得到：T=33.361000(20.5100018)=0.56 N/mm2抗剪強度設計值 T = 1.5 N/mm2面板的抗剪強度小于或等于抗剪強度設計值，故滿足要求!(4)、面板撓度計算面板荷載標準值q=25.240.5=12.62 kN/m面板的撓度設計值：其中: l B方向豎楞方木間距 l=0.3 mE 彈性模量 E=5200 N/mm2I 面板截面慣性矩 I=24.3 cm4經計算

44、得到：V=0.52112.62(0.31000)4(100520024.310000)=0.42 mmv 面板的最大允許撓度值 v=0.31000250=1.2 mm面板的撓度設計值小于或等于最大允許撓度，故滿足要求!4、豎楞方木的計算豎楞方木直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的三跨連續梁計算，計算如下1、豎楞方木的計算(1)、方木荷載計算方木荷載計算值:q=(1.225.24+1.44)0.3=10.77 kN/m(2)、方木抗彎強度計算最大彎矩計算公式：其中：l 柱箍的距離 l=0.5 mq 面板荷載計算值 q=10.77 kN/m經計算得到：M=-0.1010.770.52=-0

45、.27 kN.m豎楞方木強度其中: W 方木截面抵抗矩 W = 83.33 cm3M 最大彎矩 M = -0.27 kN.m經計算得到: f=0.27100083.33=3.24 N/mm2豎楞方木抗彎強度設計值 f = 17 N/mm2豎楞方木抗彎強度計算值小于豎楞方木抗彎強度設計值;故滿足要求!(3)、方木抗剪強度計算最大剪力的計算公式如下其中: l 柱箍的間距 l=0.5 mq 方木荷載計算值 q=10.77 kN/m經計算得到: Q=0.610.770.5=3.23 kN截面抗剪強度計算值:其中: b 豎楞方木截面寬度 b=50 mmh 豎楞方木截面高度 h=100 mmQ 最大剪力

46、Q = 3.23 kN經計算得到：T=33.231000(250100)=0.97 N/mm2截面抗剪強度設計值;T=1.7 N/mm2截面抗剪強度計算值小于截面抗剪強度設計值;故滿足要求!(4)、方木撓度計算豎楞荷載標準值:q=25.240.3=7.57 kN/m最大撓度計算公式如下:其中: l 柱箍的距離 l=0.5 mE 彈性模量 E=10000 N/mm2I 面板截面慣性矩 I=416.67 cm4經計算得到:v=0.6777.57(0.51000)4(10010000416.671000)=0.08 mm內楞的最大允許撓度值:v=0.51000250=2 mm豎楞方木最大撓度計算值小

47、于豎楞方木最大允許撓度;故滿足要求!5、柱箍的計算柱箍受豎楞方木傳遞的集中荷載作用，為受彎構件。1、B方向柱箍的計算(1)、荷載計算豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載:F=(1.225.24+1.44)0.50.3=5.38(kN)(2)、彎矩計算柱箍最大彎矩計算公式：其中:l 螺栓間距;取l=0.6 mF 豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載 F = 5.38 kN經計算得到：M=5.380.64=0.81 kN.m柱箍抗彎強度計算值:其中: W 柱箍的凈截面抵抗矩 W=9.46 cm3M 柱箍最大彎矩 M = 0.81 kN.m經計算得到:f=0.81100000(9.461000)=85.62 N/m

48、m2柱箍抗彎強度設計值 f = 205 N/mm2計算結果：柱箍抗彎強度計算值小于柱箍抗彎強度設計值;故滿足要求!(3)、撓度計算豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載標準值：F= 25.240.50.3=3.79 kN柱箍撓度設計值計算其中: I 柱箍的截面慣性矩 I=22.71 cm4l 螺栓間距 l=0.6 mE 柱箍的彈性模量 E=206000 N/mm2經計算得到：v=3.791000(0.61000)3(4820600022.7110000)=0.36 mm柱箍的最大允許撓度值:v=0.61000250=2.4 mm柱箍撓度設計值小于柱箍最大允許撓度;故滿足要求!6、對拉螺栓的計算1、對拉螺

49、栓的計算對拉螺栓所受的拉力:N=(1.225.24+1.44)0.60.5=10.77 kN對拉螺栓強度設計值 N = 17.8 kN對拉螺栓所受的拉力小于對拉螺栓強度設計值;故滿足要求!四 梁模板支架驗算梁截面尺寸為500900，梁模板基本參數梁截面寬度;取B=500(mm);梁截面高度;取H=900(mm);梁側模板厚度;h=18(mm);立檔方木寬度;取b1=50(mm); 立檔方木高度;取h1=100(mm);橫撐木截面的寬度;取b3=50(mm); 橫撐木截面的高度;取h3=100(mm);梁側橫撐間距;取b=450(mm);立檔間距;取a2=0.4(m);對拉穿墻螺栓型號:M14;

50、螺栓間距;取L=0.8(m); 支架搭設高度;取L=4.7(m);腳手架步距;取h1=1.5(m);立桿縱距;取al=0.9(m);立桿的橫距;取l=0.9(m);梁底支撐方木寬度;取b=50(mm);梁底支撐方木高度;取d=100(mm);梁底支撐方木間距;取a2=0.25(m);二、梁模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值:其中:c 為混凝土重力密度;取24(kN/m3)；t 新澆混凝土的初凝時間，取3(小時)V 混凝土的澆筑速度;取V=1(m/h)；1 外加劑影響系數；取1=1.2

51、2 混凝土坍落度影響修正系數。取2=1H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度;取H=900(mm)經計算得到:F1=19.01(kN/m2)傾倒混凝土時產生的荷載標準值 F2 = 4 kN/m2三、梁模板側模計算梁側模板按照三跨連續梁計算，計算簡圖如下：1、強度計算作用在梁側模板的均布荷載:q=(1.219.01+1.44)900=25.57(kN/m)計算的最大彎矩:其中：l 取梁側立檔間距，取l=0.4(m)經計算得到：M=-0.1025.570.42=-0.41(kN.m)梁側模板的強度計算值：其中: W 截面抵抗矩 W = 48.6 cm3經計算得到：f=0.4110004

52、8.6=8.44 N/mm2梁側模板的抗彎強度設計值;f=15(N/mm2)梁側模板的強度計算值小于梁側模板的強度設計值;故滿足要求!2、抗剪計算最大剪力的計算公式如下:其中:l 梁側立檔間距;取l=0.4(m)經計算得到最大剪力Q=0.625.570.4=6.14（kN）截面抗剪強度計算值：其中：b 取梁截面高度;取b=900(mm);h 取梁側面板厚度;取h=18(mm)經計算得到：T=3(6.141000)(290018)=0.57(N/mm2)截面抗剪強度設計值,T=1.5(N/mm2)截面抗剪強度計算值小于截面抗剪強度設計值;故滿足要求!3、撓度計算梁均布荷載q=19.01(9001

53、000)=17.11(kN/m)最大撓度計算公式如下:其中: l 立檔間距 l=0.4 mE 面板彈性模量 E=10000 N/mm2I 面板截面的慣性矩 I=43.74 cm4經計算得到:v=0.67717.11(0.41000)4(1001000043.7410000)=0.68 mmv 梁側模板的允許撓度:v=0.41000250=1.6(mm).梁側模板的撓度計算值小于梁側模板的撓度設計值;故滿足要求!四、梁側立檔計算梁側立檔為受面板傳遞荷載作用的受彎構件，按兩跨梁計算。1、荷載的計算:作用在梁側模板的均布荷載:q= (1.219.01+1.44)0.4=11.36(kN/m)2、強度

54、計算最大彎矩計算公式:其中:l 橫撐間距;取l=450(mm)經計算得到：M=-0.12511.36(4501000)2=-0.29(kN.m)強度計算值：其中: W 截面抵抗矩 W = 20.83 cm3經計算得到：f=0.29100020.83=13.92(N/mm2)木材強度設計值;f=15(N/mm2)抗彎強度計算值小于木材強度設計值;故滿足要求!3、抗剪計算最大剪力計算公式:其中:l 橫撐間距;取l=450(mm)經計算得到：Q=-0.62511.364501000=-3.2(kN)抗剪強度計算值:其中:b 立檔寬度;取b=50(mm)h 立檔高度;取h=50(mm)經計算得到：T=

55、33.21000(25050)=1.92(N/mm2)抗剪強度設計值;T=1.5(N/mm2)抗剪強度計算值大于抗剪強度設計值;故不滿足要求!4、撓度計算最大撓度計算公式:其中:l 橫撐間距;取l=450(mm)E 底模面板彈性模量 E=10000(N/mm2)I 底模面板截面慣性矩 I=52.08 cm4經計算得到：=0.5217.64504(1001000052.0810000)=0.08（mm）最大允許撓度值:v=450250=1.8(mm).立檔最大撓度小于立檔允許撓度;故滿足要求!五、梁側橫撐計算梁側橫撐為受立檔傳遞集中荷載的受彎構件，按照連續梁計算1、荷載計算：橫撐所受集中荷載：F

56、(1.219.01+1.44)0.44501000=5.11(kN)2強度計算最大彎矩計算公式:其中:l 螺栓間距;取l=0.8(m)經計算得到:M=0.1755.110.8=0.72(kN.m)強度計算值：其中: W 截面抵抗矩 W = 30 cm3經計算得到：f=(0.72100030=24(N/mm2)木材強度設計值;f=15(N/mm2)抗彎強度計算值大于木材強度設計值;故不滿足要求!3抗剪計算最大剪力計算公式:經計算得到:Q=-0.655.11=-3.32(kN)抗剪強度計算值:其中:b 立檔寬度;取b=50(mm)h 立檔高度;取h=60(mm)經計算得到：T=33.321000(

57、25060)=1.66(N/mm2)抗剪強度設計值;T=1.5(N/mm2)抗剪強度計算值大于抗剪強度設計值;故不滿足要求!4撓度計算橫撐所受集中荷載標準值：F=19.010.44501000=3.42(kN)最大撓度計算公式:其中:l 螺栓間距 l=0.8(m)E 橫撐木彈性模量 E=10000(N/mm2)I 橫撐木截面的慣性矩 I=90 cm4經計算得到:=1.1463.421000(0.81000)3(100100009010000)=2.23(mm)梁側撐允許撓度:v=1000250=3.2(mm).立檔最大撓度小于立檔允許撓度;故滿足要求!六、對拉螺栓的計算對拉螺栓所受的最大拉力:

58、N=(1.219.01+1.44)0.84501000=10.23(kN)對拉螺栓最大容許拉力值;N=17.8(kN)穿墻螺栓所受的最大拉力小于穿墻螺栓最大容許拉力值;故滿足要求!七、底模板面板計算面板為均布荷載作用下的受彎構件.1、荷載計算混凝土自重荷載:P1=240.99001000=19.44(kN/m)鋼筋自重荷載:P2=1.50.99001000=1.22(kN/m)施工均布活荷載:P3=2.50.9=2.25(kN/m)振搗荷載:P4=40.9=3.6(kN)靜荷載計算值：q1=1.2(19.44+1.22)=24.79(kN/m)活荷載計算值q2=1.4(2.25+3.6)=8.

59、19(kN/m)2、抗彎強度計算最大彎矩計算公式:其中:l 方木間距;取l=0.25(m)經計算得到:M=-0.125(24.79+8.19)0.252=-0.26(kN.m)面板的強度計算值其中: W 截面抵抗矩 W = 27 cm3經計算得到:f=0.26100027=9.63(N/mm2)面板的強度設計值;f=15(N/mm2)面板的強度計算值小于面板的強度設計值;故滿足要求!3、抗剪計算最大剪力的計算公式如下:其中：l 方木間距;取l=0.25(m)經計算得到:Q=-0.625(24.79+8.19)0.25=-5.15(kN)截面抗剪強度計算值:其中:b 梁寬;取b=500(mm)h

60、 面板厚度;取h=18(mm)經計算得到:T=3(5.15)1000(250018)=0.86(N/mm2)截面抗剪強度設計值T=1.5(N/mm2)截面抗剪強度計算值小于截面抗剪強度設計值;故滿足要求!3.撓度計算靜荷載標準值:q1=19.44+1.22=20.66(kN/m)活荷載標準值:q2=2.25+3.6=5.85(kN/m)面板最大撓度計算公式:其中：l 方木間距;取l=0.25(m)E 面板彈性模量 E=10000(N/mm2)I 面板截面慣性矩 I=27 cm4經計算得到:v=0.52120.66(0.251000)4(100100002710000)+0.1925.85(0.

61、251000)4(100100002710000)=0.17(mm)面板最大允許撓度值:v=0.251000250=1(mm).面板最大撓度計算值小于面板最大允許撓度值;故滿足要求!八、梁底支撐方木的計算作用于支撐木方的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等, 支撐方木按照均布荷載作用下的連續梁計算.一、荷載計算混凝土自重荷載:N1=24(9001000)0.25=5.4(kN/m)鋼筋自重荷載:N2=1.5(9001000)0.25=0.338(kN/m)模板自重荷載:N3=0.30.25=0.075(kN/m)施工荷載標準值:N4=2.50.25=0.625(kN/m)振搗荷載:N5=40

62、.25=1(kN)方木靜荷載計算值:q1=1.2(5.4+0.338+0.075)=6.98(kN/m)方木活荷載計算值:q2=1.4(0.625+1)=2.28(kN/m)2、方木的強度計算:方木最大彎矩:其中:l 立桿的橫距;取l=0.9(m)經計算得到:M=-0.106.980.92-0.1172.280.92=-0.78(kN.m)面板的強度計算值:其中: W 截面抵抗矩 W = 83.33 cm3經計算得到:f=0.78100083.33=9.36(N/mm2)方木強度設計值;f=15(N/mm2)方木強度計算值小于方木強度設計值;故滿足要求!4、撓度計算:方木靜荷載標準值:q1=5

63、.4+0.338+0.075=5.81(kN/m)方木活荷載標準值:q2=0.625+1=1.62(kN/m)方木最大撓度計算公式:其中:l 立桿橫距;取l=0.9(m)E 方木彈性模量 E=10000(N/mm2)I 方木截面慣性矩 I=416.67 cm4經計算得到:v=0.6775.81(0.91000)4(10010000416.6710000)+0.9901.62(0.91000)4(10010000416.6710000)=0.87(mm)方木允許撓度:v=0.91000250=3.6(mm).方木最大撓度計算值小于或等于方木最大允許撓度;故滿足要求!九、梁底支撐鋼管的計算梁底支撐

64、鋼管按受集中荷載作用的梁計算1、荷載計算:混凝土自重荷載:q1=2490010000.250.9=4.86(kN)鋼筋自重荷載:q2=1.590010000.250.9=0.3(kN)模板自重荷載:q3=0.30.250.9=0.07(kN)施工活荷載:q4=2.50.250.9=0.56(kN)傾倒混凝土荷載:q5=40.250.9=0.9(kN)支撐鋼管所受的集中荷載計算值:F=1.2(4.86+0.3+0.07)+1.4(0.56+0.9)=8.32(kN)2、抗彎強度計算:最大彎矩計算公式:其中:l=0.45(m);經計算得到:M=0.1888.320.45=0.7(kN.m)抗彎強度

65、計算值:其中:W 鋼管截面抵抗矩;W=5.08(cm3)經計算得到:f=0.710005.08=137.8(N/mm2)鋼管的抗彎強度計算值小于或等于鋼管抗壓強度設計值;故滿足要求!3、撓度計算支撐鋼管所受的集中荷載標準值:F=4.86+0.3+0.07+0.56+0.9=6.69(kN)最大撓度計算公式如下:其中: l 跨度 l=l*1000/2=450 mE 梁底支撐鋼管彈性模量 E=206000(N/mm2)I 梁底支撐鋼管截面慣性矩 I=12.19 cm4經計算得到:v=0.9116.691000450(10020600012.1910000)=0.22 mm允許撓度:v=0.9100

66、0250=3.6(mm).梁底支撐鋼筋最大撓度計算值小于或等于梁底支撐鋼筋最大允許撓度;故滿足要求!十、扣件抗滑移的計算1、荷載計算混凝土自重荷載:q1=24500100090010000.92=4.86(kN)鋼筋自重荷載:q2=1.5500100090010000.92=0.3(kN)模板自重荷載:q3=0.3(5001000+29001000)0.92=0.31(kN)施工活荷載:q4=2.550010000.92=0.56(kN)傾倒混凝土荷載:q5=450010000.92=0.9(kN)R=1.2(4.86+0.3+0.31)+1.4(0.56+0.9)=8.61(kN)縱向或橫向

67、水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：式中: Rc 扣件抗滑承載力設計值 Rc = 12(kN)R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值.R = 8.61(kN)縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值小于或等于扣件抗滑承載力設計值;故滿足要求!十一、立桿的穩定性計算1、荷載的計算：混凝土自重荷載:q1=24500100090010000.92=4.86(kN)鋼筋自重荷載:q2=1.5500100090010000.92=0.3(kN)模板自重荷載:q3=0.3(5001000+29001000)0.92=0.31(kN)施工活荷載:q4=2.550010000.92=0

68、.56(kN)傾倒混凝土荷載:q5=450010000.92=0.9(kN)腳手架鋼管的自重: q6 = 0.134.7 = 0.61(kN)荷載的計算值: N=1.2(4.86+0.3+0.31+0.61)+1.4(0.56+0.9)=9.34(kN)1、長細比計算長細比計算立桿的計算長度 lo =1.93(m)頂撐的回轉半徑 i =1.58(cm)經過計算: =1.931.58= 1232、立桿的穩定性計算公式其中：立桿的軸心壓力設計值；取N=9.34(kN)立桿凈截面面積；取A=4.89(cm2)軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比 查表得到；=0.475經計算得到：=9.34(0.4754.89)=40.21(N/mm2)鋼管立桿抗壓強度計算值f=205(N/mm2)鋼管立桿抗壓強度計算值小于鋼管立桿抗壓強度設計值，故滿足要求