1、xx縣xx國際(xx) 商業住宅小區工程外腳手架施工方案編制人： 審核人： xx國際（xx）腳手架工程專項施工方案一、工程概況：1、工程名稱：xx國際xx2、工程地點：xx縣3、建設單位：4、設計單位：5、監理單位：6、勘察單位：7、施工單位：8、本工程位于xx縣。本工程地面以上為11層（局部為9層）；地面以下為1層，地面以上建筑高度商鋪為9.30m,住宅為33.70m, 總建筑面積為90877.58 ,其中地下建筑面積: 18262.44 ，地上建筑面積72615.14。地下室一層為地下停車庫及設備用房（平戰結合戰時人防工程）,地下室汽車庫屬于類汽車庫,地下室建筑等級為二級。9、建筑抗震設防

2、類別為丙類,建筑結構安全等級為二級,所在地區的抗震設防烈度為6度,設計基本地震加速度0.05g, 設計地震分組:第一組;特征周期Tg=0.35sec,建筑類別調整后用于結構抗震驗算的烈度6度; 按建筑類別及場地調整后用于確定抗震等級的烈度6度; 50年一遇的基本風壓:Wo=0.35kN/，地面粗糙度:B類,基本風壓：So=0.5KN/。10、本建筑物耐火等級為二級,相應各類主要構件的耐火極限,所要求的最小構件尺寸及保護層最小厚度應符合GB 50045-95(2005年版)的附錄A的要求。11、主要建設內容包括基礎、主體土建及裝飾工程、安裝工程、設備工程。二、搭設方法和要求本工程地面以下均為人防

3、地下室車庫層高為4.80 m。地面以上為商業、住宅綜合樓1#樓3#樓1層層高為 4.50 m，2層層高為 4.50 m，311層樓層高均為 3.00m（標準層），建筑高度為27.00m（檐口）。采用雙排普通鋼管落地式腳手架和懸挑腳手架相結合。4#樓沒有商業；只有住宅；標準層層高為3.00m，建筑高度為27.00m（檐口），可采用雙排普通鋼管落地式腳手架。5#樓6#樓沒有商業；只有住宅；標準層層高為3.00m，建筑高度為33.00m（檐口），可采用雙排普通鋼管落地式腳手架。地下室外圍腳手架可采用雙排落地腳手架。1#樓3#樓是帶商業的住宅樓，主體結構腳手架可在三層樓面和八層樓面分 2 次懸挑，北邊

4、臨街面 1層 2 層為商鋪，采用雙排落地腳手架，北邊臨街面結構標高從基坑底-5.15m三層樓面頂 9.00 m，三層樓面以上架頂向上延伸一層1.80m高安全維護架，該段架體總高度為 15.95 m。其他東、西、南三面腳手架均從地下室頂板面開始起步搭設至三層樓面頂再開始轉換懸挑腳手架。1#樓3#樓3層 7 層屬標準層，結構標高從 9.00 m 24.00 m，架體高度為 15.00 m，采用懸挑腳手架第一挑； 8層 11 層屬標準層，結構標高從 24.00 m36.00 m，架體高度為 13.80 m,采用懸挑腳手架第二挑。局部屋面以上電梯機房高度在4.20 m,可以局部加高，其累計架體高度為1

5、9.80 m，相當于6個標準樓層高，可以滿足第二個挑架的承載。4#樓6#樓不帶商業的住宅樓其主體結構腳手架可不用懸挑，均可直接采用雙排落地式鋼管腳手架。4#樓結構標高從地下室頂板面-0.90m（檐口）27.00 m，主架體總高度為 29.70 m，局部屋面以上電梯機房高度在4.20 m,可以局部加高處理，5#樓6#樓結構標高從地下室頂板面 -0.90 m（檐口）33.00 m，主架體總高度為 35.70 m，局部屋面以上電梯機房高度在4.20 m,可以局部加高處理，5#樓6#樓可采用雙排落地式鋼管腳手架。腳手架四周按標準滿掛綠色密目式安全網全封閉施工，起到保證安全并減少施工灰塵外揚和美化施工環

6、境的作用。結合本工程結構形式、實際施工特點，腳手架施工及使用劃分為四個階段：地下室主體、防水施工階段：沿地下室外圍四周搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，用于結構和防水施工，同時兼作安全防護。注意基礎土方開挖時須留置好腳手架施工工作面。地上1#樓3#樓12層商鋪結構及裝修施工階段：地下室頂板施工完后沿建筑物四周搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，用于結構和裝修施工，同時兼作安全防護。由于現場土方仍未進行回填，即在主體結構施工階段至土方回填之前，結構層內必需進行搭設施工所需的防護。架體內立桿距結構外沿尺寸根據裝修方案確定，立桿橫距1000mm，縱距1500mm，縱向水平桿步距

7、1800mm。地上1#樓3#樓從第3層屋面層結構及裝修施工階段：采用斜拉式懸挑腳手架，腳手架懸挑工字鋼從第 3 層樓面挑出，工字鋼長度為4000mm，挑出長度為1450mm，錨固長度為2550mm，工字鋼間距1500mm，腳手架內立桿距離結構外沿350mm，立桿縱距1500mm，橫距1000mm，縱向水平桿步距1800mm，首步架縱向水平桿步距為1500mm。屋面結構及裝修施工階段：主體外墻外圍外架將挑架延伸至屋面頂另加一層1.80m高圍護架，屋面板部分沿沖頂建筑物四周搭設落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，用于結構和裝修施工，同時兼作安全防護，架體內立桿距結構外沿尺寸350mm，立桿橫

8、距1000mm，縱距1800mm，縱向水平桿步距1800mm。注：本工程1樓3樓腳手架施工做法相同。4樓6樓地下室腳手架做法同1樓3樓，地下室頂板以上至主體屋面部分可直接采用落地式、全高全封閉的扣件式雙排鋼管腳手架，其架體搭設應在地下室主體結構、防水工程結束，回填土工程完成后進行施工。架體內立桿距結構外沿尺寸350mm，立桿橫距1000mm，縱距1800mm，縱向水平桿步距1800mm。2.1 雙排落地式腳手架搭設方案腳手架搭設順序1、按腳手架的柱距、排距要求進行放線、定位。2、桿件搭設順利序如下：放置橫向掃地桿縱向掃地桿立桿第一步橫向水平桿第一步縱向水平桿連墻件（或加拋撐）第二步橫向水平桿。

9、搭設方法及構造要求：1、因為本工程搭設的部分腳手架的地基可能為回填土，除分層夯實達到所要求的密實度外，地面澆筑100厚C20砼寬度1200散水坡，散水外側設明溝，以利排水和便于清理腳手架下的落地灰和建筑垃圾。2、落地式腳手架每步高1.8m，內立桿距離墻體的距離根據裝修圖紙確定，立桿縱距1500mm，橫距1000mm，縱向水平桿步距1800mm，橫向水平桿伸出外立桿100mm，1樓3樓落地式腳手架體總高為： 11.70m，4樓落地式腳手架體總高為：29.70m，5樓6樓落地式腳手架體總高為：35.70m。3、立桿接頭除在頂層頂步可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件對接；對接、搭接應符合以下要

10、求：（1）立桿上的對接扣件應交錯布置；兩個相鄰立柱接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心距主節點的距離不應大于步距的13。（2）立桿的搭接長度不應小于 1m，不少于兩個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。立桿頂端有女兒墻時宜高出女兒墻上皮1000mm，高出檐口上皮1500mm。4、縱向水平桿構造要求：（1）縱向水平桿設置在橫向水平桿之上，并以直角扣件扣緊在橫向水平桿上，且設置在立桿的內側。縱向水平桿在操作層的間距不宜大于400mm，本工程設置4道縱向水平桿。（2）縱向水平桿的長度一般不宜小于3跨，并不小于6

11、m。（3）縱向水平桿一般宜采用對接扣件連接，也可采用搭接，對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開距離不應小于500mm；各接頭中心至主節點的距離不宜大于縱距的1/3；并應避免設在縱向水平桿的跨中。搭接接頭長度不應小于1m，并應等距設置三個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至桿端的距離不應小于 100mm。5、橫向水平桿的構造要求：主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，主節點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm，雙排架的橫向水平桿兩端采用直角扣件固定在立桿上，靠墻一則的外伸長度不應大于500mm。雙排腳手架的橫向水平桿靠墻一端至墻裝

12、飾面的距離不應大于100mm。6、竹笆腳手板的構造要求：竹笆板主筋應垂直于縱向水平桿方向鋪設，應采用對接平鋪，四個角應用直徑為1.2mm鍍鋅鐵絲固定在縱向水平桿上。作業層腳手板應滿鋪、鋪穩，離開墻面120150mm。7、連墻件布置及構造要求：（1）連墻件應采用花排均勻布置，連墻件宜靠近主節點設置，并采用剛性節點。（2）本工程連墻件垂直間距、水平間距為兩步兩跨，拉結點水平間距3600mm，垂直間距3600mm，連墻件必須從底步第一根縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定。當腳手架操作層高于連墻件二步時，應采用臨時穩定措施，直到連墻桿搭設完成為止。（3）當腳手架下部不能設

13、連墻件時可采用拋撐，拋撐應采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角應在45度至60度之間，連接點中心距主節點的距離不應大于300mm，拋撐在連墻件搭設后方可拆除。（4）連墻件中的連墻桿宜呈水平并垂直于墻面設置，與腳手架連接的一端可稍為下斜，不容許向上翹起。8、剪刀撐與橫向支撐的構造要求：（1）每道剪刀撐跨越立柱的根數宜在5一7根之間。每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角宜在45度60度之間。（2）剪刀撐斜桿的接長可采用搭接，搭接要求跟以上第3條構造要求同。（3）剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線距主節點的距離不應大于 150

14、mm。（4）高度在24m以上的封閉型腳手架，除拐角應設置橫向支撐外，中間每隔6跨設置一道，橫向支撐的斜桿應在l2步內，由底至頂層呈之字形連續布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交的立桿或橫向水平桿的伸出端上。9、門洞處的構造要求：（1）洞口處增設的斜桿應采用旋轉扣件優先固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線距中心節點的距離不應大于150mm。（2）洞口兩側增設的橫向支撐應伸出增設的斜桿端部，端部應增設一個安全扣件。（3）洞口兩側立桿應為雙管立桿，副立桿高度應高于門洞12步。10、之字型斜道構造要求及斜道腳手板構造要求：（1）斜道宜附著在外腳手架或建筑物上，但斜道桿件要獨立設置，人

15、行斜道寬度不應小于1m，坡度宜采用 1:3（高:長），拐彎處宜設置平臺，寬度不應小于斜道寬度。（2）斜道兩側平臺外側均必須設置欄桿及檔腳板，欄桿高度為 1.2m，擋腳板高度不應小于 200mm；（3）斜道腳手板橫輔時，應在橫向水平桿上增設縱向支承斜桿，斜桿間距不應大于500mm。（4）腳手板順鋪時，接頭宜采用搭接，下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸核處應用三角木填順。（5）人行外道的腳手板上應每隔250300mm設置一根防滑木條，木條厚度宜采用2030mm。11、腳手架搭設時要做到四步一隔離，在腳手架第四步做好隔離防護，在防護下用13m的安全網綁扎牢固，特別注意：腳手架的底排走橋要用竹笆安全

16、封閉，以防物體墜落。12、腳手架安全出入口的構造出入口挑空兩根立桿，跨越兩步三跨，大小為4.5m4.0m（寬高）。出入口再搭設3.0m4.5m4.5m（長寬高）的防護棚，上鋪50mm 厚的雙層腳手板。在出入口兩側的內、外排立桿處分別增設一根立桿，并高于門洞口2 步，立桿用短管斜撐相互聯系，上方懸空立桿處增加一根斜桿，斜桿與各主節點相交處用旋轉扣件固定。洞口上方增設兩道橫向支撐，應伸出斜腹桿的端部，以保證立柱懸空處的整體性。門洞兩側分別增加兩根斜腹桿，并用旋轉扣件固定在與之相交的小橫桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離在15cm 以內。當斜腹桿在一跨內跨越兩個步距時，應在相交的大橫桿處增設

17、一根小橫桿，將斜腹桿固定在其伸出端上。斜腹桿采用通長桿件，接長采用對接扣件。升降機械出口處設置4.5m3.6m6m（長寬高）出入口，頂部鋪50mm 厚的雙層腳手板. 搭設標準1.搭設安全和質量要求必須滿足評選文明工地的標準；腳手架搭設規范，執行市建委有關規定以及建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范的規定。2.本腳手架只允許承受兩步施工荷載，每步為3000N/m2的荷載。3.土建施工人員必須正確使用本腳手架，嚴禁超載，且不能借用本腳手架支撐模板和隨意拆用腳手架鋼管及扣件，以免發生危險。4.如因結構發生變化，施工方案再作調整。 腳手架搭設注意事項1、墊板、底座應準確地放在定位線上，墊板必須輔放平穩

18、，不得懸空。2、搭設立柱時，外徑不同的鋼管嚴禁混用，相鄰立柱的對接扣件不得在同一高度內，錯開距離應符合構造要求。3、開始搭設立柱時，應每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。4、當搭至有連墻件的構造層時，搭設完該處的立柱、縱向水平桿、橫向水平桿后，應立即設置連墻件。5、封閉型腳手架的同一步縱向水平桿必須四周交圈，用直角扣件與內、外角柱固定。6、當腳手架操作層高出連墻件兩步時，應采取臨時穩定措施，直到連墻件搭設完后方可拆除。7、剪刀撐、橫向支撐應隨立柱、縱橫向水平桿等同步搭設，剪刀撐、橫向支撐等扣件的中心線距主節點的距離不應大于100mm。8、對接扣件的開口應朝上或朝內。各

19、桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于 100mm。9、鋪設腳手板時，應滿鋪、鋪穩，在拐角、斜道平臺處的腳手板，應與橫向水平桿可靠連接，以放置滑動。10、腳手架搭設完畢后，必須經有關部門驗收掛牌后，方可投入使用。2.2 懸挑腳手架搭設方案 懸挑架的組成：懸挑施工用腳手架主要由型鋼懸挑架、鋼管腳手架組成，主要組成構件有：立柱、縱向水平桿、橫向水平桿、扣件（直角、對接、旋轉）、腳手板、剪刀撐、橫向支撐、連墻件、縱向掃地桿、橫向掃地桿、槽鋼懸挑支架等部分。 懸挑支架的計算依據：懸挑腳手架的施工荷載將通過懸挑支架傳遞給建筑物主體混凝土結構。懸挑腳手架必須有足夠的剛度和強度。懸挑腳手架支承架采用工字鋼懸

20、挑，主要計算依據及計算結果詳見懸挑腳手架計算書。 懸挑腳手架的搭設方法：搭設的主要方法為：根據主體結構工程的進展，采用逐步搭設的方法。此鋼管腳手架的設計，采用型鋼作挑架，設在3、8層進行懸挑。通過計算，懸挑架采用16號工字鋼制作懸挑梁，即將工字鋼直接用“U”形卡固定在樓面上，經計算架體荷載對鋼梁產生的彎距在允許范圍內，所以對鋼梁無須做三角斜撐。鋼梁的懸挑長度為1450mm，懸挑端距離頭部100mm及1100mm處各焊接外徑30mm鋼管、直徑25鋼筋一根，或內徑50的鋼管，高度150mm，作為架體立桿的固定套管。錨固端長度為2550mm，采用3個18圓鋼作為錨筋，末端兩個，間距250mm左右，靠

21、近懸挑端一個，距結構外沿200mm。架體采用鋼管扣件搭設，立桿柱距1500mm，每步架體操作面鋪設竹笆，外側用2000目/dm的密目網封閉，施工作業層外側鋪設200mm高的踢腳板，底層架體操作面與結構之間用多層板封閉，架體與結構之間每隔四步一隔離，用多層板封閉到位。施工作業層與結構層之間設置隔離網。架體立桿插在懸挑鋼管的焊接鋼管上，架體內立桿中心離墻距離350mm，架體寬度為1000mm。在鋼梁與結構承重部位（剪力墻或梁）的結合處預埋100mm150mm的鋼板，防止鋼梁對結構混凝土的破壞，預埋件采用10mm鋼板。為便于架體搭設及增加架體的剛度，并且考慮架體外觀造型，架體拐角處盡量搭設成直角，由

22、此產生局部架體離結構較大的部位，再搭設成懸挑的形式，確保安全且便于施工。架體共搭設17步，步高1.8m，每隔兩步兩跨，將架體內外立桿與結構同時拉結，以增強架體的穩定性及防止架體外傾。為增加腳手架安全保障，懸挑腳手架用單根鋼絲繩（選用61915.5 光面）在架體的外立桿根部卸荷。鋼絲繩卸荷布置7500(即五個懸挑工字鋼距離)，一端拉在挑出工字鋼端頭，另一端通過22 的花籃螺栓拉結與結構上預埋的20 鋼筋環上。并在外架四角處每三主體結構層加設一次鋼絲繩拉結卸荷。落地外腳手架不用卸荷，直接搭設。 搭設架體的要求：1、架體立桿與橫桿連接處必須牢固穩定；2、架體中心用兩根鋼管填芯，并與小橫桿連接牢固，用

23、于鋪設竹笆；3、架體外側用鋼管搭設踢腳桿（或設置200mm高的踢腳板）和扶手，踢腳桿中心離大橫桿中心距離為30厘米。扶手桿中心離大橫桿中心距離為90厘米；4、各層架體上必須滿鋪竹笆，架體外側用防護笆、密目安全網封閉并扎牢；5、架體從安裝平臺開始往上搭設，平臺低于臨近上樓面600mm，平臺應能承受5KN/m的荷載；6、架體填芯桿采用對接，若搭設其搭設長度不得小于0.6m；7、架體內外立桿同一規格必須相互錯開，以保證架體的剛性；8、底層與墻面采用翻板封閉，第五步用水平兜網封閉；9、內外剪刀撐的搭設長度為1m，三至四個扣件連接牢固，傾角4560，中間與支架連接不少于三個扣件，外剪刀撐搭至架體頂端。懸

24、挑鋼梁的安裝：先在鋪設鋼梁的建筑物結構樓面上測量并標出鋼梁的安裝位置，鋼梁間距為1500mm，并在此位置予埋“U”形卡環，予埋“U”形卡環為318鋼筋，卡環兩腳錨入砼中的長度須大于300mm，且在樓板的下層筋下面，待樓面澆搗混凝土凝固后，將鋼梁安放就位，用木質楔塊卡緊鋼梁，并將鋼梁與“U”形卡之間用鋼件（18mm以上鋼筋、型鋼或鋼板）焊接在一起。鋼梁作為架體搭設基礎，安裝必須保證其平整度，同一道鋼梁累計相對高度差不超過20mm，每根鋼梁內外立桿落腳處的相對高差不超過5mm。在安裝懸挑梁時，角度和標高的誤差利用鋼墊塊調整。安裝懸挑梁時，必須先搭設一操作平臺（可利用原架體），便于操作。 三角斜撐的

25、安裝根據懸挑鋼梁安裝的實際情況，對于懸挑長度大于3000mm的鋼梁，經計算其荷載作用下的彎曲撓度若大于規定值，應在其懸挑端采用16號輕型工字鋼做三角斜撐。對于無法安裝鋼梁的特殊部位，也采用同樣處理。當下面一層墻身施工時，在與水平鋼梁豎向對應成600角的位置，預先埋設鐵件，待墻模板拆除后，利用此鐵件與斜向工字鋼焊接固定。水平鋼梁與墻面接觸處予埋鐵件焊接固定，從而使鋼梁安裝可靠。本工程根據現場實際情況來決定是否應在薄弱處增加三角斜撐。 架體搭設：1、按平面布置圖將懸挑鋼梁在安裝平臺上就位，然后開始搭設架體。架體立桿就位離外墻距離為350mm，其軸線方向應與建筑物外墻切線方向平行，離墻距離偏差小于1

26、%。2、第一步架體的組裝是整個架體安裝質量的關鍵一步，必須嚴格控制水平度、垂直度和離墻距離。 3、相鄰立桿接頭錯開，以保證支架整體剛度，立桿軸向最大偏差20mm。4、同一橫桿兩端高度差不超過5mm，相鄰提升點處橫桿累計高差不得超過20mm。5、安裝誤差超過允許范圍時，應調整合格后才能組裝下一步。6、支架安裝應與結構施工同步，支架累計相對高差不超過20mm，每根鋼梁內外立桿落腳處的相對高差不超過5mm。在安裝懸挑梁時，角度和標高的誤差利用鋼墊塊調整。安裝懸挑梁時，必須先搭設一操作平臺（可利用原架體），便于操作。架始終高出施工樓面1.2m1.8m。7、每搭設兩步架后，必須將架體內外立桿與結構拉結，

27、拉結點每兩跨設置一個，即水平間距3000mm，垂直間距3600mm，保證架體整體性以及防止架體外傾。8、架體內外立面搭設剪刀撐，傾角4560剪刀撐水平投影應封閉。外排剪刀撐搭至架頂，內排剪刀撐搭設至操作層。剪刀撐的斜桿除兩端用旋轉扣件與腳手架立桿或橫桿扣緊外，在其中部還必須有扣接點。 架體使用要求：1、在一般狀態下，允許有二個操作層同時施工，每層最大施工荷載為3000N/m。2、當使用物料平臺時，只需在架體上開口，留出相應尺寸，并在臨邊加固。3、架體不得超載使用，不得使用集中荷載。4、架體只能作為操作架，不得作為外墻模板支撐架。5、禁止下列違章作業：利用腳手架吊運重物；在腳手架上推；在腳手架上

28、拉結吊裝纜繩；任意拆除腳手架任何部件；起吊構件時碰撞或扯動腳手架。懸挑腳手架的搭設和拆除屬于高空作業，因此搭設和拆除必須嚴格按一定的順序進行。杜絕因施工不當造成桿件傳力不合理，留下安全隱患。搭、拆必須嚴格按照安全、方便的搭、拆步驟進行。不得隨意改變。懸挑施工用腳手架主要采用人工搭設和拆除，施工荷載主要為操作人員、小型物件及自重小于200Kg的堆物，懸挑施工腳手架主要供操作人員施工，及保證安全的防護，所以施工中嚴禁腳手架超載使用。特別是不允許將承重物件堆放在腳手架上。三、構配件質量標準與檢驗：1）腳手架鋼管： A、腳手架鋼管采用焊接鋼管。 B、鋼管采用質量能符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T7

29、00）中Q235-A級鋼的規定。C、焊接鋼管：外徑48mm，壁厚3.5mm，最大長度6.0米。鋼管的長度根據搭設的實際需要統一調配。D、鋼管應無裂紋，兩端面應平整，嚴禁打孔。E、新舊鋼管的外觀質量檢驗按下列要求進行：項次檢查項目驗收要求新管1產品質量合格證必須具備2鋼管材質檢驗報告3表面質量表面應平直光滑、無裂紋、分層、壓痕、硬彎4外徑、壁厚允許偏差符合規定要求5端面應平整6防銹處理必須進行防銹處理，刷防銹漆7鋼管銹蝕程度應每年檢查一次銹蝕程度應符合規定要求，銹蝕嚴重部位應將鋼管截斷進行檢查8其它項目同新管項次3、4、5同新管項次3、4、52）扣件：1腳手架扣件應采用可煅鑄造扣件。2扣件材質應

30、符合國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）的規定。3鑄鐵不得有裂紋、氣孔，不宜有縮松、砂眼或其它鑄造缺陷。并應將影響外觀質量的粘沙、澆冒口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等除去。4扣件與鋼管的貼和面必須嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。5扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm。6當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于5mm。7扣件表面應進行防銹處理。8扣件質量的檢驗要求：項次檢驗項目要求新扣件1產品質量合格證、生產許可證、專業檢測單位測試報告必須具備2表面質量及性能符合規定要求3螺栓不得滑絲舊扣件4同新扣件項次2、33）腳手板：為確保外架安全及美觀、實用，腳手板采用較

31、好的竹笆。竹笆的質量必須符合安全的要求，鋪設要求整齊，四個角應用直徑為1.2mm鍍鋅鐵絲固定在縱向水平桿上，以保證穩定。4）安全網的要求：在懸挑腳手架的挑架下部張設安全網，腳手架的內側張設遮目網。安全網、遮目網必須由專業廠家生產，由質保書和許可證。四、腳手架的搭設與拆除 1懸挑腳手架的搭設必須按照一定的順序進行，不得任意操作。 2本工程采用的鋼管外徑為48mm的鋼管，不得混合使用。 3封閉腳手架同一步縱向水平桿必須四周交圈。 4雙排腳手架的橫向水平桿靠墻一端至墻裝飾面的距離不應大于100mm。 5連墻桿的構造應符合要求，當腳手架操作層高于連墻件二步時，應采用臨時穩定措施，直到連墻桿搭設完成為止

32、。 6扣件的外徑必須與鋼管一致扣件螺栓擰緊力矩必須符合要求。 7欄桿、擋腳板應搭設在外排立柱的內側，上欄桿上皮高度為1.2m，中欄桿高度為0.6m。擋腳板高度不小于200mm。8、腳手架的拆除： 1）、拆除前，通知有關協作部門進行全面檢查，要保證架體上的建筑物外裝修飾面和吊頂全部施工完畢，驗收合格，形成共識、會簽拆除通知單后方可進行拆除作業。再次全面檢查架體上的扣件連接點，根據檢查結構，對于后拆的松動桿件、扣件等進行加固，以保證拆除過程中的安全。 2）、根據檢查結果，補充完善施工組織設計中的拆除順序，經主觀部門批準后方可實施。拆除腳手架安裝先上后下的順序進行，即后安裝的先拆，先安裝的后拆，同一

33、部位拆除順序是：欄桿腳手板剪刀撐大橫桿小橫桿立桿。嚴禁上下同時作業。 3）、拆除腳手架前必須進行安全技術交底。拆除腳手架，有專人指揮，上下呼應，左右協作，當擰開與另一人有關的扣件時，應提醒堆放。拆除下來的各部件應用滑輪或繩索運送到指定位置，不得從高空向下拋擲。腳手架拆除過程中，不中途換人，如必須換人，則應該在安全技術交底中交代清楚。在腳手架正下方10m 范圍處設置警戒線，派專人看管，閑雜人員禁止進入警戒線。 4）、清理架體上的雜物及多余的腳手板、鋼管等建筑材料，包括各種拆除下來的材料，均集中在上料平臺上及時用塔吊運送到制定地點，嚴禁拋擲。 5）、拆除順序應逐層由上而下進行，嚴禁上下同時作業。每

34、拆除一步架后，都要配合裝修，割除凸出墻面的預埋鐵件，完善裝修的未了事宜，驗收合格后，方可進行下一道工序的拆除。 6）、連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數層拆除后再拆除腳手架；分段拆除高差不得大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。 7）、施工中如果需要分或立面拆除時，對不拆除部分的腳手架應按要求加固到位。腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6m）時，應先在中間位置搭設拋撐加固后，再拆除連墻件；對預備留用的腳手架應按本方案規定增設連墻件和橫向斜撐。 8）、拆除施工中必須及時分段集中運至地面，嚴禁拋扔。 9）、拆除后的鋼管、扣件必須檢查、整修、保養。第五章、腳手架搭設的檢查、

35、驗收與保護：腳手架搭設完成以后，由安全員牽頭組織檢查、驗收，主要檢查立柱垂直度、間距、縱向水平桿高差、橫向水平桿外伸長度偏差及扣件的安裝。技術要求及容許偏差值應在規定允許的范圍內。安裝后的扣件螺栓擰緊力矩扭力扳手檢查、抽樣方法隨機均布，檢查數目與質量應符合規范標準。1腳手架使用中必須經常檢查，清除架子上的雜物，嚴禁在架子上堆積過多的施工材料，或多人擠在一起，以免架子發生超載，造成事故。2腳手架上施工材料應隨用隨運，施工荷載不得大于270KN/m2。使用的機具、材料等盡量放在腳手架里側，以減小傾覆力矩。3施工過程中，派專人負責經常檢查腳手架，如發現連接部件有松動、位移等現象時，應及時采取加固措施

36、。4雖然腳手架通過驗算，但安全防護措施仍要實施，在每根工字鋼端頭處用鋼絲繩兜拉，鋼絲繩另一端與結構柱或預埋鐵環拉緊鎖死。5外腳手架搭設完成必須報請安全部門組織檢查驗收，驗收通過后方可用于施工。五、腳手架安全管理 1人員要求：必須持證上崗，上崗人員應定期體檢。搭設腳手架人員必須戴好安全帽、安全帶、穿防滑鞋。 2搭設階段必須加強檢查監督，發現問題技術校正。 3使用階段嚴格控制使用荷載，不得超載。嚴禁持重物堆放或懸掛在腳手架上。雨天、雪天、大風時應采取有效的防范措施。 4加強檢查、驗收，加強監督。 5施工期間嚴禁拆除下列桿件； A、主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿； B、連墻桿； C、支撐；

37、 D、欄桿、擋腳板。 6拆除腳手架時地面設圍欄警戒標志，并安排專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。 7在腳手架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守。8腳手架的接地按施工現場臨時用電安全技術規范規定執行。六、懸挑腳手架計算書（一）懸挑式扣件鋼管腳手架計算書（一） 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。 計算的腳手架為懸挑式雙排腳手架，計算高度為17.50米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.00米。施工均

38、布荷載為3000N/m2。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.45米，建筑物內錨固段長度2.55米。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 p1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 p2=0.3501.00/4=0.088kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.00/4=0.750kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.088=0.151kN/m活荷載的計算值 q2=1.40.750=1.050kN

39、/mq=0.151+1.050=1.201kN/m支座反力為：P1=0.4ql=0.41.2011.5=0.721kN P2=(0.6+0.5)ql=1.11.2011.5=1.982kN 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.151+0.101.050)1.5002=0.263kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.151+0.1171.050)1.5002=-0.310kN

40、.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.310106/5080.0=61.02N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.088=0.126kN/m 活荷載標準值q2=0.750kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.126+0.9900.750)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.67mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁

41、進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。小橫桿簡化為簡支梁結構進行計算，計算簡圖如下：小橫桿計算簡圖大橫桿、腳手板、踢腳板、施工荷載傳至小橫桿上集中力,取大橫桿支座最大反力P為：P=P2=1.982kN , R=2P=3.964kN 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.002/8+1.9821.00/3=0.666kN.m =0.666106/5080.0=131.17N/mm

42、2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.03810004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=1.982kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=19821000(310002-410002/9)/(722.06105121900.0)=2.81mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.83mm 小橫桿的最大撓度小于500.0/150與

43、10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 R=2P=3.964 kN8.0kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1

44、)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本工程為0.1248 kN/m NG1 = 0.124824.70=3.083kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本工程采用竹笆片腳手板，標準值為0.35 kN/m2，按4步計算 NG2 = 0.35041.5001.000/2=1.05kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本工程采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 kN/m，按4步計算 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 kN/m2NG4 = 0.0051.50023.000=0.17

45、3kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4=4.756kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.0001.500/2=2.250kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.500Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 2.270Us腳手架風荷載體型系數，密目式立網的擋風系數計算，對于網目密度不低于800 目/10

46、0cm2 的密目網，擋風面積與迎風面積比值為An/Aw=0.54（含腳手架鋼管擋風面積），擋風系數=1.2An/Aw=1.20.54=0.648。式中：An 為擋風面積；Aw 為迎風面積。因此Us =1.0=0.648 （JGJ130-2001 規范公式）經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.5002.270.648 = 0.515kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 =0.851.40.5151.51.82/10=0.298 kNm 其

47、中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)；h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值立桿的軸向壓力為N = 1.2NG +1.4NQ=1.24.756+1.42.250=8.857kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i=197的結果查表得到0.186； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截

48、面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = 8857/0.186*489=97.38N/mm2 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，立桿的軸向壓力為N = 1.2NG +0.851.4NQ=1.24.756+0.851.42.250=8.385kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i=197的結果查表得到0.186； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1

49、.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.549kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 =8385/0.186*489+549*1000/5.08*1000=200.26N/mm2 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連

50、墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與預埋在梁內、剪力墻內的短鋼管與主體結構相連。 經過計算得到 Nl =9.506kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!所以必須用雙扣件固定在連墻件上。 七、懸挑梁的受力計算:懸挑架的主要構件為鋼梁，應按鋼結構設計規范（GB50017-2003）進行設計，包括抗彎強度、抗剪強度、局部承壓強度、整體穩定性、撓度和端部錨固連接強度等驗算。鋼梁的設計計算步驟和公式如下：1、抗彎強度式中 Mx,My-繞x 軸和y 軸的彎矩（對于工字形截面，x 軸為強軸，y 軸為弱軸，單位為N.mm4）； Wnx,Wny-對x 軸和y 軸的截面抵抗矩（mm3）； x, y-截

51、面塑性發展系數：對于工字形截面，x=1.05, y=1.20；對于箱形截面，x=1.05, y=1.05 ；對其他截面可按鋼結構設計規范GB50017-2003表 采用； f-鋼材的抗彎強度設計值（N/mm2） 2、抗剪強度中 V-計算截面沿腹板平面作用的剪力（N）；S-計算剪應力處以上毛截面對中和軸的面積矩（mm3）； I-毛截面積慣性矩； tw-腹板厚度； fv-鋼材抗剪強度設計值（N/mm2）。3、腹板邊緣局部強度驗算1）局部承壓強度式中 F-集中荷載（N）； -集中荷載增大系數，此處=1.0； lz-集中荷載在腹板計算高度上邊緣的假定分布長度（mm），按下式計算：lz=a+5hy（a-

52、集中荷載沿梁跨度方向的支承長度，hy-梁頂面至腹板計算高度上邊緣的距離，單位均為mm）。 f-鋼材的抗壓強度設計值（N/mm2）。2）折算應力在某些情況下，比如在梁的同一部位有較大的彎曲應力、剪應力和局部壓應力c 時，應按最大形狀改變能量強度理論計算折算應力eq 滿足要求。規范計算公式為：式中、c為腹板計算高度邊緣同一點上同時產生的彎曲正應力、剪應力和局部壓應力，按材料力學公式計算。1-1=1.1(、c 同號或有一為零時) 1=1.2（、c 異號時）4、整體穩定式中 Mx-繞強軸作用的最大彎矩（N.mm）； Wx-按受壓纖維確定的梁毛截面抵抗矩（mm3）； b-梁的整體穩定性系數。按鋼結構設計

53、規范GB50017-2003 附錄B確定。5、撓度vv 式中 v-撓度v-容許撓度，懸挑受彎桿件，v=l/400（按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程JGJ130-2001 規定選用）。 腳手架鋼管采用483.5mm ，懸挑梁采用16 號工字鋼，懸挑長度為l=1.40m。（1）483.5 鋼管，截面性質如下：截面面積 A=489mm2截面慣性距 I=1.219105mm4截面模量 W=5.08103 mm3彈性模量 E=2.06105N/mm2回轉半徑 i=15.8mm抗壓、抗彎強度設計值f=205N/mm2（2）16 號工字鋼，截面性質如下：截面面積 A=2611mm2 腹板厚度 tw=6

54、mm 截面慣性距 Ix=1.127107mm4截面模量 Wx=1.409105 mm3彈性模量 E=2.06105N/mm2回轉半徑 ix=65.7mm iy=18.9mm半截面面積矩Sx=8.08104 mm3梁自重 q=0.205KN/m抗壓、抗彎強度設計值f=215N/mm2 抗剪強度設計值fv= 125N/mm2（3）其他設計參數基本風壓值0=0.500 kN/m2。采用密目式安全立網，全封閉。懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算，下面對鋼梁進行計算：1、計算簡圖如下 懸臂單跨梁計算簡圖 2、內力計算每根立桿軸向受力值N = 1.2NG +1.4NQ=1.24.756+1.42.250=8

55、.857kN鋼梁自重q=1.20.205=0.246 KN/m3、彎矩及剪力計算Qmax=8.8572+0.2461.45=18.071KN Mmax=8.8571.45+8.8570.35+0.2461.452/2=16.2KN.m4、鋼梁截面驗算1）抗彎強度=16.2*106/1.05*1.409*105=109.5N/m f = 215N/m2滿足要求。2）抗剪強度 N/mfv = 125N/m2滿足要求。3）腹板邊緣強度驗算局部承壓強度在集中荷載或支座處，腹板邊緣的局部壓應力可能會超過鋼材抗壓強度，因此應進行驗算。對懸臂梁驗算支座處局部承壓強度。設支座長度a=30mm，hy=9.9+8

56、.0=17.9mm( 查工字鋼截面特性表可得)，則lz=a+5 hy=30+517.9=119.5mm，查規范得=1，則： N/mm2f = 215N/mm2折算應力N/mm2 （壓應力）N/mm2 N/mm2（壓應力） =101.47N/mm2 1f =1.1215 = 236.5N/mm2 滿足要求。4）整體穩定性先計算整體穩定系數b按鋼結構設計規范（GB50017-2003）附錄B.4 進行計算。梁的自重荷載很小，跨內有兩個集中荷載作用，但自由端的集中荷載對量的整體穩定性起主要作用。由于式中為兩整體穩定計算參數l1為梁的受壓翼緣自有長度b1為梁的受壓翼緣寬度t1為梁的受壓翼緣厚度h梁高代

57、入數據，得=因此，查鋼結構設計規范（GB50017-2003）附錄B.4，得b=0.21+0.67=0.21+0.670.984=0.870 式中的各個符號的含義見規范，其數值計算如下：y=l1/iy=1400/18.9=74.074A=2611mm2 h=160mm t1=9.9mm b=0fy=235N/mm2 代入上式，得b =2.93 則bb=0.974整體穩定驗算f=215N/mm25）撓度懸臂梁的撓度可以從有關靜力計算手冊中查到。集中力作用下撓度：均布荷載作用下撓度：所以=3.363mmv=1450/400=3.625mm 滿足要求。 八、錨固段與樓板連接的計算:鋼梁一端懸挑，另一

58、端為了取得梁的平衡，要進行平衡措施設計。一般實用上采用如下方法解決，懸挑梁后端部分穿入預埋樓板的鋼筋環內（如附圖所示）。采用懸挑梁后端穿入預埋樓板的鋼筋環內的作法，要驗算鋼筋環的強度。計算簡圖如下圖所示，根據梁的平衡可以求出梁傳給鋼筋環垂直作用力R。為簡便起見，忽略R，對O 取矩，則R=8.857（1.35+0.35）+0.2461.452/2/2.35=6.517KN 鋼筋環的水平錨固段埋于樓板的下皮鋼筋之下，以便可靠錨固。假定錨固不會失效，鋼筋環的破壞形式要么被拉斷要么被剪斷，鋼筋的抗拉強度大于抗剪強度，因此，只要驗算抗剪強度。剪切面的剪應力為=6517/（3.1499）=25.62N/m

59、m2f=125N/mm2 抗剪強度滿足要求。實際施工時，每根鋼梁預埋3 個鋼筋環，末端2 個，間距一般為250mm 左右，以能夠在鋼梁與鋼筋環之間楔入木楔子為準。水平鋼梁與樓板壓點的拉環一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。第七章、落地腳手架計算書落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為34.8米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距1.00米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為483.5，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距

60、3.00米。施工均布荷載為3.0kN/m2，腳手板共鋪設4層。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值 p1=0.038kN/m 腳手板的荷載標準值 p2=0.3501.00/4=0.088kN/m 活荷載標準值 Q=3.0001.00/4=0.750kN/m 靜荷載的計算值 q1=1.20.038+1.20.088=0.151kN/m活荷載的計算值 q2=1.40.750=1.050kN/mq=0.151+1.050=1.201kN/m支座反力

61、為：P1=0.4ql=0.41.2011.5=0.721kN P2=(0.6+0.5)ql=1.11.2011.5=1.982kN 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1=(0.080.151+0.101.050)1.5002=0.263kN.m 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M2=-(0.100.151+0.1171.050)1.5002=-0.310kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =

62、0.310106/5080.0=61.02N/mm2 大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3.撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下: 靜荷載標準值q1=0.038+0.088=0.126kN/m 活荷載標準值q2=0.750kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=(0.6770.126+0.9900.750)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.67mm 大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求! 二、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的

63、最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。小橫桿簡化為簡支梁結構進行計算，計算簡圖如下：小橫桿計算簡圖大橫桿、腳手板、踢腳板、施工荷載傳至小橫桿上集中力,取大橫桿支座最大反力P為：P=P2=1.982kN , R=2P=3.964kN 2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=(1.20.038)1.002/8+1.9821.00/3=0.666kN.m =0.666106/5080.0=131.17N/mm2 小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 3

64、.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.03810004/(3842.060105121900.000)=0.02mm 集中荷載標準值P=1.982kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=19821000(310002-410002/9)/(722.06105121900.0)=2.81mm 最大撓度和 V=V1+V2=2.83mm 小橫桿的最大撓度小于500.0/150與10mm,滿足要求! 三、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿

65、與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 1.荷載值計算 R=2P=3.964 kN8.0kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN； 四、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本工程為0.1248

66、kN/m NG1 = 0.124826.10=3.257kN (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本工程采用竹笆片腳手板，標準值為0.35 kN/m2，按4步計算 NG2 = 0.35041.5001.000/2=1.05kN (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本工程采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15 kN/m，按4步計算 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 kN/m2NG4 = 0.0051.50023.000=0.173kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3

67、+NG4=4.93kN。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.0001.500/2=2.250kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：W0 = 0.500Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用：Uz = 1.630Us腳手架風荷載體型系數，密目式立網的擋風系數計算，對于網目密度不低于800 目/100cm2 的密目網，擋風面積與迎風面積比值為An/Aw=0.54（含

68、腳手架鋼管擋風面積），擋風系數=1.2An/Aw=1.20.54=0.648。式中：An 為擋風面積；Aw 為迎風面積。因此Us =1.0=0.648 （JGJ130-2001 規范公式）經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.70.5001.6300.648 = 0.370kN/m2。 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 =0.851.40.3701.51.82/10=0.214 kNm 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距

69、(m)；h 立桿的步距 (m)。 五、立桿的穩定性計算: 1.不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值立桿的軸向壓力為N = 1.2NG +1.4NQ=1.24.93+1.42.250=9.066kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i=197的結果查表得到0.186； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.50； A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.

70、08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = =99.68N/mm2 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，立桿的軸向壓力為N = 1.2NG +0.851.4NQ=1.24.93+0.851.42.250=8.594kN 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i=197的結果查表得到0.186； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.12m； k 計算

71、長度附加系數，取1.155； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；u = 1.50 A 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.549kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；經計算得到 = N/mm2 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 Nl，連墻件的設計計算滿足要求! 連墻件采用扣件與預埋在梁內、剪力墻內的短鋼管與主體結構相連。 經過計算得到 Nl =8.236kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不滿足要求!所以必須用雙扣件固定在連墻件上。 七、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (N/mm2)，p = N/A；p = 34.41 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (kN)；N = 8.602 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (N/mm2)；fg = 85.00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc fgk 其中 kc 腳手架地基承載力調整系數；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 85.00 地基承載力的計算滿足要求!