1、三角形輕型掛藍懸臂施工方案本橋主跨為70。0+3125.0+70。0m連續剛構。箱梁為單箱雙室先分幅，后整體的變截面箱形結構，根部梁高為6。5m，跨中及邊跨端處梁高為2.5m,梁體下緣按圓弧線變化。梁部除0#段及兩邊跨為托架現澆段外，其余16個節段采用三角掛籃對稱懸臂澆注施工。懸臂澆注節段長度為3。0m、3。5m、4.0m三種，最大梁段重146.553t。3538墩四個“T”構左幅起前兩個節段，右幅滯后,“T構兩端嚴格對稱平行作業,砼灌注采用4臺砼輸送泵對稱施工.掛籃是箱梁施工的主要設備，本工程采用三角形輕型掛籃，其具有結構簡單、桿件受力明確、自重輕、剛度大、穩定性好、操作方便、非標加工件少、

2、加工制造簡單的特點。我公司已成功地在主跨168m的攀枝花金沙江鐵路大橋等多座橋梁中使用。6。3。1掛籃基本構造掛籃由三角形主承重桁架、前吊后錨系統、底模平臺和模板系統、走行系統及操作平臺等五部分組成,每個掛籃重580KN，為最重梁段的0.40倍,掛籃自重和全部施工荷載滿足小于650KN的設計要求，掛籃設計承載能力按1435KN考慮，結構詳見設計圖.1主桁及前后桁梁由一組（二片）三角形的桁片及在其橫向設置的前桁梁、后錨梁組成一空間桁架，主桁采用型鋼組成加強斷面，并在兩桁片間用萬能桿件組成橫向及水平聯接系。2前吊后錨系統上橫梁和前吊桿把新灌混凝土重量、掛籃系統重量及施工荷載傳到主桁架上，后錨梁壓在

3、主桁梁的尾部，通過千斤頂將力傳到已澆梁段上.前橫梁、后錨梁均設置供人行走的操作平臺。3底模及模板系統本系統包括底模平臺（底模)、外模、內模、端模.內模采用組合鋼模板，支架采用型鋼焊接而成。外模采用大塊鋼模組拼，面板為6mm鋼板。底模采用大塊鋼模組拼。端模采用木模，反扣在外模和底模上。4走行系統A 主桁走行：每片主桁架均設有前后兩個走船，在已成箱梁頂上設置走道板,利用牽引完成移動。B 底模和外側模走行：底模平臺吊在外側模支架上，利用側模支架的滑梁為前移滑道. C 內模系統走行：由兩根內滑梁作為滑道，拆模后整個內模系統在滑梁上前移。6。3.2掛籃主要技術參數如下： 懸灌箱梁最大重量：1435KN

4、箱梁最大分段長度：4.0m 箱梁高度變化：2。50m6。5m 掛籃走行方式：牽引 掛籃總重：580KN 掛籃走行時的抗傾覆穩定系數：2。5 錨固系統的安全系數:2.0 掛籃結構強度安全系數:1.3掛籃主桁最大撓度：16 mm6。3。3 掛籃制備除常備式構件外，主要構件均采用工廠化制作，據以保證其加工質量和拼裝精度。6。3.4 掛籃性能測試在掛籃加工完成后，即對掛籃進行預加載試驗，以考核其整體受力行為，消除非彈性變形，測定掛籃結構在荷載狀態下的非彈性及彈性變形值相關試驗.采用等效設計荷載加載預壓法,按設計荷載的50%，100，120%三種工況加載，消除非彈性變形對梁段線型影響，并據此設定底模預留

5、高度。為保證加載過程中的可靠度，專門在掛籃加工廠家的試驗臺座上進行此項工作。測定的基礎數據將被據以作為懸灌施工中的立模標高修正值。6。3。5掛籃組拼當主梁0段施工完成后，利用浮吊吊運對稱向兩側拼裝施工掛籃。施工時先在0#梁段頂面放出掛籃主桁片軸線,軸線70cm范圍內的混凝土面整修平順，鋪設好枕木和走行軌；利用索道吊運主桁架桿件到0梁段頂面，人工拼裝調試成桁架，并對其進行臨時加固,防止其傾覆;底模平臺系統利用托架作為支承平臺；吊裝錨固梁，安裝錨桿，將桁架錨固于梁體頂板；吊裝上橫梁于主桁梁前端;聯結弦桿和斜桿將兩掛籃聯為一體；安裝桁梁間橫聯,拆除臨時加固措施；吊裝外側模滑梁于外側桁架滑槽內，將滑梁

6、前端吊掛在上桁梁上，后端吊掛在梁體翼板上；將底模平臺吊掛在外側模架上，沿外滑梁將外側模、底模平臺一起滑出，到位后將底模平臺吊桿固定在掛籃上桁梁和梁體底板上.掛籃主桁在0段上的布置。詳見三角形掛籃設計圖。6。3。6 主梁懸灌段施工工藝1掛籃組拼到位后，確定立模標高,提升底模，綁扎底板、腹板鋼筋及波紋管道。將內模滑出后綁扎頂板鋼筋，安裝縱橫向預應力波紋管，預埋豎向預應力管道，安裝錨墊板、端模，灌注混凝土,混凝土強度達到85以上及不少于三天齡期后張拉鋼束、壓漿及進行后續的工序.2本掛籃為設平衡重輕型掛籃。由于梁部為分幅施工，其走行按以下工況進行，當一個節段施工完成后，桁架與模板分離，其走行步驟為：第

7、一步先將三角主桁(連同前吊桿)滑出，并上好后錨;第二步將外側模滑梁滑出，并錨固吊桿；第三步則是將外側模連同底模平臺一起滑出。內模系統在側、底模鋼筋完成后再行滑出。3掛籃的走行采用倒鏈牽引就位.施工時，在掛籃松吊之前即進行全面檢查,確認各部受力狀況，充分肯定各處承載能力后，統一指揮，再進行掛籃走行，以確保安全。4梁段混凝土采用連續一次性整體灌注，且每個墩前端后端兩個節段要一起同步對稱澆灌，前后端均采用兩臺混凝土泵左右幅箱梁分層平衡對稱灌注兩懸臂現澆段,分層灌注。原則上先灌注懸臂端的前段，后灌注新舊梁段接觸處，以防止混凝土產生裂紋。為保證混凝土質量，底板采用敞口灌注,灌注完畢后用組合模板對底板混凝

8、土部分封閉,防止澆注腹板混凝土產生冒出。腹板灌注采取邊灌注邊關內模或留天窗的辦法,便于振搗和觀察.見三角掛籃懸壁施工工藝框圖。6。3.7 懸臂段施工要點1主梁懸臂梁段施工必須根據實測掛籃加載資料、溫度等影響，嚴格控制立模標高，以保證主梁的線形滿足設計要求.同時在施工過程中對稱作業，混凝土灌注時同步進行，為嚴格控制混凝土灌注量,內、外模系統應有足夠的剛度和強度，防止漲模現象出現，并做好塊段原始灌注記錄。2懸吊桿及錨固系統,是梁體自重及施工荷載的主要傳力及承力系統之一，不得漏設，吊桿及后錨系統必須按設計的受力部位吊掛牢固.3各梁段預留孔平面位置須按掛籃結構所需的工作尺寸正確設置，預留孔道應垂直，孔

9、徑應比吊桿直徑大4cm,不可漏設、堵塞。4灌注混凝土時，掛籃主桁片的行走軸線70cm范圍混凝土表面要抹平，采用水平儀控制，若有凹凸應及時用砂漿修補，以保證枕木鋪設密貼,掛籃移動平穩.5掛籃走行時必須先松脫外模并拆除前后吊桿方可進行，到位后立即錨固。外滑梁滑出并上好前吊桿和后錨桿后方可滑出外模及底模平臺.施工操作時應統一指揮。6鋼筋保護層采用同標號混凝土試塊支墊。為保證鋼筋骨架不變形可增設“”形構造筋,成型后的底板鋼筋嚴禁行人。7在混凝土澆筑階段或掛籃移動拆除階段均應保持平衡施工，不對稱重量嚴格控制在設計允許的重量內。立模時，各斷面應較設計厚度略小，并加固穩定,保證混凝土灌注時，斷面誤差控制在+

10、8mm,-5mm之間，底板敞口灌注時，必須控制其厚度，多余混凝土予以清除，從而把梁段自重控制在允許的誤差之內。8梁段灌注必須嚴格控制在混凝土終凝前完成(一般為68小時），故混凝土必須采用緩凝、早強、高流態混凝土。6.3.8主梁合攏段施工由于合攏口兩端結構體系不同，同時受溫差等影響，懸臂端與現澆段豎向變位也不盡相同.因此，在合攏段混凝土強度形成前，兩端結構的變位必須通過強制約束協調一致。根據設計要求合攏順序先邊跨后次中跨最后中跨,本橋擬采用內部強迫合攏的方案,換重法施工。臨時約束采用外部壓重，內部加設勁性骨架,張拉臨時鋼束等手段強迫合攏。根據設計及施工的要求，合攏前精確測量合攏兩邊梁段中線、標高

11、、誤差是否在設計規定值范圍內，確定需進行調整誤差值的大小；合攏前1015天，收集現場實測間隔1小時的溫度資料，從中確定一天中溫度較低且較穩定，最接近結構設計溫度的時間，作為合攏鎖定和灌注混凝土的施工時間。1中跨合攏。掛籃部分拆除后，用錨固在相鄰兩個T構梁段上的吊架進行。施工時由于兩懸臂結構對稱，兩端變形條件相似，其合攏高差容易得到控制,其施工標高控制的重點是對懸臂梁16節段的施工標高進行控制，使懸臂箱梁標高接近設計標高。2掛籃改裝。為保證掛籃在澆注完16梁段后能順利，安全走行到設計位置，一側掛籃先行拆除或后退，另一側掛籃在已完梁段上原位不動，僅將外側模滑梁滑出至對邊16梁段預留孔處，安裝吊桿支

12、承后,將外側模連同底模平臺滑至合攏段位置，其下橫梁吊掛在對方底板預留孔上，而后完成合攏段施工。3合攏段型鋼支撐安裝。型鋼支撐采用焊接，臨時預應力按設計的要求設置。型鋼的焊接鎖定工作在一日當中標高變化為中值的時間段進行，以保證在溫度變化過程中最大拉應力和最大壓應力基本相同，使型鋼合理受力。詳見跨中合攏段模型圖。4灌注合攏段混凝土。合龍段混凝土澆注采用對稱換重法施工，采用早強混凝土，并加強養護。其灌注選擇在一日內氣溫最低的時段進行,灌注前對兩梁端一定范圍內灑水降溫.混凝土灌注結束，及時加強養護，達到張拉強度后及時張拉，并將臨時束補拉到設計噸位。現澆段及邊跨合攏段施工34、39墩處現澆段長均為7。4

13、6m，采用墩側搭設滿堂式現澆支承平臺施工。支架長12.5m.由其承受現澆段施工的豎向和水平作用力。由于34#、39#墩位于河岸坡地上，搭設支架前應先對地基進行平整、夯填碎石墊層處理,以提高地基承載力。現澆段施工完成后,利用三角掛籃施工邊跨合攏段。合攏施工時，三角掛籃前端走入已完現澆段梁部，懸灌端加設澆灌混凝土重量一半的配重，配重采用水箱,通過抽排水，調整荷載重量。排水與混凝土澆灌同步進行，使合攏段兩端不產生相對變位.合攏氣溫控制在相對穩定，變化幅度較小的時段進行。混凝土達到初凝后，及時進行灑水覆蓋養護,混凝土達到設計強度后,解除固結設施，張拉邊跨預應力束，完成邊跨連續剛構體系轉換.見邊跨現澆段

14、施工工藝框圖。3。3.10主梁施工過程中的線形控制柳江雙沖大橋為五跨連續剛構，其主梁懸臂施工期間的線形控制好壞將直接影響梁體結構的受力行為及合攏精度，也是該工序質量控制的一項重要工作。如何保證施工高精度,將合攏平面誤差和高程偏差分別控制在10mm，15mm以內也是施工過程質量控制的一項重要課題。根據我公司近年來從事大跨度橋梁懸臂施工所總結的經驗和做法,對本橋主梁施工控制規定如下：1。懸臂施工標高控制設計箱梁懸臂施工過程中,受各種荷載作用下，各梁段在不同的工況下產生一定的撓度。主要影響因素有箱梁節段自重,預應力張拉及掛籃重量、溫度變化、混凝土強度、彈性模量、收縮徐變等。施工過程中主要采取梁段撓度

15、計算與觀測相結合,對梁段的線形誤差采取逐段消除調整的方法控制，關鍵控制梁段立模標高，從而控制好主梁的線形。施工時,立模標高按下式計算控制： H施=H設+f1+f2+f3+f4 （式一）其中:H設-箱梁設計標高 f1-后續梁段施工時,箱梁塊件自重產生的撓度總和f2-后續梁段施工時，張拉預力產生的撓度總和 f3-掛籃自重產生的撓度 f4-箱梁因混凝土徐變，收縮及長期使用荷載而產生的撓度 f4主要是參照其他橋梁的經驗和實測數據來確定。撓度值根據掛籃設計計算及荷載試驗，施工實測資料確定，在施工測量中予以調整。設計提供的各荷載階段的撓度，是理論計算值，由于受各方面因素的影響,實際撓度與計算撓度有一定的偏

16、差；在施工階段,箱梁塊件自重偏差，箱梁斷面尺寸的偏差以及張拉預應力的偏差更為明顯.2。施工標高控制的基本措施如下:A 以設計單位提供箱梁施工各階段計算撓度,提供箱梁設計標高，作為箱梁施工控制的基本資料。B 建立箱梁施工撓度觀測組，制定切實可行的撓度觀測方案,進行撓度觀測.將每一梁段施工過程中由混凝土塊件澆注，預應力張拉以及掛籃前移產生的實測撓度匯總整理并進行分析.C 建立專職的撓度觀測控制組，及時了解和掌握箱梁施工變化情況，對箱梁施工各階段的實測撓度與計算撓度進行比較分析，確定下一梁段的施工標高，提供測量放樣，提高箱梁合攏精度。D 建立完善的信息采集處理系統，配備相應儀器、設備.3。撓度觀測的

17、方法與精度A 觀測方法懸臂箱梁的撓度觀測，以精密水準儀和因瓦水準尺，采用水準測量的方法，周期性地對預埋在懸臂中每一塊箱梁上的觀測點進行監測，在不同施工狀態下同一監測點標高的變化就代表了該塊箱梁在這一施工過程中的撓度變形。撓度觀測的相對基準，設置在3538#墩的0#梁段上，絕對基準設置在岸上。為真實地反映箱梁的撓度變形，應以岸上水準點為基準,定期地對0塊上的水準點進行穩定性監測，并在撓度觀測數據處理中加以考慮，予以修正。B 觀測周期連續剛構橋掛籃懸臂澆筑法每一箱梁段的施工,可分為三個階段，即掛籃前移階段、澆筑混凝土階段和張拉應力階段。以三個階段作為撓度觀測的周期，即每施工一個梁段應在掛籃前移后，

18、澆筑混凝土后和張拉預應力后，對已施工箱梁上的監測點觀測，其標高的變化就代表了該點所在的箱梁在不同施工階段的撓度變形全過程.C 觀測的水準路線形式以各自墩0梁段上的水準點為起終點，采用閉合水準路線的形式進行水準測量,具有容易檢測誤差，提高外業觀測數據的自檢能力和進行單程觀測，減少外業工作量的優點.D 觀測精度為了能監測箱梁較小的撓度變形，并使外業觀測的工作量適中，易于達到設計的觀測精度,擬在撓度變形觀測中采用國家二等水準測量或工程測量變形三等水準測量的精度等級要求和觀測方法進行施測。能測量到變形量大于1mm的撓度值.E 撓度觀測點的埋設在每一塊箱梁腹板頂面上下游方向埋設直徑約16mm，長度約10

19、cm12cm的鋼棒作為測點,鋼棒預先加工,頂部磨圓，在澆筑混凝土時預埋好,端頭露出混凝土表面約2cm。觀測點應注意保護，布置施工場地時應注意避開。F 撓度觀測時間撓度觀測,比較關鍵的是固定觀測時間，以減少溫度觀測結果的影響和施工對觀測工作的干擾，撓度觀測嚴格安排在清晨6：008:00溫度相對穩定時間段內觀測，同時記錄空氣溫度和箱內溫度。G 溫度變化對箱梁撓度變形影響溫度變化對撓度影響總的規律是：溫度降低,使箱梁上撓,上撓幅度隨長度增加而增大。箱梁頂底面的溫差也對撓度產生影響。如氣溫上升時，箱梁頂面較底面溫度高，箱外溫度較箱內高，在箱梁懸臂狀態下，箱體出現下撓現象，如氣溫下降，則箱梁上撓。因而對

20、施工階段撓度觀測結果產生很大的“干擾。為此施工撓度觀測應在氣溫基本相同的情況下進行，否則，需對撓度觀測站進行必要的溫度影響修正。4。箱梁施工標高調整箱梁施工階段，箱梁塊件自重及掛籃自重產生的撓度與計算撓度接近，其彈性撓度不用修正，而張拉預應力產生的撓度與計算值相差較大，實測撓度偏小應對計算撓度進行修正。箱梁施工標高調整計算式為：H施=H設+f2 (式二)式中：H施-為設計提供的施工標高，見（式一） f2-后續梁段張拉預應力在該梁段產生的撓度總和； -張拉預應力產生的撓度調整系數 f2-箱梁施工標高的調整值。 6。3.11混凝土工程1混凝土制備梁體混凝土由南北岸設置的自動拌合站供給,泵送入模。根

21、據橋位處枯水期和汛期的特點，汛期內主橋施工采用砼拌合船水上拌和砼，以解決汛期內砼生產、運輸,從而保證主橋上部結構施工期間混凝土送料的連續、不間斷進行。2梁體混凝土的配制A 箱梁設計混凝土強度等級為C50。根據其結構特點和施工工藝要求，梁體混凝土應具有高強、早強、緩凝、高流態等特性，滿足可泵性（流動性、粘聚性、保水性及坍落度經時損失程度等)，同時要求具有收縮徐變小、和易性好等特點。混凝土按以下原則配制：B 混凝土配合比內摻加早強、緩凝、復合性外加劑、混凝土初凝時間控制在10h，三天強度達到85%設計強度。C 為保證梁體混凝土灌注時的質量,泵送混凝土的入模坍落度不小于12cm。D 為減少水化熱及收

22、縮徐變等因素影響，每站混凝土水泥用量控制在500公斤以內。E 鑒于本地區細骨料均為細砂，對高強混凝土的拌制質量及強度將會產生較大影響，施工時將考慮組織合格的砂源，或采用機制砂等方法,保證混凝土質量完全滿足設計和施工的要求。F 粗骨料的性能對混凝土強度及彈性模量起決定作用，同時骨料的形狀,粒徑大小對可泵性有較大的影響,施工時為滿足泵送混凝土工藝要求及高強、可泵性混凝土級配要求，將采用碎石和卵石混合料。其混合比例可通過對比試確定。G 基材及水泥品種選定后，采用正交試方法設計配合比，經試配后，據以進行參數修正,確定施工配合比,同時進行泵送試驗。3梁體混凝土灌注工藝A 梁體節段混凝土兩端懸臂對稱施工，

23、要求必須在混凝土初凝時段內完成。澆注順序原則上先澆注懸臂段前端，后澆注新澆節段后端,腹板部分對稱進行。B 梁體混凝土灌注施工除0#節段分兩次完成外，其余節段均采取一次整體灌注成型，底板處混凝土采用開口方法施工。C 箱梁底板施工厚度最小為28cm，以振幅較大的插入式搗固器震搗，最后用平板搗固器振平。當底板混凝土灌注完畢后立即加蓋部分模板封閉，防止繼續灌注腹板時，混凝土從底口兩側冒出。底板邊角處必須加強搗固,防止跑漿出現蜂窩、麻面、露筋等現象。D 在腹板和頂板中，鋼筋密布、預應力管道上下重疊，混凝土入模和搗固時，要加強保護，嚴禁作業人員在上面走動。在灌注腹板時，每層厚度6080cm，插入式搗固器振

24、搗.灌注頂板時,先將承托填平后，由翼板兩側向中心推進。最后用平板搗固器找平，2h左右后收漿抹面.E 配置混凝土輸送管時，應盡可能控制線路長度，少用彎頭，少設斜坡。由于兩拌合站和輸送泵布置離橋面水平距離長、高差大，在梁部懸灌時，通過兩主墩向兩岸各搭設一簡易斜拉吊橋供泵管上橋，以減少泵送距離和高度。管徑應根據泵型、線路長度、灌注速度要求選用。當氣溫較高時，為減少混凝土坍落度的損失，對粗骨料、混凝土輸送泵管等進行灑水降溫。當氣溫超過40 時，選擇晚上或清晨氣溫相對較低時施工。4梁體混凝土養護根據現場環境溫度制定混凝土養生措施，并認真做好養護記錄。同時安排專人負責此項工作.養護以灑水養護為主，作為梁體

25、混凝土的保溫。箱梁頂面鋪設麻袋保濕，必要時可同時在兩側懸掛草簾保濕，防止陽光直射梁體。連續剛構預應力工程主梁為三向預應力混凝土結構，錨具及張拉設備如下表：主梁預應力張拉錨具及張拉設備表預應力類型預應力筋規格錨 具型 號千斤頂型號數量高壓油泵數量縱向預應力板頂:低松19-75馳鋼板底，12-75紋線OVM15-19OVM1512YCW400YCW250816242B4-50040橫向預應力5-75低松馳鋼絞線OVM155YCW100202B4-50010豎向預應力25高強精軋螺紋鋼筋YGM25YE60322B4500321千斤頂及預應力鋼束制備A 千斤頂，油表需經有計量資質的單位配套標定,并給出

26、標定報告、回歸方程、-L曲線、校驗系數、以確定各分級張拉所需數值。張拉以張拉力為主，張拉力和伸長值雙控.B 進場鋼絞線應分批驗收，分批實驗，并及時將實驗報告提交以調整鋼絞線伸長量。每孔梁每束鋼絞線長度嚴格按交底書下料。下料前，在切割口的兩側各5cm處用膠布纏扎，以免鋼絞線松散.嚴禁用電弧焊燒割鋼絞線下料。下完料后分段編號，每束鋼絞線端頭用黑膠布纏死,并每隔1。5m用細鐵絲綁扎，使成束鋼絞線順直不 。C 在運輸及使用時，避免造成局部彎曲或折傷等,嚴禁拋扔或拖拽施工.2預應力張拉作業A 張拉順序箱梁預應力管道成孔，預應力錨具及張拉設備根據設計選定配套，并對千斤頂進行標定、校正，以保證張拉質量.各梁

27、段三向預應力張拉順序為先縱向、后橫向、再豎向。橫向預應力分別由靠近橋墩的一端依次張拉；腹板只有一個縱向預應力鋼束時，張拉不分前后,依次張拉；一個腹板有2個預應力鋼束時，張拉順序為先頂板后底板，先長束后短束；兩腹板中豎向預應力對稱依次從靠近橋墩的一端張拉。B 預應力束設有平豎彎曲線時，應先根據曲線要素每隔50cm左右定出曲線上各點的坐標。并按坐標確定安裝波紋管，確保曲線和順。波紋管就位后,沿縱向每隔0。5m設定鋼筋與梁體鋼筋點焊連接，以固定波紋管，定位筋加工成比波紋管外徑大24 mm圓環形狀,定位筋點焊，嚴禁焊渣或電焊條接觸波紋管，以免損傷波紋管。波紋管定位后，也可在管內插入黑膠管作襯管，進行雙

28、層保護，以增強波紋管的剛度，減少變形,同時防止管內進漿堵塞孔道.C 錨具安裝時必須與模板部分牢固連接,并用定位筋等作固定，保證端面與預應力束垂直，且使錨具和套管接縫部分不產生折線，模板與錨具、錨具與套管間縫隙用采礦用封箱紙等材料做嚴密包裹,防止水泥漿漏進預應力管道。D 預應力管道與鋼筋布置相矛盾時移動鋼筋位置保證預應力束位置,在梁端管道鋼筋密集區，按主鋼束、豎向鋼束、橫向鋼束、鋼筋的重要程度順序,錯開重要程度不大的。E 在梁體混凝土達到規定的要求后，利用卷揚機加引線或人工穿相應孔道的鋼束，并使每張拉端留足工作長度。也可在梁段混凝土澆筑前穿束，但需在梁體混凝土灌注后，混凝土初凝前及時將所穿鋼絞線

29、來回抽拔，謹防孔道進漿凝固，錨住鋼束，無法進行張拉壓漿.穿束前，清除孔道內污物或積水，并將鋼絞線清潔干凈.在施加預應力之前須對軸向縮短有約束作用的梁部側模板進行拆除，避免因梁的彈性縮短造成拆模困難或造成梁部開裂。F 混凝土強度達到設計的85%及三天齡期后,方可進行張拉作業.張拉時將工作錨環套入鋼絞線，按鋼絞線自由狀態依次順時針方向插入夾片，并用鋼套管輕輕將夾片打入錨環內。張拉基本順序為：010%控制應力(伸長值量測起點）105控制應力（持荷5分鐘)100控制應力(測量伸長量的終點)頂錨退到10%控制應力(量鋼束回縮值)卸載錨固。橫向和豎向預應力的張拉初應力為設計的10，以此作為伸長量的起算點；

30、向預應力在混凝土強度達到設計強度的90%后進行張拉;鋼束長度小于25m時 單向張拉,超過25m時,采取雙端雙向張拉；預應力鋼筋、鋼絞線一律采用張拉噸位與伸長值雙指標控制,以張拉應力為主控。張拉端頭箱梁混凝土受局部承壓力較大，易出現裂紋.因此，梁體及錨后鋼筋應嚴格按設計要求綁扎固定，混凝土振搗務必仔細、密實.張拉前清除錨具墊板、喇叭管內、鋼絞線上混凝土雜污物，并檢查錨板是否偏斜。如果偏斜，及時采取處理措施,如采用鋼楔塊調整等。錨座預埋時務必保證錨墊板與鋼絞線中心的切線相垂直，并使孔道中心與鋼絞中心相重合.張拉順序應嚴格按照設計擬定的張拉方案進行,張拉利用應力應變雙控制，以張拉力為主，伸長值為輔，

31、伸長值允許偏差6mm.張拉時，油泵壓力要均勻緩慢上升，并按程序記錄相應伸長值，并注意伸長量不能超過千斤頂的行程,如果超過，必須采取二次張拉。兩端張拉，要注意使兩端協調一致，伸長量大致相同。3管道壓漿施工張拉完應及時壓漿,以不超過24h為好,最遲不大于3天，為保證壓漿暢通，利用鐵皮管埋入梁體混凝土內作為進出漿孔.錨墊板上有孔的利用海綿將孔堵塞，以防進漿堵孔。對超長束,可在波紋管所需位置安裝帶出漿孔的塑料套管。漿液使用純水泥漿，其標號與梁體相同，并摻加FDN減水劑及適量微膨脹劑，減少水泥漿收縮，增加孔道內密實性。壓漿水泥漿液由拌漿機拌制，拌好的漿液通過2。52.5mm的細篩后，存放于儲漿桶中供壓漿

32、使用。漿液溫度控制在824.壓漿應從最低點壓入水泥漿，從最高點排出空氣,溢出濃漿，并且應先壓下面孔道,后壓上面孔道，集中一處的孔道一次壓完。如果一次未壓完可將相臨未壓漿的孔道用壓力水沖洗，以便日后壓漿時孔道暢通。壓漿泵壓力0。50。7MPa，出漿孔冒出濃漿后堵塞出漿孔。持壓2分鐘，堵塞進漿孔.壓漿環境溫度不低于+5,夏季施工時可選擇一天中夜間最低溫度下進行。管道壓漿用灰漿，必須通過配合比設計。水泥漿用425#或525普通硅酸鹽水泥拌制，水灰比0.40.45，并有足夠的流動性。稠度用J漏斗法測定，其流淌時間為612S；用JA漏斗法測定，其流淌時間為1530s，膨脹率37。灰漿拌制按水、減少劑、膨脹劑、水泥的順序投放,拌制時間為5分鐘，灰漿拌制完成后用2.5mm左右孔眼的篩子做過濾處理后進入貯漿筒。在使用過程，貯漿筒須不斷攪動，并在30分鐘左右的時間內壓完，中途不得停頓。壓漿完畢后，截除外露鋼絞線,恢復并接長梁端鋼筋,用與梁體相同標號的混凝土封錨