1、一工程概況及施工組織:青島大煉油工程290萬噸/年重油催化裂化裝置“兩器一塔即沉降器、再生器與分餾塔，它是該裝置最高最大最重的關鍵設備，也是制作安裝工程量最大的設備。設被告分別為5m;1。4m;39.8m。設備直徑分別為6。;82m、11。4、13。24m；5。2m、9.2m因此，編制并做好“兩器一塔腳手架搭設施工技術方案極為關鍵,因為它對于保護進行現場設備制作安裝職工的生命安全起到根本保證作用。1。1編制依據：.1.1、中華人民共和國建筑工業行業標準門式鋼管腳手架(G119)。1。12、中華人民共和國行業標準建筑施工門式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ128-2000)。1。、中華人民共和國行

2、業標準建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ13001).。1.、青島大煉油工程290萬噸/年重油催化裂化裝置“兩器一塔”施工圖紙要求。1。1。、青島大煉油工程項目部施工總體統籌進度計劃安排.1施工組織:。2.、選拔3名經過技術培訓、考核合格并持有中華人民共和國特種作業操作證(架子工）上崗證的職工,進行該腳手架搭設。.2.2、單位負責人對參加腳手架搭設的全體人員進行施工方案的技術交底和安全教育。1.3、工程進度須與各個設備的施工進度保持一致。二、鋼管腳手架搭設.1腳手架主體搭設2。1.1、塔體腳手架是圓柱型鋼管腳手架，其立桿應垂直穩放在混凝土基礎或金屬底座上,在其之間應鋪設50mm厚木板

3、,立桿間距根據各個設備的平面布置圖和計算書設置。鋼管立桿、大橫桿接頭應錯開，要用扣件連接擰緊螺栓,不準用鐵絲綁扎。2.2、腳手架側面、轉角處以及每隔離67根立桿應設剪刀撐和斜支桿,剪刀撐和斜支桿與地面的角度是456度。如果架子高度在米以上或無法設斜支桿時，高度每隔4米,水平每隔6米,腳手架小橫桿必須與設備主體連接牢固。2.3、腳手架板的鋪設寬度不得小于1米,腳手架板須鋪滿，離設備外壁距離是2030厘米,不得有空隙和探頭板,并在兩側設置踢腳板，防止小件工具滑落。腳手架板搭接時不得小于20厘米;對頭接時應架設雙排小橫桿，間距不小于20厘米。在架子拐彎處腳手板應交叉搭接,墊平架板應用木板，并且要釘牢

4、，不得用磚墊21。4、翻腳手板應兩人由里往外按順序進行，在鋪第一塊或翻到最外一塊腳手板時，必須掛安全帶。2。1.、腳手架的外側、斜道和作業平臺,要綁1米高的防護欄桿和釘18厘米高的擋板。2。.、在設備人孔口等處搭設挑架(外伸腳手架）,斜桿與設備外壁一般不小于0度，并應支撐在設備的牢固部分。大橫桿兩端都必須與斜桿連接點外伸25厘米，挑架所有受力點都要綁雙扣,同時要綁防護欄桿。2.1。7、設備組裝、鋼結構電焊等高度超過6米時，必須在作業層腳手架上搭設承受力1公斤荷重的安全網，安全網應外高里低，網與網之間須拼接嚴密,網內雜物應隨時清掃。2。2、剪刀撐設置：剪刀撐設置應符合下列規定:.。、腳手架高度超

5、過0米時,應在腳手架外側連續設置;2。.、剪刀撐斜桿與地面的傾斜宜為450,剪刀撐寬度宜8米;2。2.、剪刀撐應采用對接扣件接長,應采用十字扣件與腳手架立桿扣緊;。2.4、剪刀撐斜桿若采用搭接接長，搭接長度不宜小于1米，搭接處應采用三個扣件扣緊；2。2.5、各個外側側面剪刀撐應連續設置,并形成垂直閉合圈。2.、斜梯設置:2。3。1、由于設備的搭設高度較高，人員上下頻繁,為保證施工人員的上下安全與方便和便于施工小件材料的運送，因此在腳手架搭設過程中,應同時搭設“之”字形式的斜道,以方便施工人員上下。斜道走道板采用鋼架板鋪設,斜度為比3,每隔0。3米綁扎一條50*50方木，防止斜道發滑影響通行和傷

6、人;通道兩側設置防護欄桿,欄桿高度不得超過1。2m高，以保障上下人員的安全。3。2、兩器之間應根據需要搭設連接過道,利于施工的進行。過道的兩側欄桿高度不得高于。m,底部要用斜桿支撐，寬度為1.。.4、地基與基礎.4。1、搭設腳手架的場地必須平整堅實,并作好排水，如地基的強度達不到要求，應采用換填的方法進行處理，換填深度為1深,范圍為腳手架立桿外500mm。換填土必須分層回填，逐層夯實,干密度達到170kN/。24.、落地式腳手架的基礎根據土質及高度應按現行國家標準建筑地基基礎設計規范(GB)及（JG13001)的有關規定及計算確定。4.3、當腳手架搭設在鋼結構的頂面、混凝土地面上時,立桿底座下

7、應鋪設木質墊板，并應對結構面、混凝土地面等進行承載力驗算。三、腳手架驗收3.1、腳手架搭設完畢或分段搭設完畢，應按規范見表1的規定對腳手架工程的質量進行檢驗,經檢查驗收合格后方可交付使用。、高度在30米及0米以下的腳手架，應由單位工程負責人組織安全技術人員進行檢查驗收。高度大于30米的腳手架,應由上一級安全技術負責人隨工程進行分階段組織單位工程負責人及有關的安全人員進行檢查驗收。3.、腳手架工程的驗收，應按照腳手架搭設施工任務驗收單進行現場檢驗，著重檢驗以下各項,并記入施工任務驗收單：331、施工技術方案、設計計算書及施工圖、安全交底是否齊全,鋼管、扣件、架板質量是否合格，鋼管連接和掛扣是否緊

8、固可靠;33。2、安全網的張掛及扶手的設置是否齊全;3。3。3、基礎是否平整堅實、支墊是否符合規定;。3。、垂直度及水平度和垂直度是應符合表要求.表1:腳手架搭設垂直度與水平度允許偏差項 目允許偏差（mm)垂直度每步架步距000及其2.腳手架整體總高度600及水平度一跨距內水平架兩端高差1/0及0腳手架整體腳手架長度/0及50四、腳手架搭設、拆除安全技術措施。1、搭拆腳手架必須由專業架子工擔任,并按現行國家標準特種作業人員安全技術考核管理規則(GB506）考核合格，持證上崗。上崗人員應每一年到當地醫院進行一次體檢，凡不適于高處作業者,不得上腳手架操作。2、搭設腳手架時工人必須戴安全帽，系安全帶

9、,穿防滑鞋。43、操作層上施工荷載應符合設計要求，不得超載；不得在腳手架上集中堆放大型鋼結構等物件。嚴禁在腳手架上拉纜風繩或固定、架設電纜、鋼管及起重設備等。4.、六級及六級以上大風和雨、雪、霧天應停止腳手架的搭設、拆除及施工作業；4。5、施工期間不得拆除下列桿件:4.5.1、斜支撐、剪刀撐、水平架、掃地桿、封口桿等;4.5。2、斜梯、欄桿。6、作業需要時，臨時拆除斜支撐、剪刀撐應經主管部門批準，并應符合下列規定:斜支撐、剪刀撐只能在門架一側局部拆除，臨時拆除后，應在該門架上、下層面增加橫桿加固。作業完成后，應立即恢復拆除的斜支撐、剪刀撐.。7、在腳手架基礎或臨近區域嚴禁進行挖掘作業。4。8、

10、臨近道路和施工區域搭設的腳手架外側應有防護措施,以防墜物傷人。、腳手架與架空輸電線路的安全距離、工地臨時用電線路架設及腳手架接地避雷措、施等應按現行行業標準施工現場臨時用電安全技術規范（J4）的有關規定執行。0、沿腳手架外側嚴禁任意攀登;4。11、對腳手架應設專人負責進行經常檢查和保修工作;對高層腳手架應定期作立桿基礎沉降檢查，發現問題應立即采取措施整改。42、應急事故處理辦法：假如發生人員輕微傷害，必須向安監站報告;較嚴重的傷害必須撥打急救電話865155(10）與合同醫院聯系,迅速組織搶救處理。4.13H管理體系 HE管理體系見圖4。1五、施工機具及技術措施材料使用表施工機具一覽表序號名

11、稱型號或規格單位數量備 注載重汽車2噸、臺物資運輸切割機350m、75mm臺2切割鋼管、木材3拖拉繩50mm米1000臨時固定架子麻繩2m米70吊裝鋼管5磨光機00m臺鋼管除銹6活搬手1吋把20施工使用滑車2t個6技術措施用料一覽表序號名 稱型號或規格單位數量備 注 焊接鋼管483。600mm噸19安裝工程2直角和旋轉扣件48套1203對接卡扣8套3624鋼跳板2540300mm塊9205木板5250250mm塊1150鐵絲1#公斤307木板6020015 m63踢腳板項目經理 褚振揮施工班組HSE現場負責人：張成玉 施工經理：姜永章 HSE管理部 部長：王家柳HSE工程師：鄒振海、張鵬、張永

12、文 HSE主管經理 高云強圖。13安全管理體系六、鋼管腳手架計算書6。沉降器落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(02001）。 計算的腳手架為雙排腳手架,搭設高度為5。0米,立桿采用單立管。 搭設尺寸為:立桿的縱距1。8米，立桿的橫距0.0米,立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為43。5。 施工均布荷載為3.kNm2,同時施工2層,腳手板共鋪設4層。 。1。1、大橫桿的計算： 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形. 6。11.均布荷載值計算 大橫

13、桿的自重標準值 P1=0。38kN/m 腳手板的荷載標準值 P2=。1500。80/30.40/ 活荷載標準值 Q=080/0。800kNm 靜荷載的計算值q1=1。2038+1.2.040=0。094kNm 活荷載的計算值 q2=。40.80=。10N/m 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 。1。1。2抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下： 跨中最大彎矩為 M1=（0.080。40。101。1）1。3802=0.228k。m 支座最大彎矩計算公式如下： 支座最大彎矩為 M2=(0。00

14、。094+.1171.120）。3802=-267kN.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =0.267106580。=561/mm2 大橫桿的計算強度小于205。0N/mm2,滿足要求！ 6.1.1。撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值q1=0.0380.00=0。7m 活荷載標準值q2=0.800kN/ 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 （0.67。07+0。990.800)3。0(2060512100。0)=1.21m 大橫桿的最大撓度小于1380。50與1m,滿足要求！ 6.2、小橫桿的計算： 小橫桿按照簡支梁進行強度

15、和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 6。12。1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=.381.380。053N 腳手板的荷載標準值 P2=0。150。80。380/3=0。5kN 活荷載標準值 =3.0000。8001.380/3=1.14kN 荷載的計算值P=12005+1.2。055+1。4.1=1。675k 小橫桿計算簡圖 6。1。2。2。抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下： 集中荷載最大彎矩計算公式如下: （1。20。038).80

16、02/+1.650.3=0。450k.m 0。4016/80。0=8。75/m2 小橫桿的計算強度小于25。0N/mm2，滿足要求! 6.1。2。3。撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下： 集中荷載最大撓度計算公式如下： 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5.00.038800。00/(384。06105121900。000)=0。0mm 集中荷載標準值P=.50.05+1.104=1。12kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=212.12800(3800.0240。02/9)（2.06105121900.

17、0）=。87m 最大撓度和 V1+20。8m 小橫桿的最大撓度小于800。0/50與1mm,滿足要求!6。1。、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。5): R R 其中 c 扣件抗滑承載力設計值，取8.0N; -縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; 6.1.。荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0.030。800=0。031kN 腳手板的荷載標準值 P2=0。150.8001.8/20。083 活荷載標準值 3。0000。801。3802=1。656N 荷載的計算值 R=1.0。1+1。083+.41。66=2。455k 單扣件抗滑承

18、載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達4065。m時,試驗表明：單扣件在1的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8。N； 雙扣件在2N的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。 6.1。4、腳手架荷載標準值： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容: （1)每米立桿承受的結構自重標準值(/m);本例為0。1248 NG = 0。1250。00=49k （2）腳手板的自重標準值(N/m2);本例采用竹笆片腳手板,標準值為0。15 NG2 =0。5041380（。8000。300)/2=0。455N （3）欄桿與擋腳手板自重標準值（N/);本例采用欄桿、竹

19、笆片腳手板擋板，標準值為。15 NG3 = 0.1501。34/=0。414kN (4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網(N/2)；。05 NG4= 0.1。38040。000=0.6kN 經計算得到，靜荷載標準值N = NG1+G2+G3+4 = 6。13N。 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的/2取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ = 00013800.800/2=312kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0- 基本風壓（/m2)，按照建筑結構荷載規范(509201)的規定采用:W0 060 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范

20、(GB50092001)的規定采用：Uz 1。90 Us - 風荷載體型系數：s= 0。06 經計算得到，風荷載標準值Wk= 0。0.6001。920。06 = 0.77N/m。 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N 12NG + 0。851。4NQ 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。2N 14Q 風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式 M = 0。Wl2/10 其中 Wk - 風荷載基本風壓標準值(N/2)； a -立桿的縱距 (）; 立桿的步距 （m)。 6。1.5、立桿的穩定性計算： 7。1。5。1。不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸

21、心壓力設計值,=1。00N; 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 0/i的結果查表得到9; i 計算立桿的截面回轉半徑，i1.8c; l0 計算長度 （）,由公式 l0 = kuh 確定，0=3。2m； 計算長度附加系數，取1。155; u 計算長度系數,由腳手架的高度確定,u.50； A 立桿凈截面面積,A=4.9m2; - 立桿凈截面模量(抵抗矩），W=5。08cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2);經計算得到 = 132。11 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 00Nm； 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 6.15.2。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中N 立

22、桿的軸心壓力設計值,N=1.31kN; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 l0的結果查表得到。； i -計算立桿的截面回轉半徑,i=158cm; l0 - 計算長度 (m），由公式 l0 kuh 確定,l3。12m; k 計算長度附加系數,取1。55； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定；= .0 A 立桿凈截面面積,A=。89c; W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W8m3; MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，M =0.01N。m; 鋼管立桿受壓強度計算值 （/m2）;經計算得到 = 13256 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 50N/mm2； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算

23、，滿足要求! 6.1。6、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 其中 N2K - 構配件自重標準值產生的軸向力，NG2K 1.1kN; N - 活荷載標準值，Q = 。32N; g 每米立桿承受的結構自重標準值,gk= 0。12kNm; 經計算得到,不考慮風荷載時,按照穩定性計算的搭設高度Hs = 84.215米 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 其中 N2K - 構配件自重標準值產生的軸向力,NG2K= 1.45N； Q -活荷載標準值，NQ 331k; gk 每米立桿承受的結

24、構自重標準值，gk = .1kN/； Mwk 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩，Mwk = 003kN.m; 經計算得到,考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 s = 31米。 .7、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 f 其中 - 立桿基礎底面的平均壓力（kN/m2)，= NA;p 48。0 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 （kN);N 1。0 A -基礎底面面積 （m)；A = 0。25 fg 地基承載力設計值(N/m)；fg 68。00 地基承載力設計值應按下式計算 fg = c fk 其中 kc - 腳手架地基承載力調整系數；kc=0.4 gk-地基

25、承載力標準值;fgk17.00 地基承載力的計算滿足要求！6、再生器落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（GJ10-21)。 計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為61.米,立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距.36米,立桿的橫距。80米,立桿的步距1.80米。 采用的鋼管類型為4835。 施工均布荷載為3。0m2,同時施工2層,腳手板共鋪設4層。 62。、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形. 6。2。均布荷載值計算 大橫桿的自重標

26、準值 P1=0。038kN/ 腳手板的荷載標準值 P=0。300。80/3=0.080kN/ 活荷載標準值 Q3。0000。800/0。80kNm 靜荷載的計算值 q1=1.20.08+.20。00=142kN/ 活荷載的計算值 q=1.40.0=1。20kNm 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 6。2.1。2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下： 跨中最大彎矩為 M1=（0.00.12+0101.10)1。36020。228kN 支座最大彎矩計算公式如下： 支座最大彎矩為 M2=-(

27、0.0。142.71.20).30-06N.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: =。26916/580。0=2884N/ 大橫桿的計算強度小于5.0Nm2,滿足要求! 6。2。3。撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值q1=0。038。080=0.118kNm 活荷載標準值q2=.80kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V=（0。670.18+09900.80)1360。04/(12.061012900。）=1.188mm 大橫桿的最大撓度小于360/15與10m,滿足要求! 6.2.2。、小橫桿的計算： 小橫桿按照簡支

28、梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形 6.2。.1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值 P1=001。360=0052N 腳手板的荷載標準值 2=0。3000.8001。60/30。109kN 活荷載標準值 Q=3。000。01。360/3=.08kN 荷載的計算值 P=120.052+10。19+1。41.88=1.71kN 小橫桿計算簡圖 6.2。2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=(1.。03)

29、08002/+1。70。800/3=0。1kN。 0。4616/5080。0=0.827/m2 小橫桿的計算強度小于205.0N/m2，滿足要求！ 62.2。3撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。00。800./(3842061052190。000）=0。0mm 集中荷載標準值P=.52+0.091。088=1.249kN 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2124.024800。0（380.024800。02/9）（722.0610512

30、1000)0.90m 最大撓度和 V1+V2=。912mm 小橫桿的最大撓度小于80。0/15與10mm,滿足要求! 。2.、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規范5。2.5): R R 其中c -扣件抗滑承載力設計值，取8.0k; 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 。.3。1。荷載值計算 橫桿的自重標準值 P1=0。380.800=0.01kN 腳手板的荷載標準值 P2=0.3000.8001。360=0。163N 活荷載標準值 Q=3.0000。8001.360/21。632k 荷載的計算值 R=1。2.1+1。13+1.41.63

31、2=2。58kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達465.m時，試驗表明:單扣件在1N的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取80N； 雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取2。0N 6。2.4、腳手架荷載標準值： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 靜荷載標準值包括以下內容： (1）每米立桿承受的結構自重標準值（N/）;本例為0.48 NG0。1256。400=7.63N (2)腳手板的自重標準值（k/m2);本例采用沖壓鋼腳手板,標準值為0.30 NG2 = 0。41.360(0。800+300)/2=。8N (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(k/）

32、；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板,標準值為0.1 NG3 = 0.1501。304/2=008kN （4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網（kN/m）;0.005 NG 0.0.36061.40=0.48N 經計算得到,靜荷載標準值NG = G+G+NG+G = .86kN 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的12取值。 經計算得到,活荷載標準值 NQ = 3.003600.80/23264kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓（k/m2),按照建筑結構荷載規范(G500091)的規定采用:W0 600 Uz 風荷載高度變化系數,按照建筑

33、結構荷載規范（GB50009-200）的規定采用:Uz= .0 Us - 風荷載體型系數:s 0。06 經計算得到,風荷載標準值W =。7。600220.0 0。089N/. 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N=1。2NG 。51。4Q 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = .2G + 1。4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 W =0。1。4Wkla/10 其中k 風荷載基本風壓標準值（N/m)； la 立桿的縱距 （）; h- 立桿的步距(m）。 6.2.5、立桿的穩定性計算: 6.2。5。1不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓

34、力設計值，N=5。83kN； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 的結果查表得到09; i 計算立桿的截面回轉半徑,i=。58cm； 0 計算長度 (m）,由公式l0 =kh 確定，l0=3。2m； k - 計算長度附加系數,取。155; u計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.0； A 立桿凈截面面積，=4.89c； 立桿凈截面模量（抵抗矩)，W=508cm3; -鋼管立桿受壓強度計算值 （Nmm2）；經計算得到 = 1.8 -鋼管立桿抗壓強度設計值， = 205.00mm； 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 f,滿足要求! 6。2.5.考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 N

35、立桿的軸心壓力設計值,=1。15; 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比l0/i 的結果查表得到019； i 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.58cm; l0 計算長度 (m），由公式 l0 uh 確定,l0=3。12; 計算長度附加系數,取1.15； u 計算長度系數，由腳手架的高度確定； 1。50 立桿凈截面面積，A=49cm; W 立桿凈截面模量(抵抗矩)，5.0cm; MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW= 0047kN。； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/2）；經計算得到 = 7.89 f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f= 2.00N/mm； 考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 ,滿

36、足要求! 6。2。6、最大搭設高度的計算： 不考慮風荷載時，采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 其中 NG2K -構配件自重標準值產生的軸向力，N2K 123kN； N 活荷載標準值,NQ = 3.6kN; gk 每米立桿承受的結構自重標準值，gk0。12k/m; 經計算得到，不考慮風荷載時，按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 0.034米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 其中 NK 構配件自重標準值產生的軸向力，G2 = 1.723kN; N -活荷載標準值, = 326kN; k 每米立桿承受的結構自重標準

37、值，gk = .12kNm; Mwk- 計算立桿段由風荷載標準值產生的彎矩,Mw = .09kN。m； 經計算得到，考慮風荷載時,按照穩定性計算的搭設高度 Hs = 79。057米。 6.2.7、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 g 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (km)，p = N/A; = 3。3 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值(kN）;N= 15。83 A -基礎底面面積 （2）;A = .25 fg 地基承載力設計值 （/m);g = 6.00 地基承載力設計值應按下式計算 kc fk 其中 kc-腳手架地基承載力調整系數;k =。40 fgk

38、-地基承載力標準值；fgk = 170 地基承載力的計算滿足要求!6、分餾塔落地式扣件鋼管腳手架計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（G130201) 計算的腳手架為雙排腳手架,搭設高度為0米,立桿采用單立管。 搭設尺寸為：立桿的縱距1。38米,立桿的橫距0。0米，立桿的步距1。0米. 采用的鋼管類型為43。 施工均布荷載為3。0k/m2,同時施工2層，腳手板共鋪設4層. 6。3.1、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形. 。3。1.。均布荷載值計算 大橫

39、桿的自重標準值 1=0.038kNm 腳手板的荷載標準值 P2=0100.800/3=0040kN/m 活荷載標準值 。000/30。80kN/m 靜荷載的計算值 q11.20。08+.20。40=0。094k/ 活荷載的計算值 21。4。80=1。0k/m 大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩） 6。3.。2.抗彎強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎矩計算公式如下: 跨中最大彎矩為 M1（.080。040。101。10)1。3802=0。2kNm 支座最大彎矩計算公式如下: 支座最大彎矩為 M=（0.100。

40、09+。11120)1382=0。267N.m 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算: =0。26710/080=2。651N/m2 大橫桿的計算強度小于20。0N/m,滿足要求! 6。3.。撓度計算 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值1=0。0380.0400.08kNm 活荷載標準值2=0800kN/m 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V(。6770.078+09900。00）0。0(102。0602100)=1.21m 大橫桿的最大撓度小于180.0/150與10mm，滿足要求！ 6.3。2、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和

41、撓度計算,大橫桿在小橫桿的上面. 用大橫桿支座的最大反力計算值,在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 。2.1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值P0.0381。380=0053kN 腳手板的荷載標準值 P20.1500.801。3/0.05kN 活荷載標準值 Q=。00.8001。303=.104N 荷載的計算值 =1。2005+1。20。05+141.14。675 小橫桿計算簡圖 。3。2.2。抗彎強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下： M=（1。20038)。8002/8+1.675

42、0。80/=0。450kN。m =0.40650.0=8。675/mm 小橫桿的計算強度小于2050Nmm2,滿足要求! 6。3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和 均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度 V1=5。0.038800004（342。0010511900.00)=。0mm 集中荷載標準值=。53+.0+1.0=1。212N 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度 V2=1212.1280。0(380.0240。02/)/(72.060512190.0）=0。877mm 最大撓度和 V

43、=V+2=0.8mm 小橫桿的最大撓度小于80005與10mm,滿足要求! 6.33、扣件抗滑力的計算: 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范.2。5)： Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取80kN; R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值; .3.3.1。荷載值計算 橫桿的自重標準值 P100。8=31k 腳手板的荷載標準值 P20.150.01.380/=0。83 活荷載標準值 =3。000。801。80/2=15k 荷載的計算值 =。2。01+1.20.083。41.656=2.455kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的

44、擰緊力矩達4065N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN； 雙扣件在20k的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12。0kN。 6。34、腳手架荷載標準值： 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載. 靜荷載標準值包括以下內容: (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0。148 NG1= 。154.004。92kN (2）腳手板的自重標準值(Nm)；本例采用竹笆片腳手板,標準值為015 0.51.3(0800+30)/2=.5k （3）欄桿與擋腳手板自重標準值(kNm);本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為.15 G3= 01.304/

45、2=0.41N (4)吊掛的安全設施荷載,包括安全網（k/2）;。05 NG4 = 0.0130。00=0276kN 經計算得到,靜荷載標準值NG= NG1+NG+NG3NG4 = 6.13N. 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和,內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。 經計算得到,活荷載標準值 NQ .0021。80.02=.312kN 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 0 基本風壓(kNm），按照建筑結構荷載規范(B50009201)的規定采用:W0= 。6 Uz 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(B50009201)的規定采用:Uz= 1.920 U 風荷載體型系

46、數：U=.096 經計算得到,風荷載標準值Wk = 070。6001。920。6 0。077kN/m 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N =1. + 0。81。4 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N 1.N + 1.4NQ 風荷載設計值產生的立桿段彎矩W計算公式 M 0。81。4Wlh210 其中 Wk 風荷載基本風壓標準值(kNm2); la立桿的縱距 （)； h 立桿的步距 （m)。 63.5、立桿的穩定性計算: 73.1。不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值,N=12.0kN； 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 0/ 的結果查表得到。

47、19; 計算立桿的截面回轉半徑,i=1.5m； l0 - 計算長度 (），由公式 l0 kuh確定，l0=3.12m; 計算長度附加系數，取。155； 計算長度系數，由腳手架的高度確定，u1； A - 立桿凈截面面積，A=4.89cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)，=5。8m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm）;經計算得到 = 13。11 f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f= 205。0N/m2; 不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 。5。考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 其中 - 立桿的軸心壓力設計值,N=11。31N; 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 0/i 的結果查

48、表得到0.9; i - 計算立桿的截面回轉半徑,i.58cm； l0計算長度 （m),由公式 l0 = uh 確定,0312; k 計算長度附加系數，取1。15; u 計算長度系數,由腳手架的高度確定; = 1。50 立桿凈截面面積，A=。89cm2； W -立桿凈截面模量(抵抗矩),W=。08cm3; MW - 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW =0.04kN.m; 鋼管立桿受壓強度計算值 (/m）；經計算得到 = 132.5 f 鋼管立桿抗壓強度設計值,f = 205.0N/mm2； 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 6。3。、最大搭設高度的計算: 不考慮風荷載時，采

49、用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 其中 NG2K 構配件自重標準值產生的軸向力，N2K= .14N; NQ - 活荷載標準值,NQ = 3.32kN； k - 每米立桿承受的結構自重標準值,k 。1kNm; 經計算得到，不考慮風荷載時,按照穩定性計算的搭設高度 s = 4。15米。 考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算: 其中 NG2 - 構配件自重標準值產生的軸向力，NK= 1.145k； Q 活荷載標準值，Q= 。312kN; g 每米立桿承受的結構自重標準值,gk =0.125kN/; Mwk - 計算立桿段由風荷

50、載標準值產生的彎矩,Mw =0。035kN.； 經計算得到,考慮風荷載時,按照穩定性計算的搭設高度 Hs 394米。 6。3.7、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p g 其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 （kN/)，p= N/A;p = 48。1 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 (k)；N= 2.00 - 基礎底面面積 （m2); = 。25 g 地基承載力設計值 （kN/m2）；g 68.00 地基承載力設計值應按下式計算 f c fgk 其中 k 腳手架地基承載力調整系數;kc = 。 fgk 地基承載力標準值;fgk =100 地基承載力的計算滿足

51、要求!七、HS因素工作危險性分析表()項目（單位）名稱: 青島大煉油工程催化裝置 單項工程(作業)名稱:沉降器、再生器和分流塔腳手架搭設和拆除日期：2007年月0日 編號:001序號工作步驟可造成的危害LS風險值R詳細的控制措施1腳手架切割切割飛濺造成人員傷害2481、 操作人員必須熟悉切割設備性能；、嚴格按規定操作現場運輸運輸車輛事故造成人員傷亡481 選擇平坦的道路行駛;2、司機要持證上崗,遵守交通規定。3腳手架搭設高空墜落、物體下落造成人員傷亡3391、 1、施工前認真檢查是否有高空吊裝等交叉作業現象；、充分利用好“三寶”；2、 3、做好“三邊四口五臨邊的防護；4、腳手架搭設時，地面設專

52、人警戒 4吊裝作業吊裝物件傾倒造成人員傷亡31、 吊裝索具要定期檢查,如有問題禁止使用;2、 遇到六級及以上大風、大雨等天氣，禁止吊裝作業。敷設掃地桿地面塌陷造成架子傾倒及人員墜落傷亡事故281、 將掃地桿連接成一個整體架;2、在容易出現蹋陷的部位增加斜桿加固。6腳手架拆除架桿下落造成人員傷亡23、將材料吊裝下來，絕不允許下扔；2、高空人員掛好安全帶，地面專人監護.7三寶利用未按規范用造成人員傷亡81、戴好安全帽,防傷頭部；2、高處人員掛好安全帶,防止人員高空墜落。注:.風險值R=L;可能性取值范圍為：1-235;嚴重性S取值范圍為：1-23-45。詳見HS因素（危險源)評價(風險評價)辦法 2.JHA由項目部安全經理組織技術員、安全員以及對該項工作有豐富經驗的施工人員進行。編制人審批人施工負責人交底人作業人員簽字: