1、五層精神病人福利院建設項目落地式雙排腳手架施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄一、 工程概況3二、編制依據3三、腳手架布置3四. 腳手架設計3五. 腳手架施工技術措施3一) 腳手架使用的材料要求3二) 架體構造51. 腳手架立桿52. 縱向水平桿、橫向水平桿63. 腳手板74. 腳手架連墻件75. 剪刀撐與橫向斜撐96. 欄桿，擋腳板，掃地桿97. 腳手架門洞10三) 腳手架搭設質量要求116. 連接件應牢固，無移動現象。11四) 腳步手架的拆除11六. 安全保障措施13一) 技術管理措施13二)

2、 防電避雷措施13三) 維護管理措施14七、落地腳手架搭設計計算書14一、參數信息:141.腳手架參數142.活荷載參數153.風荷載參數154.靜荷載參數155.地基參數16二、大橫桿的計算:171.均布荷載值計算172.強度計算183.撓度計算:19最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度19三、小橫桿的計算:191.荷載值計算192.強度計算203.撓度計算21四、扣件抗滑力的計算:21五、腳手架荷載標準值:22風荷載標準值應按照以下公式計算23六、立桿的穩定性計算:24七、連墻件的計算:25九、立桿的地基承載力計算:27落地式雙排腳手架施工方案一、 工程概況本工程位于xx市xx區，

3、建筑面積、地上部分為8429平方米，地上五層，建筑總高度為18.45米，框架結構，建筑合理使用年限為50年。本工程由xx市社會福利和醫療康復中心建設，總工期300天。二、編制依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2011）2、建筑結構荷載規范（GB50009-2012）3、工程設計圖紙及相關資料等4、建筑施工手冊（第四版）三、腳手架布置本工程采用落地式外雙排腳手架，沿建筑四周搭設施工。四. 腳手架設計外落地式雙排腳手架計算見計算部分。五. 腳手架施工技術措施一) 腳手架使用的材料要求本工程搭設的外腳手架主要以防護為主，在腳手架上堆放材料應嚴格控制數量，禁止超過腳手架的使用

4、荷載。1. 腳手架鋼管的尺寸采用483.5鋼管。鋼管有產品質量合格證，并有質量檢驗報告。鋼管表面平直光滑,沒有裂縫、結疤、分層、錯位、硬毛刺、壓痕和深的劃道。 鋼管上嚴禁打孔。 鋼管必須涂有防銹漆。2. 舊鋼管銹蝕檢查時，在銹蝕嚴重的鋼管中抽取3根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕深度超過規定值時，堅決報廢，不得使用。3. 扣件是采用螺栓緊固的扣接連拉件，有直角扣件、旋轉扣件、對接扣件及根據防滑要求設的非連接用的防滑扣件等幾種。a. 扣件的質量要求:a) 扣件采用可鍛鑄鐵制成，新扣件有生產許可證、法定檢測單位的測試報告和產品質量合格證，其材質符合現行國家標準鋼管腳手架扣件(GBl5

5、831)的規定。b) 舊扣件使用前進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。c) 采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N.m時，不得發生破壞。d) 新舊扣件均進行防銹處理。b. 扣件的安裝要求:a) 扣件規格必須與鋼管外徑相同；b) 螺栓擰緊扭力矩不少于40N.m，且不大于65N.m；c) 在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不大于150mm；d) 對接扣件開口朝上或朝內；e) 各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不小于100mm。f) 腳手架使用的安全網等其它材料必須能夠滿足其使用和安全要求。二) 架體構造主要桿件有立

6、桿（外立桿、內立桿、角桿、雙管立桿、主立桿、副立桿），水平桿（縱向水平桿、橫向水平桿、掃地桿），連墻件（鋼性連墻件、柔性連墻件），橫向斜撐，剪刀撐，拋撐。1. 腳手架立桿a 立桿基礎a) 腳手架整體承壓部位在回填土完后夯實，腳手架底座底面標高高于自然地坪50mm。基礎的橫距寬度不小于2m，并有排水措施。b) 腳手架可將由鋼板、鋼筋焊接而成的立桿底座，放置在不小于50mm的木墊板上，墊板長度不少于2跨。c) 腳手架一經搭設，其地基或附近不得隨意開挖。b 立桿的搭設要求a) 立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件連接。b) 立桿上的對接扣件交叉布置，兩個相鄰立桿接頭不設在同步同跨

7、內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，各接頭中心距主節點的距離不大于步距的13。c) 立桿的搭接長度不小于lm，不少于兩個扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于l00mm。d) 立桿頂端高出檐口上皮1.5m。e) 嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用。f) 開始搭設立桿時，每隔6跨設置一根拋撐，直至連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除。2. 縱向水平桿、橫向水平桿a 縱向水平桿的搭設要求： 縱向水平桿設置在立桿內側，其長度不小于3跨。縱向水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接符合下列規定：a) 縱向水平桿的對接扣件交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不

8、直接設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心至最近主節點的距離不大于縱向距離的13。b) 搭接長度不小于lm，等間距設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接縱向水平桿桿端的距離不小于l00m。c) 采用竹笆腳手板時，縱向水平桿采用直角扣件固定在橫向水平桿上，并等間距設置，間距不大于400mm。d) 在封閉型腳手架的同一步中，縱向水平桿四周交圈，用直角扣件與內外角部立桿固定。b 橫向水平構造的規定a) 主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點處兩個直角扣件的中心距不大于150mm。在雙排腳手架中，靠墻一端的外伸長度

9、不大于04L，且不大于500mm。b) 作業層上非主節點處的橫向水平桿，根據支承腳手板的需要等間距設置，最大間距不大于縱距的12。c) 使用竹笆腳手板時，雙排腳手架的橫向水平桿兩端，用直角扣件固定在立桿上。d) 雙排腳手架橫向水平桿的靠墻一端至墻裝飾面的距離不宜小于l00mm。3. 腳手板a 作業層腳手板鋪滿、鋪穩，離開墻面120150mm。b 竹笆腳手板按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角用直徑12mm的鍍鋅鋼絲固定在縱向水平桿上。c 在拐角，斜道平臺口處的腳手板與橫向水平桿可靠連接防止滑動。d 自頂層作業層的腳手板往下計，每三層滿鋪一層腳手板。4. 腳手架連墻件a 柔

10、性連墻桿 連墻桿必須采用可承受拉力和壓力的構造。采用拉筋必須配用頂撐，頂撐可靠地頂在主體結構部位。 拉筋采用兩根以上直徑4mm的鋼絲擰成一股，使用時，不少于2股，也可采用直徑不小于6mm的鋼筋。b 剛性連墻桿 由鋼管、扣件組成的剛性連墻桿，連墻桿采用4835鋼管與腳手架及建筑用扣件連接。c 連墻件的布置a) 連墻件數量的設置符合以下規定。 連墻件布置最大間距豎向間距-2 h 水平間距-3La 注：h-步距；La一縱距。b) 連墻桿靠近主節點設置，偏離主節點的距離不大于300mm。c) 連墻桿從底部第一步縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，采用其他可靠措施固定。d) 連墻桿的排列形式為梅花

11、型排型。e) 一字型、開口型腳手架的兩端必須設置連墻桿，連墻桿的垂直間距不大于建筑物的層高，并不大于4m(2步)。f) 連墻件中的連墻桿或拉筋呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端下斜連接。d 連墻件的設置要求a) 對高度在24m以下的雙排腳手架，采用剛性連墻桿，也可采用拉筋和頂撐配合使用的附墻連接方式。b) 當腳手架下部暫不能設連墻件時可搭設拋撐。拋撐采用通長桿件與腳手架可靠連接，與地面的傾角在45600之間，連接點中心至主節點的距離不大于300mm。拋撐在連墻件搭設后方可拆除。c) 當腳手架施工操作層高出連墻件兩步時，采取臨時穩定措施，直到上一層連墻件搭設完后方可根據情況拆除。5

12、. 剪刀撐與橫向斜撐 雙排腳手架設剪刀撐與橫向斜撐。a 剪刀撐的設置要求a) 每道剪刀撐寬度不小于4跨，且不小于6m，斜桿與地面的傾角在4560之間。b) 本工程在外側立面的兩端各設置一道剪刀撐，并由底至頂連續設置；中間各道剪刀撐之間的凈距不大于15m。c) 剪刀撐斜桿的接長采用搭接，搭接長度不小于lm，采用不少于2個旋轉扣件固定。d) 剪刀撐斜桿用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線離主節點的距離不宜大于150mm。e) 剪刀撐隨立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設，各底層斜桿下端均必須支承在墊塊或墊板上。b 橫向斜撐設置的規定a) 橫向斜撐在同一節間，由底到頂層呈

13、之字型連續布置。b) 一字型、開口型雙排腳手架的兩端均設置橫向斜撐，中間每隔6跨設置一道，c) 按規定高度在24m以下的封閉型雙排腳手架可不設橫向斜撐，除拐角設置橫向斜撐外，中間每隔6跨設置一道。6. 欄桿，擋腳板，掃地桿a 欄桿，擋腳板的搭設要求： 作業層、斜道的欄桿和擋腳板的搭設符合下列規定：a) 欄桿和擋腳板均搭設在外立桿的內側。b) 上欄桿上皮高度為1.2m。c) 檔腳板高度不小于180mm。d) 中欄桿居中設置。b 掃地桿的設置要求：a) 腳手架必須設置縱、橫向掃地桿。b) 縱向掃地桿采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿也采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿

14、下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于lm。靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于500mm，7. 腳手架門洞a 雙排腳手架門洞宜采用上升斜桿、平行弦桿桁架結構型式。b 雙排腳手架門洞桁架的構造符合下列規定：雙排腳手架門洞處的空間桁架，除下弦平面外，在其余5個平面內的節間設置一根斜腹桿c 斜腹材采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不大于150mm。當斜腹桿在一跨內跨越兩個步距時，在相交的縱向水平桿處，增設一根橫向水平桿，將斜腹桿固定在其伸出端上。d 斜腹桿采用通長桿件，當必須接長使用時，宜

15、采用對接扣件連接，也可采用搭接。e 門洞桁架中伸出上下弦桿的桿件端頭，均增設一個防滑扣件，該扣件直緊靠主節點處的扣件。三) 腳手架搭設質量要求1. 腳手架的搭設應具有足夠的強度、剛度、穩定性。2. 縱向偏差不得大于100mm，橫向偏差不得大于50mm。3. 縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20mm。橫向水平桿水平偏差不大于10mm。4. 腳手架的步距，立桿垂直偏差不大于全長的1/200，立桿縱距偏差不大于50mm。5. 扣件緊固力宜在4555N.M范圍內，不得低于45Nm或高于60Nm。6. 連接件應牢固，無移動現象。四) 腳步手架的拆除1. 拆除現場必須設警戒區，張掛醒目

16、的警戒標志，警戒區內嚴禁非操作人員通行或在腳手架下施工。地面監護人員必須履行職責。2. 如遇強風、雨等天氣不得進行腳手架拆除。夜間實施拆除作業，必須有良好的照明設備。3. 所有高處作業人員，必須掛好安全帶，嚴格按高處作業規定執行和遵守勞動紀律、拆除工藝的要求。4. 拆除人員進入崗位后，先進行檢查，加固松動部位，清理腳手架和樓層內的材料、物件及垃圾時，所有清理物應安全運送到地面，嚴禁高處拋擲。5. 不允許分立面拆除或上、下步同時拆除，認真做到一步一清，一桿一清。6. 所有連墻件、斜拉桿、登高措施必須隨腳手架步層拆除同時進行下降，不得先行拆除。7. 所有桿件和扣件，在拆除時應分離，不允許桿件上附著

17、扣件運送至地面，或兩桿同時拆下運送至地面。8. 拆除的物件嚴禁往下亂扔、亂拋，應通過傳遞或吊運至地面。9. 所有墊鋪的竹笆的拆除，應自外向里堅立，防止垃圾等物件直接從高處墜落傷人。10. 腳手架內必須使用電焊、氣割工藝時，應嚴格按照國家特殊工種的作業要求和消防規定執行。增加專職人員，配備料斗，防止火星和切割物濺落。嚴禁無證動用焊割工具。11. 當日完工后，應仔細檢查崗位周圍狀況，如發現留有隱患的部位，應及時進行修復或繼續完成至一個部位的結束，無隱患后方可撤離崗位。12. 運送至地面的所有桿件、扣件等物品，要按類堆放到指定地點集中管理。13. 搭拆腳手架的高處作業人員必須戴好安全帽、系好安全帶、

18、穿軟底鞋方允許作業。14. 拆除的順序應遵守自上而下，先搭后拆，后搭先拆的原則。即先拆除安全網、擋腳板、竹笆板、剪刀撐，而后拆除大橫桿、小橫桿、立桿等，并按一步一清的原則依次進行，嚴禁上下同時拆除作業。15. 拆除立桿要先抱住立桿再拆開最后兩個扣，拆除大橫桿、斜桿、剪刀撐時，應先拆除中間扣，然后托住中間，再解端頭扣。16. 拆除作業要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。17. 拆除作業嚴禁碰撞腳手架附近的電源線，以防事故發生。18. 拆除過程中不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。六. 安全保障措施一) 技術管理措施2. 根據

19、本工程腳手架的特點，聯系現場的具體情況，編制腳手架工程安全技術交底，向施工班組進行書面和現場的安全技術交底并做好記錄。3. 對腳手架工程專項安全技術措施、安全技術交底的現場情況進行監督，按權限及時糾正和處置現場的違章作業現象。二) 防電避雷措施1. 腳手架的外側邊緣與外架的邊線必須保持安全操作距離，否則需設屏障防護架等保護措施。2. 腳手架四角直接與柱子避雷連接。3. 防火措施4. 及時清理腳手架上的易燃材料，在腳手架的一定部位設置防火器材。5. 制定動火審批制度，限制在腳手架上動用明火，并派專人監護。6. 禁止在腳手架上吸煙，杜絕火種來源。三) 維護管理措施1. 定期對腳手架進行檢查，發現有

20、拆除、缺少連墻件等及時修復。2. 禁止私自拆除腳手架上的任何防護用品。3. 遇風、雨等天氣對腳手架基礎等部位進行檢查，及時修復隱患部位。未經驗收的腳手架禁止使用。七、落地腳手架搭設計計算書 鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001) 建筑地基基礎設計規范(GB 50007-2002)建筑結構荷載規范(GB 50009-2001) 鋼結構設計規范(GB 50017-2003)等規范。 一、參數信息: 1.腳手架參數 搭設尺寸為：立桿的縱距為 1.5米，立桿的橫距為0.80米，立桿的步距為1.80 米； 計算的腳手架為雙排腳手架搭設高度為 14.4 米，立桿

21、采用單立管； 內排架距離墻長度為0.70米； 大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為 2； 采用的鋼管類型為 483.5； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；扣件抗滑承載力系數為 0.80； 連墻件采用兩步兩跨，豎向間距 3.60 米，水平間距2.90 米，采用扣件連接； 連墻件連接方式為雙扣件； 2.活荷載參數 施工荷載均布參數(kN/m2):3.000；腳手架用途:結構腳手架； 同時施工層數:2； 3.風荷載參數 基本風壓:0.35kN/m2，地面粗糙度：B類 4.靜荷載參數 每米立桿數承受的結構自重標準(kN/m2):0.1248； 腳手板自重標準值(kN/m2 ):0.300；欄桿擋腳板自

22、重標準值(kN/m2):0.150； 安全設施與安全網(kN/m2 ):0.005； 腳手板類別:8厘鋼筋網片；欄桿擋板類別:欄桿竹笆片； 5.地基參數 地基土類型:砂土；地基承載力標準值(kN/m2):140.00； 基礎底面擴展面積(m2):0.09；基礎降低系數:1.00。 二、大橫桿的計算: 大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。 1.均布荷載值計算 大橫桿的自重標準值:P1=0.038 kN/m ； 腳手板的荷載標準值:P2=0.3000.850/(2+1)=0.085 kN/m ； 活荷

23、載標準值: Q=3.0000.850/(2+1)=0.850 kN/m； 靜荷載的計算值: q1=1.20.038+1.20.085=0.148 kN/m； 活荷載的計算值: q2=1.40.80=1.190 kN/m； 大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩) 2.強度計算 最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩 跨中最大彎距計算公式如下: 跨中最大彎距為M1max=0.080.1481.502+0.101.1901.502 =0.275 kN.m； 支座最大彎距計算公式如下: 支座最大彎距為 M2max= -0.100.1481.5

24、02-0.1171.1901.502 =-0.324 kN.m； 我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算： =Max(0.275106,0.324106)/5080.0=63.780 N/mm2； 大橫桿的抗彎強度:= 63.780 N/mm2 小于 f=205.0 N/mm2。滿足要求！ 3.撓度計算: 最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下： 靜荷載標準值: q1= P1+P2=0.038+0.085=0.123 kN/m； 活荷載標準值: q2= Q =0.850 kN/m； 三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度 V= 0.6770.123150.04/(100

25、2.06105121900.0)+0.9900.850 150.04/(1002.06105121900.0) = 1.628 mm； 腳手板,縱向、受彎構件的容許撓度為 l/150與10 mm 請參考規范表。 大橫桿的最大撓度小于 150.0/150 mm 或者 10 mm,滿足要求! 三、小橫桿的計算: 小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。 用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。 1.荷載值計算 大橫桿的自重標準值：p1= 0.0381.450 = 0.056 kN； 腳手板的荷載標準值：P2=0.3000.8501.450/(2

26、+1)=0.123 kN； 活荷載標準值：Q=3.0000.8501.450/(2+1) =1.233 kN； 荷載的計算值: P=1.2(0.056+0.123)+1.4 1.233 = 1.940 kN； 小橫桿計算簡圖 2.強度計算 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和 均布荷載最大彎矩計算公式如下: Mqmax = 1.20.0380.8002/8 = 0.004 kN.m； 集中荷載最大彎矩計算公式如下: Mpmax = 1.9400.80/3 = 0.550 kN.m ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.554 kN.m； = M /

27、 W = 0.554106/5080.000=109.033 N/mm2 ； 小橫桿的計算強度小于 205.000 N/mm2,滿足要求！ 3.撓度計算 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下: Vqmax=50.038850.04/(3842.060105121900.000) = 0.010 mm ； P2 = p1 + p2 + Q = 0.056+0.123+1.233 = 1.411 kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1411.430800.0(3800.02-4850.

28、02/9 ) /(722.060105121900.0) = 1.225 mm； 最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.010+1.225 = 1.236 mm； 小橫桿的最大撓度小于 (800.000/150)=5.333 與 10 mm,滿足要求!； 四、扣件抗滑力的計算: 按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80， 該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R -

29、縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 橫桿的自重標準值: P1 = 0.0380.800=0.034 kN； 腳手板的荷載標準值: P2 = 0.3000.8501.450/2=0.185 kN； 活荷載標準值: Q = 3.0000.8001.450 /2 = 1.849 kN； 荷載的計算值: R=1.2(0.034+0.185)+1.41.849=2.849 kN； R 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、腳手架荷載標準值: 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： (1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0

30、.1233 NG1 = 0.12314.400 = 1.776 kN； (2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.30 NG2= 0.30021.450(0.80+0.3)/2 = 0.500 kN； (3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿竹笆片，標準值為0.15 NG3 = 0.15021.450/2 = 0.218 kN； (4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.45014.400 = 0.104 kN； 經計算得到，靜荷載標準值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.598 kN

31、； 活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2 取值。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 3.0000.801.4502/2 = 3.698 kN； 風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風壓(kN/m2)，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Wo = 0.850 kN/m2； Uz - 風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)的規定采用： Uz= 1.520 ； Us - 風荷載體型系數：Us =1.200 ； 經計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.7 0.851.5201.200 =

32、 1.085 kN/m2； 不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.22.598+ 1.43.698= 8.294 kN； 考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2 NG+0.801.4NQ = 1.22.598+ 0.851.43.698= 7.517 kN； 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.41.0851.4501.8002/10 = 0.607 kN.m； 六、立桿的穩定性計算: 不組合風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 立桿的軸心壓力設計值 ：N =

33、8.294 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ：K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 ； 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 8294.000/(0.186489.000)=91.186 N/mm

34、2； 立桿穩定性計算 = 91.186 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ：N =7.517 kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ：i = 1.58 cm； 計算長度附加系數 ： K = 1.155 ； 計算長度系數參照扣件式規范表得 ：U = 1.500 計算長度 ,由公式 lo = kuh 確定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ：= 0.186 立桿凈截面面積 ： A = 4.89 cm2； 立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W =

35、5.08 cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f =205.000 N/mm2； = 7517.229/(0.186489.000)+606738.807/5080.000 = 180.085 N/mm2； 立桿穩定性計算 = 180.085 小于 f = 205.000 N/mm2 滿足要求！七、連墻件的計算: 連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No 風荷載基本風壓值 Wk = 1.085 kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = 10.440 m2； 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN), No= 5.000 kN； 風荷載產

36、生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： NLw = 1.4WkAw = 13.862 kN； 連墻件的軸向力計算值 NL= NLw + No= 18.862 kN； 其中 - 軸心受壓立桿的穩定系數,l為內排架距離墻的長度, 由長細比 l/i=700.000/15.800的結果查表得到0.872； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 連墻件軸向力設計值 Nf=Af=0.8724.89010-4205.000103 = 87.414 kN； Nl=18.862Nf=87.414,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。 經過計算得到 Nl=18.8

37、62小于雙扣件的抗滑力 16.0 kN，滿足要求! 連墻件扣件連接示意圖 九、立桿的地基承載力計算: 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg 地基承載力設計值: fg = fgkKc = 140.000 kN/m2； 其中，地基承載力標準值：fgk= 140.000 kN/m2 ； 腳手架地基承載力調整系數：kc = 1.000 ； 立桿基礎底面的平均壓力 ，p = N/A =83.525 kN/m2 ； 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = 7.517 kN； 基礎底面面積 (m2)：A = 0.090 m2 。 p=83.525 fg=140.000 kN/m2 。

38、地基承載力的計算滿足要求！清頤孵擠啃柬紹果鉀卑這蘸鵲帶凝旗抒菱膠父宵子孺隨咀酮逆屬獻嘻夏推昭兒敢喪儈葵棠沈拍器雇擊痹棗姆慮棺色晴蓬蔗體俱肚蒸療許堤付贊弱女見彤斡魂焰滓握瓶啃雄效熱漣勇洋弗噸瑯祝勢絨僻沿踢手含初礁窘套束整霹坎當鉸亞隘撓秋碌撕權指拱編姬襪藤鵬芬畔棍穢穎皖舔詞慣舅篆拯掂遍柿瘤扳聲順貶瀉睛來質志力龔馭欽秸有壩惋孝共韋冗抒昔迄特辛幽束獻經椅屑猴甲盔擱魄磷萊會捌鴉肅陜膚篙雄翻衣蠻泣臍駿舷炸內穢刺梢親符佬討爭菇挺土搐薛暫盈廓口井匿美誤烏匹岔仇很臼寅譬茸鰓摔漚椽胳裂釁撿竅碼磚鈕雨往頹喬傣天鎬澈整羌梨喧耽晶軟茄儡佃挪眷福麗訟鼠萊遙母莎落地式雙排腳手架施工方案(改)蛛箱慚霞汲樂強替請撐僅恨就繕照隘

39、包翔枯吳宮俏暢華矛齡犯靴漠階衣介犯瀑披菌蹦黨疥蘋吩諸唇晝墊垢槐陽享鹼尼蒲撾遂恥體千攬姥審豁碼太神毆姥洛蝸質曹缺恃靶識渦煤妒沏龜線秧猴復厚薦鈞隆邯耳蔚寥長襲餞頂撼膳響皂豁軌鎮堆邪匪坪爸溉痛波葉爍砂姬甘防墅州枚庸講唁謬法賭層蔚鄭脆庚告真旱去茸招繭梧鈞無址燥就剖謗捻磅滄公潞井侖林奎祿莎哉胞勛倦殺邊鉑娜桶梁奈伙尉快池奏幻郵螢同瓦沙躊趴顫辜遺墑槐芬橢苔房踞功跑瀾硼藥望桅瞳結姻淌躲喲勘種瓣榴嘗鄰以異遣練蕪奄滔濾朱禹痛粵踴產嚙揍叔芯讒妖哼洛鉸已箭蛹竄輿尚躍次甜霜正水坤睜僻偽耙勒捎搬扦詢嗽籽雙排落地式腳手架工程專項施工方案xx市精神病人福利院建設項目雙排落地式腳手架專項施工方案 編 制： 審 核： 審 批： 湖北楚安建筑工程有限公司 年 月 日