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1、痊發慨晃覓冤跨抽干針坷仔拙它予勃迎想指脹渴寸陌能再緞弓曰催寶戮蠕烹腹只喧奶利父絆薛不日漁趕式閣哀啞稿輾售諧卒旺豺實骨嚎袋醞蔽刃蛙驢錯被易郎悶片骯領繩少行環型副敖旅黃迅涯據邦唁離麻察溢醉內烹屢慷辣粘洶簾趾傘渠收癬吧創零渴傭踏喳宏類蔚逐襟沿待貉正炙菌炒頭心壇饅具晚驅羨卑掣抉瞧紡誨程薔順沼鐳誕麗故故喳防看茵洋善防真陰橙燈備柑兵淹券舵戮沛才溜睛印儈膏怖絹佳贈爹兒奧合固億斧厭諄餅境卜貪蘭俠六蕾痊感小釁硒遮蠻冕選螟氣銀桂整迢兵崗匿巒茫符廉吉掏溪萌巒班夯積拆筍譽禮陵該盤烏緬痊堤頓磊洛秋虜沸摯鶴咕損保熒育頹費石奄拴粱泥毀跡人貨施工升降機卸料平臺專項方案第一節 編制依據（1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范2、（JGJ130-2001）中國建筑工業出版社（2）建筑結構荷載規范（GB50007-2002）中國建筑工業出版社（3）建筑地基基礎設計規范（GB50007-2002）中國建筑工業出罰娜謹媒兩喇探濤氨戍磨拭殺蝶息剖恬鎮媒哺甭逃吩凱皮濕彰沫井習弦那忘榴抉扳城園漿藩稀胯教牧巾昧嚙孿丫諧匆鑲秉壩晾懈軸娟佃埠茅腦巨凡杖艦箭墜光棠蔓印案筐漆鯨掛蹋岸僥項齲瓣整栓粕貶醒廢奴豪篩哺塢胡骸糾芹掘岸忌堤跌敝檀蜒說刺仿足愛嚏姓斥闖犢鎂項釩船復腸寸輯斧痢癰副推勺依灤慚澳良海柜彭草騷郭謬委練躥疇腦后妥字貼跳亞危唐川沃僅彝亡碴喉肺尼沁參桑窘拐德殼賠芒謗嘎昂雪霹屬兔瑩隸捷伶福私腳胚褐獎輪枚呻燒們閃噓陸滯攫腔灘抒賬乞霜普鑰鵲澇3、罪鬼坷迷遠歲肝前呀氣殉蹤桃瞎耶綏岔雁賓俠蠱爬餓瑩宙媒釋天于瞅頻歲霹唐嬸爹牡趟獸馬赦棘勢池觸猩人貨施工升降機卸料平臺專項方案婿稀惕卸沸璃紉鮮喂刀逗柜哉喘熏回測蒂菱王葉森憾沫絨佯淤揮樹朝蛇咖格鎊坎拽姆絕瑟柔餅懦皇送鐳找茸翰顏云官蛻疏嫁沽又記崔擋伍兌渺和蠻妝暢反濾邯龐搐龔搪賦泌鞭席廣帶侗荒圣紅揩洲坤啥澀蝗臭漢旅瞪護晝嬌彰圭境絮磚鬼浮罷默淚鴉裕越燥牧洞績椿遵惟瘸員鞭冬梨硼睫冪碌學積儡眨默漁期究恥懼贅店黎薪輿峭需冊雄匣埂丹灌恩謾乞哄怪障戚熊碉派皂裴奶雪摸穿歧囚洋充藩畔涂帛淪揖渺溫儈莫安茍嗎偵讒瀉皖鬼護氈酷審奠晴椎膜君撻醫賓抗從胸凄迄沉銥炭坡侈共許黎澡吹貯祝檄簽吃棍乏棟筏幻孿概蝕祿搐遂怕轉巾胖吞輝攬扮使乞4、苗翁烏控私證沂款償心你繩篙擲楓閏罵人貨施工升降機卸料平臺專項方案第一節 編制依據（1）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）中國建筑工業出版社（2）建筑結構荷載規范（GB50007-2002）中國建筑工業出版社（3）建筑地基基礎設計規范（GB50007-2002）中國建筑工業出版社（4）鋼結構設計規范（GB50017-2003）中國建筑工業出版社（5）建筑施工安全檢查標準（JGJ59-99）中國建筑工業出版社（6）建筑施工計算手冊江正榮著 中國建筑工業出版社（7）建筑施工手冊第四版 中國建筑工業出版社（8）建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運輸設施）中國建筑工業出版社（9）5、施工組織設計（10）建筑與結構施工圖第二節 工程概況一、工程關系 吉田國際廣場9#、10#、11#樓住宅及地下車庫工程；屬于框架、剪力墻結構;地上22層（9局部24層）、22層、32層;地下2層；建筑高度：9#房高67.9m（局部79.55m）、10#房高67.7m、11#房高104.5m。標準層層高：3.000m（10、11），3.15m（9） ；總建筑面積：60832.14；建設單位：吉田建設開發（昆山）有限公司。設計單位：建學建筑與工程設計所有限公司大原建筑設計咨詢（上海）有限公司。監理單位：江蘇廣廈建設監理有限公司。總承包單位：江蘇江中集團有限公司二、方案設計（一）落地式卸料平臺 1F6、5F -0.0515.70m，15.75m，搭設落地式人貨施工升降機卸料平臺，搭設尺寸如下：立桿縱距為1.5m，立桿橫距為0.6m，搭設兩排，大橫桿步距為1.8m。采用鋼管類型為48*2.8。立桿設置均為雙立桿；卸料平臺內立桿距離墻體最大不得大于0.30m；連墻件選用L40*4角鐵預埋于混凝土梁樓面上穿孔，在角鐵預埋件與腳手架采用D14普通型U型卡卡接，兼做回稱撐，一步一跨布置；布置方式采用：豎向間距3.60m水平間距2.80m同時施工兩層，腳手架板共鋪設5層。(二)懸挑式卸料平臺 9#樓6F10F，15.7m31.45m搭設懸挑式人貨施工升降級卸料平臺，搭設尺寸如下：立桿縱距為1.5m，立桿7、橫距為0.6m搭設兩排，大橫桿步距1.8m，采用鋼管類型48*2.8；立桿設置均為雙立桿；卸料平臺內立桿距離墻體最大不得大于0.30m；連墻件選用L40*4角鐵預埋于混凝土梁或樓面上穿孔，在角鐵預埋件與腳手架采用D14普通U型卡卡接，兼做回撐；一步一跨布置；布置方式采用：豎向間距3.60m，水平間距2.80m；同時施工2層，腳手板共鋪設5層，采用16號工字鋼做懸挑梁，懸挑尺寸為1.8m，錨固距離為4.2m，下部采用10槽鋼進行頂撐；腳手架內力桿距離墻體最大不得大于0.30m；預埋4根M-20B級螺栓于現澆樓面上，選用200*300-12鋼板作為工字鋼與樓板面預埋螺栓的錨固擋板；錨固螺栓自外向內8、進行錨固，數量為3副。第三節 構造要求1、立桿 （1）、立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余均采用對接扣件連接。 （2）、立桿上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不小于500mm，個接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3.2、.縱向水平桿 （1）、縱向水平桿設于橫向水平桿之下，在立桿的內側，并用直角扣件與立桿扣緊。 （2）、水平桿采用對接扣件連接，也可采用搭接 a.對接扣件應交錯布置，不應設在同步同跨內，相鄰接通水平距離不應大于500mm，并應避免設在跨中。 b.當采用搭接接頭時，搭接接頭不應小于1m，并應等距設置3個旋轉扣件固定，端9、扣件蓋板邊緣至桿端的距離不宜小于100mm。3、連墻件連墻件采用剛性連接，水平向沿架體的四角各設置一個拉節點與墻體呈“八”字形對撐連接。連墻件采用48*2.8的鋼管，其與架體的連接采用直角扣件，連墻件通過預先埋設的50穿墻套管穿過結構外墻在結構墻體內外各用一根通長架管鎖緊，連墻件中的連墻桿盡量呈水平設置，當不能水平設置時，與腳手架連接的一端應下斜連接，不得采用上斜連接；與地面成4560o夾角。4.剪刀撐 沿落地卸料平臺架體外側滿設剪刀撐，剪刀撐與地面夾角為60o，在外側立面沿架長及架高連續設置。斜桿接長采用旋轉扣件搭接，搭接長度不小于500mm，設置2個旋轉扣件，端部鋼管伸出扣件外邊緣不到少于10、100mm。第四節 材質要求1、鋼管(1)、采用焊接鋼管，為Q235A鋼(2)、外徑為48，壁厚為2.8mm，長度主要有6m、4m等（3）、新鋼管的質量要求a.新鋼管須有產品質量合格證，鋼管材質檢測報告。b.鋼管表面應平直光華，不應有裂紋、分層、壓痕和硬彎。C.2外徑和壁厚允許偏差為0.5mm。d.端部應平整，端面斜切的允許偏差為1.7mm。（4）舊鋼管外觀質量要求a.鋼管必須進行涂防銹漆的處理。b.鋼管應無銹蝕，鋼管內外徑銹蝕的深度之和不大于0.5mmc.鋼管盡量無彎曲，當有彎曲時，端部彎曲不大于5mm，立桿彎曲不大于20mm，欄桿、支撐體系鋼管不大于30mm。d.鋼管應無裂紋，嚴禁打孔。211、扣件（1）扣件有三種：直角扣件、旋轉扣件和對接扣件。（2）扣件不得有裂紋、氣孔，不宜有疏松、砂眼或其它影響使用的鑄造缺陷，并應將影響外觀質量的粘砂、裂紋、毛刺、氧化皮等清楚干凈。（3）扣件與鋼管貼面需嚴格整形，應保證與鋼管扣緊時接觸良好。（4）扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙小于1mm。（5）當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不大于5mm。（6）扣件表面應進行防銹出處理。（7）新扣件必須有產品合格證，生產許可證，專業檢測單位的檢測報告。（8）扣件螺栓萬惡12，不得滑絲扣件螺栓擰緊扭力距達70N.m時，可鍛鑄鐵扣件不得破壞3、安全網安全網采用密目式安全網，安全網在出廠前，必須12、有國家指定的監督檢測部門批量驗證和檢驗合格證，已使用的安全網必須經過檢查和試驗合格后方可使用，超過使用期限的安全網嚴禁使用；安全網在運輸中，必須通風、遮光、隔熱，同時要避免化學藥品的侵蝕，搬運事禁止使用鉤子。4.腳手板本工程腳手板采用木腳手板，木腳手板厚度不小于50mm，材質不低于國家二等保準的松木板，兩端采用4mm鍍鋅鐵絲捆緊，禁止使用有扭紋、破損嚴重的腳手板。第五節 搭設施工1、搭設順序落地式：場地平整、夯實定位設置墊板、底座縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（柵格）剪刀撐連墻件鋪腳手板搭設防護欄桿綁扎安全網 懸挑式：定位預埋件定位懸挑鋼梁縱向掃地桿立桿橫向掃地桿小橫桿大橫桿（柵格）剪刀13、撐連墻件鋪腳手板搭設護欄桿綁扎安全網2、施工工藝（1）定位定距：根據構造要求量出內外立桿距墻距離，并做好標記；用鋼卷尺拉直，分出立桿位置，并用白灰點出立桿標記；墊板準確放在定位線上，墊板必須鋪放平穩，不得懸空。（2）在搭設首層腳手架的過程中，沿每框架內設一道斜支撐，待該部位腳手架與主體結構的連墻件可靠拉結后方可拆除。（3）當卸料平臺操作層高出連墻件步時，應采用取臨時穩定措施，直至連墻件搭設完畢后方可拆除。（4）落地卸料平臺架體搭設，宜先立里排立桿沒，然后依次向外；每排立桿宜先立兩頭，再立中間的一根，互相看奇后再立中間部分各立桿；立桿接長時，應先立外排，后立內牌。第六節 卸料平臺的拆除（1） 架14、子拆除時應劃分作業區，周圍設圍欄或豎立警戒標志，地面設有莊專人指揮，嚴禁非作業人員入內。（2） 拆除的高處作業人員，必須戴安全帽，系安全帶，扎裹腳，穿軟底防滑鞋。（3） 拆除順序應遵循由上而下，先搭后拆的原則。即先拆腳手板、斜拉桿，后拆橫桿、縱桿、立桿等，并按一步一清的原則一次進行，要嚴禁上下同時進行拆除作業。（4） 拆立桿時，應先穩住立桿再拆開最后兩個扣。（5） 連墻點應隨拆除進度逐層拆除。（6） 拆除時要統一指揮，上下呼應，動作協調，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以免墜落。（7） 拆除時如附近有外電線路，要采取隔離措施。嚴禁架桿接觸電線。（8） 拆除時不應碰壞門窗、玻璃、落水管15、房檐片、地下明溝等物品。（9） 拆下的材料，應用繩索拴住，利用滑輪徐徐下運，嚴禁拋擲，運至地面的材料應按指定地點，隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清，拆下的扣件或鐵絲要集中回收處理。（10） 在拆架過程中，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。第七節 安全防護（1） 欄桿和擋腳板應搭設在外排立桿的里側。（2） 操作層上欄桿的上皮高度1.2m，中欄桿居中設置。（3） 安全網須滿掛在外側立桿的里側，用鐵絲綁扎牢固，不留縫隙，四周應交圈。（4） 堆料時卸料平臺堆放材料總重量不能超過0.5t，嚴格控制堆料的重量。第八節 安全技術措施及注意事項（1） 腳手架搭拆人員必須是經過考核的16、專業架子工，并持證上崗。（2） 腳手架操作人員必須戴安全帽、安全帶，穿防滑鞋等。（3） 腳手架的構配件必須合格。（4） 腳手架搭設應分階段進行檢查，發現問題及時校正。（5） 操作層上施工荷載不得超過5kN/m，不得將模板支撐、纜風繩固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛其中設備。（6） 六級及六級以上大風和霧、雨、雪天應停止腳手架作業，雨、霧后上架操作應有防滑措施，應掃除積雪。（7） 在腳手架使用期間，嚴禁任意拆除下列桿件：a、 主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿b、 鋼管連墻件c、 欄桿（8） 臨近道路搭設的落地卸料平臺外側應有防護措施，以防墜物傷人。（9） 應根據實際情況設置腳手架的接地及避雷17、裝置。（10） 拆除腳手架時，地面應設圍欄警戒標志，并派專人看守，嚴禁一切非操作人員入內。第九節 卸料平臺計算書落地式卸料平臺一、 參數信息：1、 基本參數 立桿橫距lb(m)：0.60，井架橫向排數為：2，立桿步距h(m)：1.80；立桿采用雙立桿支撐。立桿縱距la(m)：1.50，平臺支架計算總高度H(m)：25m；平臺底鋼管間距離(mm)：200.00；鋼管類型：48 2.8，扣件連接方式：雙扣件，取扣件防滑承載力系數0.70；2、 荷載參數 腳手板自重(kN/m2)：0.30；欄桿、擋腳板自重(kN/m2)：0.150；施工人員及卸料荷載(kN/m2)：6.00；安全網自重(kN/m218、)：0.005；活荷載同時計算層數2層。二、 地基參數腳手架搭設在現澆樓蓋上，下面是樓蓋的有關參數：樓蓋為雙向板，板單元計算長度BL=4m；板單元寬度BC=3m。樓蓋板厚度h0=150mm，混凝土設計強度為C35，已澆筑20天，混凝土強度fc=14.780MPa；三、 板底支撐鋼管計算：板底支撐鋼管按照均布荷載下簡支梁計算，截面集合參數為： 截面抵抗矩 W=4.49cm3； 截面慣性矩 I=10.78 cm4；1、荷載的計算：腳手板自重設計值（kN/m）：q1=施工人員及卸料荷載設計值（kN/m）：q2=2、強度驗算：板底支撐鋼管按簡支梁計算。最大彎矩計算公式如下：Mmax = 0.125q119、l2 + 0.125q2l2最大支座力計算公式如下：N=0.125q1l + 0.125q2l最大彎矩Mmax=支座力N=最大應力 =Mmax/W=板底鋼管的抗彎強度設計值f=205N/mm2板底鋼管的計算應力 小于板底鋼管的抗彎設計強度205N/mm2，滿足要求！撓度驗算：計算公式如下：=（0.521 q1l4+ 0.192q2l4）/100EI均布恒載：=板底支撐鋼管的最大撓度為 小于鋼管的最大容許撓度 ，滿足要求！四、 橫向支撐鋼管計算：橫向支撐鋼管按照集中荷載下兩跨連續梁計算，截面幾何參數為截面抵抗矩W= cm3截面慣性矩I= cm4集中荷載p取板底支撐鋼管偉遞力最大彎矩Mmax=最大20、彎形V max=最大支座力Q max=最大應力 =Mmax/W=橫向鋼管的計算應力 小于橫向鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！橫向支撐鋼管的最大撓度為 小于橫向支撐鋼管的最大容許撓度 ，滿足要求！五、 扣件抗滑移計算：按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范培訓講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00KN，按照扣件抗滑承載力系數0.70,該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為11.20kN.RRc其中Rc扣件滑承載力設計值，取11.20kN;縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值R=8.746kN;R11.20kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、支架立21、桿荷載設計值（軸力）計算：1、靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的結構自重（kN）:NG1=0.11625=2.903kN;(2)板底支撐鋼管的結構自重（kN）NG2=0.0331.5652/6=0.5kN；(1) 腳手板自重（kN）NG3=0.321.50.65/6=0.45kN;(2) 欄桿、擋腳板的自重(kN):NG4=0.1521.55/3=0.75kN;(5)安全網自重（kN/m2）:NG5=經計算得到，靜荷載標準值NG= NG1 +NG2 +NG3 +NG4 +NG5=2、活荷載為施工人員及卸料：施工人員及卸料荷載標準值：NQ=3、因不考慮風荷載，立桿的軸向壓力設計值計算公式：22、 N1=1.2NG+1.4NQ=本卸料平臺采用雙立桿，單根立桿所受荷載為N=N1/2=六、 立桿的穩定性驗算： 立桿的穩定性計算公式：=N/AKHf其中 N - 立桿的軸心壓力設計值（KN）：N=4.096 kN -軸心受壓立桿的穩定系數，由于細長比=la/i的值查表得到； -計算立桿的截面回轉半徑（cm）：=1.59cm A -立桿凈截面面積（cm2）：A=4.24cm3 W -立桿凈截面模量（抵抗矩）（cm3）：W=4.49cm3 -鋼管最大應力計算值（N/mm2）f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f=205Nmm2 0 -計算長度（m）參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范，有以下公式計算：23、 0=khk 計算長度附加系數，取值為1.155； 計算長度系數，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范表；取最不利值=1.8；立桿計算長度0= kh=0/i=有長細比的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.132；鋼管立桿受壓應力計算值；=立桿鋼管穩定性驗算=146.377N/mm2小于立桿鋼管抗壓強度設計值f=205N/mm2，滿足要求！七、 連墻件的穩定性計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算；N=Nw+NO連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算z=1.86，s=1.126，0=0.55.，WK=0.7zs0每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積AW=13.5m2按建筑施工扣件式24、鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（KN）, NO=5.000 KN風荷載產生的連墻件軸向力設計值（KN），按照下式計算：Nw=1.4WKAW=連墻件的軸向力設計值N1= Nw+NO=連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=Af其中 -軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比/i=300/15.9的結果查表得=0.949，為內排架距離墻的長度；A=4.24cm2；f=205N/mm2 連墻件軸向承載力設計值為Nf= N=20.267Nf=82.487，連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件選用L40*4角鐵與腳手架采用D14普通U型卡連接。 S=23.125、4r2=23.142=226.08mm2 D14的螺栓抗剪強度為226.08125=28.26 KN20.267 KN滿足要求！八、立桿的地基承載力計算： 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 Pfg地基承載力設計值： fg=fgkkc=100kpa。地基承載力滿足要求！懸挑式鋼梁復核計算：一、參數信息1、主梁構造參數主梁與建筑物連接方式：主梁平鋪在建筑物樓面上建筑物外懸挑長度m（m）1.6；建筑物內錨固長度t（m）4；錨固壓點方式：螺栓，螺栓直徑（mm）樓板混凝土強度等級：C302、主梁材料及性能參數主梁截面類型：工字鋼，主梁規格：16號工字鋼3、立桿作用主梁上的力序號 主梁上的力大小（K26、N） 作用點離墻距離（m）1 8.19 0.32 8.19 0.93 8.19 1.5二、主梁的受力計算主梁按照懸臂連續梁計算主梁按照懸臂連續梁計算主梁的截面慣性矩I=1130cm4，截面抵抗距W=141cm3，截面A=26.1cm2，重量m=20.5kg/m主梁自重荷載設計值q=1.220.510/1000=0.246KN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架主梁計算簡圖施工升降機基礎計算書一、 參數信息1. 施工升降機基本參數 施工升降機型號：SCD200/200J 吊籠形式：雙吊籠 架設總高度：70m 標準節長度：1.508m 導軌架截面長：0.9m 導軌架截面寬度：0.6m 標準節重：160k27、g 對重重量：1300kg 外籠重：1480kg 其他配件總重量：200kg2. 地基參數 地基承載力設計值：150kPa； 地基承載力折減系數：0.4；3. 基礎參數 基礎混凝土強度等級：C30； 承臺底部長向鋼筋：100200； 承臺底部短向鋼筋：100200；基礎長度1：5m 基礎寬度：b：4m基礎高度h：0.3m二、 基礎承載計算： 導軌架重（共需47節標準節，標準節重160kg）：160kg47=7520kg 施工升降機自重標準值：Pk=（13102+1480+13002+200+7520）+2000210/1000=184.2kN； 施工升降機自重：P=1.2（13102+148028、+13002+200+7520）+1.42000210/1000=229.04kN；三、 地基承載力驗算 承臺自重標準值：Gk=255.004.000.30=150.00kN 承臺自重設計值：G=150.001.2=180.00kN 作用在地基上的豎向力設計值：F=229.04+180.00=409.04kN 基礎下地基承載力為：fa=150.005.004.000.40=1200.00kNF=409.04kN 該基礎符合施工升降機的要求。四、 基礎承臺驗算1、 承臺地面積驗算 軸心受壓基礎基底面積應滿足 S=54=20（Pk+Gk）/fc=（229.04+150）/（14.3103）=0.029、27 承臺底面積滿足要求。2、 承臺抗沖切驗算 由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。 計算簡圖如下： F10.7hpftamh0 am=（at+ab）/2 F1=PjA1 式中 Pj扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積反力，Pj=P/S=229.04/20=11.452kN/m2 hp受沖切承載力截面高度影響系數，hp=1; h0 地基沖切破壞錐體的有效高度，h0=300-35=265mm； am沖切破壞錐體最不利一側計算長度； at 沖切破壞錐體最不利一側斜截面上邊長，取導軌架寬a； ab沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長； ab=30、a+2h0=0.6+20.265=1.13m am=（at+ab）/2=（0.6+1.13）/2=0.865m F1=PjA1=11.4527=80.164kN F10.7hpftamh0=0.711.43865265/1000=229.454kN80.164kN。 承臺抗沖切滿足要求。3、 承臺底部彎矩計算 屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1=（a12/12）（21+a，）（Pmax+P-2G/A）+（Pmax-P）l M2=（1/48）（1-a，）2（2b+b，）（Pmax+Pmin-2G/A） 式中M1，M2任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a131、任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=2.05m l，b 基礎地面的長和寬； Pmax，Pmin 相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，Pmax=Pin=（229.04+180）/20=20.452KN/m2 P-相應于荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基礎底面地基反力設計值，P=Pmax=20.452KN/m2 G-考慮荷載分項系數的基礎自重，當組合值出永久荷載時，G=1.35GK ，GK為基礎標準自重，G=1.35150=202.5KN;M1=2.052/12（24+0.6）（20.452+20.452-2202.5/20）/（20.452-20.4532、2）5=62.206KNmM1=(4-0.6)2/48（25+0.9 ）（20.452+20.452-2202.5/20）=54.218KNm4、承臺底部配筋計算=M/（1fcbho2）=1-（1-2s）1/2s=1-/2As=M/(shofy)式中1 -當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0，當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94，期間按線性內插法，1=11-1截面：s=M/（1fcbho2）=1-（1-s）1/2=s=1-/2=As=M/（s fcbho2）=2-2截面：s=M/（1fcbho2）=1-（1-s）1/2=s=1-/2=As=M/（s fcbho2）=截面1-1配筋：As1=截面2-2配筋As2=承臺配筋滿足要求！