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1、南水北調東線一期工程江蘇通水應急調度中心（調度災備中心）模板工程專項方案編制：審核：批準：2013 年 1 月 4 日1、工程概況南水北調東線一期工程江蘇通水應急調度中心（調度災備中心）工程為二層建筑，建筑高度 13.95m，其中一層高度為3.3m，二層 6.36m，建筑物室內外高差0.45m。一層用途：活動室、門廳、訊問室、醫務室、警衛室等，二層為辦公區、休息廳、會議室、監控室，三層為大會議室、休息廳、辦公室、貯藏室、音控室等，本工程外形為長方形，長 64.8m（軸線間長度），寬 49.00m（軸線間寬度）縱向共16 個軸線，為 114 軸，橫向為 11 個軸線分別為AL 軸。結構形式：基礎2、為樁承臺獨立基礎，上部為框架結構，結構安全等級為二級，抗震設防烈度為7 度，框架抗震等級三級，按抗震等級二級采取抗震措施；墻體拉結筋按8 度設防；樓梯間抗震等級為二級，抗震按一級等級執行。2、材料選用及要求材料種類規格型號材質模板12mm 厚木膠合板木方40100mm 杉木鋼管?482.7mm Q235 扣件/鍛鑄鐵3.1 本工程采用 12mm 厚木膠板，其強度、剛度滿足施工要求，木膠板表面平整光滑，易脫模。3.2鋼管：采用482.7mm鋼管，有彎折、空洞、銹蝕、裂紋等嚴重影響架體結構實體穩定性的管體嚴謹使用。3.3 扣件：有裂紋、滑絲的扣件嚴禁使用。3.4架體底座采用木墊板，木墊板寬不小于33、00mm，厚度不小于50mm，墊板的延伸不得少于3 跨。4、施工工藝4.1 支設流程：柱梁板4.2 柱模板安裝4.3 梁模板的安裝4.4 板模板的安裝4.5 梁板模板支撐系統的搭設 4.6架體支設要求1）采用 482.7mm鋼管搭設，立桿支設時可調底座配合使用。梁設雙排架體，板設滿堂架體，柱、梁、板應連成整體。2）立桿底部應設置墊板，距基面、頂面200mm 搭設掃地桿。架體安裝在木墊板上，墊板地面應夯實整平。3）剪刀撐要求：滿堂架體外側周圈應設由下至上的豎向連續剪刀撐，中間在縱橫向每隔6m左右設置由下至上的豎向連續剪刀撐，每隔六排立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置，架設于梁處。并于在剪4、刀撐部位的頂部、中部、掃地桿處設置水平剪刀撐。4）柱模板設計：采用木膠板，柱箍采用48 鋼管進行加固，第一步距地 15cm，其余每步間距40cm，同時為確保柱模不位移及其整體性，柱模間還需加水平撐，其水平撐可與底梁支撐連為一個整體。并用對拉螺栓加固。5）梁模板設計：采用木膠板，設雙排架體，梁底每跨加設1 道小橫桿（均分），梁側立桿應通到板底。對于較大梁側模，可采用中部加設對拉螺栓進行加固。梁底端部探出橫桿不宜大于200mm，如有其他因素超過者應在端頭另加支撐。6）現澆板模板設計：采用木膠板，設滿堂架體，橫桿步距 1.5 米，掃地桿距地 200mm?？觳痤^調整標高。在最上一層橫桿鋼管上加設小橫桿5、，鋼管上鋪設木方次楞，木方次楞上鋪木膠板。5、模板工程的有關驗算柱模板工程參數柱模板參數柱截面尺寸500cm 500cm-70cm 700cm 柱高度3.3m-5.6m 面板12mm 厚木膠合板次楞豎楞采用方木，柱每邊設置6 個豎楞柱箍雙鋼管，間距 400mm 對拉螺栓70cm 70cm柱中間加設直徑12mm 水平對拉螺栓，豎向間距 400mm 荷載參數振搗砼對側模板壓力4kN/m2傾倒砼對側模板壓力4kN/m2新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，依據建筑施工模板安全技術規范，按下列公式計算，取其中的較小值:VFC210t22.0=0.22 245.7 1.2 6、1.2 1.00=43.338 kN/m2HFc=248=192.000 kN/m2其中 c-混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0-新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7 小時。T：混凝土的入模溫度，經現場測試，為20；V-混凝土的澆筑速度，取1m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取8m；1-外加劑影響修正系數，取1.2；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值 43.338kN/m2。柱側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取 7、1000mm。面板的截面抵抗矩 W=10001212/6=24000 mm3；截面慣性矩 I=1000121212/12=144000 mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.16m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=43.338kN/m2，傾倒砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2 43.338+1.4 4 1=51.845KN/m q1=0.91.35 43.338+1.4 0.7 4 1=56.184KN/m 根據以上兩者比較應取q1=56.184KN/m 作為設計依據。168、0160160q=56.184KN/m3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1 56.1840.162=0.14KNm 面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.14 106=5.83N/mm2 f=12.5N/mm2W 24000 面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=1 43.338=43.338KN/m；面板最大容許撓度值:160/250=0.64mm；面板彈性模量:E=4500N/mm2；=0.677ql4=0.677 43.3381604=0.30mm 0.64mm 19、00EI 1004500144000 滿足要求!柱側模板次楞驗算次楞采用 40100mm(寬度高度)方木，間距：0.16m,截面抵抗矩 W和截面慣性矩 I 分別為:截面抵抗矩 W=40100100/6=66667mm3；截面慣性矩 I=50 808080/12=3333333mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取柱箍間距，L=0.4m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=43.338kN/m2，傾倒砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2 43.338+1.4 4 0.16=810、.295KN/m q2=0.91.35 43.338+1.4 0.7 4 0.16=8.989KN/m 根據以上兩者比較應取q=8.989KN/m作為設計依據。400400400q=8.989KN/m3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1 8.989 0.42=0.144kNm 最大支座力：1.1ql=1.1 8.989 0.4=3.96kN 次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.144 106=2.700N/mm2 17N/mm2W 53333 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.6 8.989 0.4=2.157KN 木材抗11、剪強度設計值fv=1.7N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.157 103=0.809N/mm2 fv=1.7N/mm22bh 25080 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=43.338 0.16=6.934KN/m；次楞最大容許撓度值=400/250=1.6mm；次楞彈性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.677 6.934 4004=0.056mm 1.6mm 100EI 100100002133333 滿足要求!柱寬度 B方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距400mm。截面抵12、抗矩 W=8980mm3；截面慣性矩I=215600mm4；截面積=848mm2（一）強度驗算豎楞作用在柱箍上的集中荷載P計算如下：P1=0.91.2 43.338+1.4 4 0.156 0.4=3.235kN P2=0.91.35 43.338+1.4 0.7 4 0.156 0.4=3.506kN 根據以上兩者比較應取P=3.506kN 作為設計依據。4723503504721.753.513.513.513.513.513.513.513.511.75計算簡圖(kN)-0.258-0.3200.1640.429-0.024-0.0870.155-0.087-0.0240.4290.1613、4-0.320-0.258彎矩圖(kN.m)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=2.152kN;N2=10.519kN;N3=6.212kN;N4=10.519kN;N5=2.152kN;最大彎矩 Mmax=0.429kN.m；柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)=205N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設計，柱箍軸向拉力設計值N=1.936KN。=N+Mmax=1936+0.429 106=50.056N/mm2 205N/mm2AnW 848 8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=43.3380.156 0.4=14、2.704kN。柱箍的最大容許撓度值:=3mm；經計算最大變形 Vmax=0.106 mm 3mm 滿足要求!柱寬度 B方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb=AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工程對拉螺栓采用M12，其截面面積 An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設計值 Ntb=12.92kN。對拉螺栓軸力設計值N=10.519kN 12.92kN。滿足要求!柱高度 H方向柱箍的驗算柱箍采用雙鋼管，間距400mm。截面抵抗矩 W=8980mm3；截面慣性矩I=215600mm4；截面積=848mm2（一）強度驗算豎楞作用在柱箍上15、的集中荷載P計算如下：P1=0.91.2 43.338+1.4 4 0.12 0.4=2.489kN P2=0.91.35 43.338+1.4 0.7 4 0.12 0.4=2.697kN 根據以上兩者比較應取P=2.697kN 作為設計依據。4224221.352.702.702.702.701.35計算簡圖(kN)-0.182-0.1990.1080.4230.108-0.199-0.182彎矩圖(kN.m)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=1.489kN;N2=10.506kN;N3=1.489kN;最大彎矩 Mmax=0.423kN.m；柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)=20516、N/mm2；柱箍按彎曲受拉桿件設計，柱箍軸向拉力設計值N=1.655KN。=N+Mmax=1655+0.423106=49.056N/mm2 205N/mm2AnW 848 8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應下的集中荷載計算如下：P=43.3380.12 0.4=2.08kN。柱箍的最大容許撓度值:=784/500=1.6mm；經計算最大變形 Vmax=0.049 mm 1.6mm 滿足要求!柱高度 H方向柱箍的對拉螺栓驗算對拉螺栓可承受的最大軸向拉力設計值Ntb：Ntb=AnFtbAn對拉螺栓凈截面面積Ftb螺栓的抗拉強度設計值本工17、程對拉螺栓采用M12，其截面面積 An=76.0mm2，可承受的最大軸向拉力設計值 Ntb=12.92kN。對拉螺栓軸力設計值N=10.506kN 12.92kN。滿足要求!模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為 12mm，取主楞間距 1m 的面板作為計算寬度。面板的截面抵抗矩 W=1000121 2/6=24000mm3；截面慣性矩 I=1000121212/12=144000 mm4；（一）強度驗算1、面板按四跨連續梁計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.3m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.11+1.1 18、0.11+0.3)+1.42.5 1=7.173KN/m q1=1.35(24 0.11+1.1 0.11+0.3)+1.4 0.7 2.5 1=6.582KN/m 根據以上兩者比較應取q1=7.173N/m 作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.2 10.3=0.360 KN/m 跨中集中荷載設計值P=1.42.5=3.500KN 3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.107q1l2=0.107 7.173 0.32=0.069KNm 施工荷載為集中荷載：M2=0.107q2l2+0.161Pl=0.107 0.360 0.32+0.161 3.500 0.3=019、.173KNm 取Mmax=0.173KNm 驗算強度。面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.173 106=7.21N/mm2 f=12.5N/mm2W 24000 面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=1（240.11 1.1 0.11 0.3）=3.061KN/m；面板最大容許撓度值:300/400=0.8mm；面板彈性模量:E=4500N/mm2；=0.632ql4=0.632 3.061 3004=0.24mm 0.8mm 100EI 1004500144000 滿足要求!次楞方木驗算次20、楞采用方木，寬度40mm，高度 100mm，間距 0.3m，截面抵抗矩 W和截面慣性矩 I 分別為:截面抵抗矩 W=40100100/6=66667mm3；截面慣性矩 I=50 808080/12=3333333mm4；（一）抗彎強度驗算1、次楞按三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞排矩即立桿橫距，L=1m。2、荷載計算取均布荷載或集中荷載兩種作用效應考慮，計算結果取其大值。均布線荷載設計值為：q1=1.2(240.11+1.10.11+0.3)+1.4 2.50.3=2.152KN/m q1=1.35(24 0.11+1.1 0.11+0.3)+1.40.7 2.5 0.3=1.975KN/m 21、根據以上兩者比較應取q1=2.152KN/m 作為設計依據。集中荷載設計值：模板自重線荷載設計值q2=1.2 0.3 0.3=0.108KN/m 跨中集中荷載設計值P=1.42.5=3.500KN 3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.12.152 12=0.215KNm 施工荷載為集中荷載：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.108 12+0.2133.500 1=0.754KNm 取Mmax=0.754KNm 驗算強度。木材抗彎強度設計值f=17N/mm2；=Mmax=0.754 106=14.14N/mm2 f=17N/mm2W 53333 次楞抗22、彎強度滿足要求!（二）抗剪強度驗算施工荷載為均布線荷載時：V1=0.6q1l=0.6 2.152 1=1.291KN 施工荷載為集中荷載：V2=0.6q2l+0.65P=0.6 0.108 1+0.653.500=2.340KN 取V=2.340KN 驗算強度。木材順紋抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=32.340 103=0.878N/mm2 fv=4.8N/mm22bh 25080 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=0.3（240.11 1.1 0.11 0.3）=0.9123、8KN/m 次楞最大容許撓度值:1000/250=4mm；次楞彈性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.6770.918 10004=0.29mm 4mm 100EI 100100002133333 滿足要求!主楞驗算主楞采用:單鋼管截面抵拒矩 W=4.49cm3截面慣性矩 I=10.78cm4（一）強度驗算當進行主楞強度驗算時，施工人員及設備均布荷載取1.5kN/mm2。首先計算次楞作用在主楞上的集中力P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q1=1.2(24000 0.11+1100 0.11+300)+1.4 1500 0.3=1732N/mq1=1.35(240000.24、11+11000.11+300)+1.4 0.7 1500 0.3=1681N/m 根據以上兩者比較應取q1=1732N/m 作為設計依據。次楞最大支座力=1.1q1l=1.1 17321/1000=1.905kN。次楞作用集中荷載P=1.905kN，進行最不利荷載布置如下圖：1000100010001.911.911.911.911.911.911.911.911.911.91計算簡圖(kN)-0.377-0.559-0.1690.6320.441-0.130-0.1300.4410.632-0.169-0.559-0.377彎矩圖(kN.m)最大彎矩 Mmax=0.632kN.m；主楞的抗25、彎強度設計值f=205N/mm2；=Mmax=0.632 106=140.757N/mm2 205N/mm2W 4.49 103主楞抗彎強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值。首先計算次楞作用在主楞上的集中荷載P。作用在次楞上的均布線荷載設計值為：q=0.3 （240000.11 11000.11 300）=918N/m=0.918N/mm；次楞最大支座力=1.1q1l=1.1 0.918 1=1.010kN。以此值作為次楞作用在主楞上的集中荷載P，經計算，主梁最大變形值 V=1.077mm。主梁的最大容許撓度值:1000/150=6.7mm，最大變形 V26、max=1.077mm 6.7mm 滿足要求!（三）立桿穩定性驗算立桿的穩定性計算公式:N+Mwf A W N-軸心壓力設計值(kN)：N=6.858kN；-軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0-立桿計算長度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:頂步步距，取1.5m;a:模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m;k1k2 為計算長度附加系數，按下表取用，k1=1.167，k2=1.016，L0=2.96m。i-立桿的截面回轉半徑(cm),i=1.6cm；A-立桿截面面積(cm2),A=3.98cm2；Mw-風荷載產生的彎矩標準值；W-立桿截面抵抗矩(cm27、3)：W=4.25cm3；f-鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f=205N/mm2；立桿長細比計算：=Lo/i=296/1.6=185 按照長細比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；N+Mw=6.858 103+0.015 106=82.446+3.529=85.975N/mm2A W 0.209 3.98 1024.25 103f=205N/mm2立桿穩定性滿足要求!立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=6.858kN 2、墊木底面面積A 墊木作用長度 1m，墊木寬度 0.3m，墊木面積 A=10.3=0.3m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak=100k28、N/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf=0.4 4、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=6.858=22.86kN/m2 mffak=1000.4=40kN/m2A 0.3 滿足要求!。新澆砼對模板側壓力標準值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側壓力標準值，依據建筑施工模板安全技術規范，按下列公式計算，取其中的較小值:VFC210t22.0=0.22 245.7 1.2 1.2 1.22=52.873 kN/m2HFc=240.8=19.200 kN/m2其中 c-混凝土的重力密度，取24kN/m3；t0-新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7 小時。T：29、混凝土的入模溫度，經現場測試，為20；V-混凝土的澆筑速度，取1.5m/h；H-混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.8m；1-外加劑影響修正系數，取1.2；2-混凝土坍落度影響修正系數，取1.2。根據以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值取較小值 19.200kN/m2。梁側模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為12mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取 1000mm。面板的截面抵抗矩 W=10001212/6=24000 mm3；截面慣性矩 I=1000121212/12=144000 mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續板計算，其計算跨度取支承面板的次30、楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=19.200kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2 19.200+1.4 4 1=25.776KN/m q1=0.91.35 19.200+1.4 0.7 4 1=26.856KN/m 根據以上兩者比較應取q1=26.856KN/m 作為設計依據。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1 26.8560.202=0.11KNm 面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.11 106=4.58N/mm2 f=12.5N/31、mm2W 24000 面板強度滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=1 19.200=19.2KN/m；面板最大容許撓度值:200/400=0.5mm；面板彈性模量:E=4500N/mm2；=0.677ql4=0.677 19.2002004=0.32mm 0.5mm 100EI 1004500144000 滿足要求!梁側模板次楞驗算次楞采用 40100mm(寬度高度)方木，間距：0.2m,截面抵抗矩 W和截面慣性矩 I 分別為:截面抵抗矩 W=40100100/6=66667mm3；截面慣性矩 I=50 808080/1232、=3333333mm4；（一）強度驗算1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側壓力標準值G4k=19.200kN/m2，振搗砼對側模板產生的荷載標準值Q2K=4kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=0.91.2 19.200+1.4 4 0.2=5.155KN/m q2=0.91.35 19.200+1.4 0.7 4 0.2=5.371KN/m 根據以上兩者比較應取q=5.371KN/m作為設計依據。500500500q=5.371KN/m3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1 5.333、71 0.52=0.134kNm 最大支座力：1.1ql=1.1 5.371 0.5=2.95kN 次楞抗彎強度設計值f17N/mm2。=Mmax=0.134 106=2.513N/mm2 17N/mm2W 53333 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.6 5.371 0.5=1.611KN 木材抗剪強度設計值fv=4.8N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=31.611 103=0.604N/mm2 fv=4.8N/mm22bh 25080 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下34、：q=19.200 0.2=3.84KN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.677 3.84 5004=0.076mm 2mm 100EI 100100002133333 滿足要求!梁側模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.5m，截面抵抗矩 W 和截面慣性矩 I 分別為:截面抵抗矩 W=8980mm3；截面慣性矩 I=215600mm4；（一）強度驗算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=2.95kN，按集中荷載作用下二跨連續梁計算，其計算跨度取穿梁螺栓間距間距，L=0.4m。4004002.952.952.952.9535、2.95主楞計算簡圖(kN)-0.1840.221-0.184主楞彎矩圖(kN.m)0.920.92-2.03-2.032.032.03-0.92-0.922、強度驗算最大彎矩 Mmax=0.221kNm 主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.221 106=24.610N/mm2 205N/mm2W 8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=2.112kN，主楞彈性模量:E=206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：400/150=2.7mm；經計算主楞最大撓度Vmax=0.028mm N=5.4436、kN。滿足要求!梁底模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為 12mm。取梁底橫向水平桿間距1m 作為計算單元。面板的截面抵抗矩 W=1001.21.2/6=24 cm3；截面慣性矩 I=1001.21.21.2/12=1 4.4cm4；（一）強度驗算1、梁底次楞為 5 根，面板按四跨連續板計算，其計算跨度取梁底次楞間距，L=0.075m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設計值為：q1=0.91.2(24 0.8+1.5 0.8+0.3)+1.4 21=24.88kN/m q1=0.91.35 (24 0.8+1.5 0.8+0.3)+1.40.7 2 1=26.91kN/m 根據以上兩者比37、較應取q1=26.91kN/m 作為設計依據。q=26.91kN/m75757575計算簡圖(kN)-0.0110.016-0.0050.011-0.0050.016-0.011彎矩圖(kN.m)經過計算得到從左到右各支座力分別為：N1=0.793kN;N2=2.307kN;N3=1.874kN;N4=2.307kN;N5=0.793kN;最大彎矩 Mmax=0.016kN.m 梁底模板抗彎強度設計值f(N/mm2)=12.5 N/mm2；梁底模板的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.016 106=0.667N/mm2 12.5N/mm2W 24103滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮38、可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q=1（240.8 1.5 0.8 0.3）=20.70kN/m；q=20.70kN/m75757575計算簡圖(kN)面板彈性模量:E=4500N/mm2；經計算，最大變形 Vmax=0.006mm 梁底模板的最大容許撓度值:75/400=0.2 mm；最大變形 Vmax=0.006mm 0.2mm 滿足要求!梁底模板次楞驗算本工程梁底模板次楞采用方木，寬度50mm，高度 80mm。次楞的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為:W=5 88/6=53.333cm3；I=5 888/12=213.333cm4；（一）強度驗算最大39、彎矩考慮為永久荷載與可變荷載的計算值最不利分配的彎矩和，取受力最大的次楞，按照三跨連續梁進行計算，其計算跨度取次楞下橫向水平桿的間距，L=1m。100010001000q=2.307KN/m次楞計算簡圖荷載設計值 q=2.307/1=2.307kN/m；最大彎距 Mmax=0.1ql2=0.1 2.307 12=0.231 kN.m；次楞抗彎強度設計值 f=17N/mm2；=Mmax=0.231 106=4.331N/mm2 17N/mm2W 53.333 103次楞抗彎強度滿足要求?。ǘ┛辜魪姸闰炈鉜=0.6ql=0.6 2.307 1=1.384KN 木材抗剪強度設計值fv=4.8N/m40、m2；抗剪強度按下式計算:=3V=31.384 103=0.52N/mm2 fv=4.8N/mm22bh 25080 次楞抗剪強度滿足要求!（三）撓度驗算次楞最大容許撓度值：l/250=1000/250=4 mm；驗算撓度時不考慮可變荷載值，只考慮永久荷載標準值:q=1.774/1=1.774N/mm；次楞彈性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.677 1.774 10004=0.563mm 4mm 100EI 10010000213.333 104次楞撓度滿足要求!梁底橫向水平桿驗算橫向水平桿按照集中荷載作用下的連續梁計算。集中荷載 P取梁底面板下次楞傳遞力。50050041、1.870.792.312.310.79計算簡圖(kN)-0.060-0.0130.207-0.013-0.060彎矩圖(kN.m)經計算，從左到右各支座力分別為：N1=0.170kN;N2=7.732kN;N3=0.170kN;最大彎矩 Mmax=0.207kN.m；最大變形 Vmax=0.053mm。（一）強度驗算支撐鋼管的抗彎強度設計值f(N/mm2)=205N/mm2；支撐鋼管的彎曲應力按下式計算：=Mmax=0.207 106=48.706N/mm2 205N/mm2W 4.25 103滿足要求!（二）撓度驗算支撐鋼管的最大容許撓度值:l/150=500/150=3.3mm或10mm42、；最大變形 Vmax=0.053mm 3.3mm 滿足要求!梁底縱向水平桿驗算橫向鋼管作用在縱向鋼管的集中荷載P=7.732kN。1000100010007.737.737.737.7計算簡圖(kN)縱向水平桿只起構造作用，不需要計算?？奂够乞炈憧奂B接方式采用雙扣件，扣件抗滑承載力設計值：Rc=12kN；水平桿通過扣件傳給立桿的最大荷載設計值：R=8.316kN；R Rc，扣件抗滑承載力滿足要求!立桿穩定性驗算（一）風荷載計算因在室外露天支模，故需要考慮風荷載。基本風壓按德州10年一遇風壓值采用，0=0.3kN/m2。模板支架計算高度 H=8.5m，按地面粗糙度 C類有密集建筑群的城市市43、區。風壓高度變化系數z=0.84。計算風荷載體形系數：將模板支架視為桁架，按現行國家標準建筑結構荷載規范表7.3.1 第32項和36項的規定計算。模板支架的擋風系數=1.2 An/(lah)=1.2 0.143/(1 1.5)=0.114 式中An=(la+h+0.325lah)d=0.143m2An-一步一跨內鋼管的總擋風面積。la-立桿間距，1m h-步距，1.5m d-鋼管外徑，0.048m 系數1.2-節點面積增大系數。系數0.325-模板支架立面每平米內剪刀撐的平均長度。單排架無遮攔體形系數：st=1.2=1.2 0.114=0.14 無遮攔多排模板支撐架的體形系數：s=st1-n=44、0.14 1-0.95 10=1.12 1-1-0.95-風荷載地形地貌修正系數。n-支撐架相連立桿排數。風荷載標準值k=zs0=0.84 1.12 0.3=0.282kN/m2風荷載產生的彎矩標準值：Mw=0.921.4 klah2=0.921.4 0.282 11.52=0.072kN m 10 10（二）立桿軸心壓力設計值N計算上部梁傳遞的最大荷載設計值：7.732kN；立桿承受支架自重：1.2 8.5 0.151=1.540kN 立桿軸心壓力設計值N：7.732+1.540=9.272kN；（三）立桿穩定性計算立桿的穩定性計算公式:N+Mwf A W N-軸心壓力設計值(kN)：N=945、.272kN；-軸心受壓穩定系數,由長細比=Lo/i 查表得到；L0-立桿計算長度（m），L0=k1k2(h+2a)，h:頂步步距，取1.5m;a:模板支架立桿伸出頂層水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.5m;k1k2 為計算長度附加系數，按下表取用，k1=1.167，k2=1.016，L0=2.96m。i-立桿的截面回轉半徑(cm),i=1.6cm；A-立桿截面面積(cm2),A=3.98cm2；Mw-風荷載產生的彎矩標準值；W-立桿截面抵抗矩(cm3)：W=4.25cm3；f-鋼材抗壓強度設計值N/mm2,f=205N/mm2；立桿長細比計算：=Lo/i=296/1.6=185 按照長細46、比查表得到軸心受壓立桿的穩定系數=0.209；N+Mw=9.272 103+0.072 106=111.466+16.941 A W 0.209 3.981024.25 103=128.407N/mm2 f=205N/mm2立桿穩定性滿足要求!立桿底地基承載力驗算1、上部立桿傳至墊木頂面的軸向力設計值N=6.858kN 2、墊木底面面積A 墊木作用長度 1m，墊木寬度 0.3m，墊木面積 A=10.3=0.3m23、地基土為素填土，其承載力設計值fak=100kN/m2立桿墊木地基土承載力折減系數mf=0.4 4、驗算地基承載力立桿底墊木的底面平均壓力P=N=6.858=22.86kN/m2 47、2，8 75 8 100 梁 8 75%8 100 9.10 拆除模板前必須設置警戒區和警示標志，并有專人監護，防止無關人員隨意出入。9.11 拆除模板嚴禁采用大面積撬落的方式，應逐塊、逐張拆除，不應對樓層形成沖擊荷載，拆除的模板和架桿應分散堆放并及時清運10、事故應急救援預案措施10.1 模板架體、腳手架坍塌10.1.1、啟動現場應急預案，危險源控制組人員排除險情，預防再次坍塌。10.1.2、若是架體倒塌，危險源控制組組織所有架子工進行倒塌架子的拆除和拉牢工作，防止其他架子再次倒塌。10.2 高處墜落10.2.1 將受傷人員用擔架（避免二次傷害）營救至安全地帶。10.2.2 身體某部位出血時，首先止血，若切割傷口很深，流血很急，可判斷為動脈出血，必須壓住傷口距離心臟更近部位的動脈止血。10.2.3 將病人送到附近醫院進行救護或撥打120急救電話請求外部醫療機構進行救助。