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1、xx縣東外環 陽寶大道-龍崗村 道路工程橋梁工程箱梁滿堂支架專項施工方案程序姓 名職 稱日 期編制審核批準現澆箱梁滿堂支架計算說明書 一、工程概況xx縣東外環橋梁工程主梁為C40等截面普通鋼筋混凝土連續箱梁，采用單箱多室,箱梁頂板寬30米，底板寬25米，兩側懸臂長度為2.5米，梁高1.2米，箱梁頂厚0。2米，底板厚0。2米，在梁端支點設有1.5米寬端橫梁,橋墩頂設置2。5米寬中橫梁.根據設計圖紙和荷載情況，設計支架布置為：中橫梁和端橫梁及實心梁部位支架縱、橫方向立桿的間距均為 4040呈菱形布置，其余箱梁及翼梁部位立桿間距按照80cm80cm也呈菱形布置，平桿層間距120cm，立桿上部采用可調2、絲桿上（頂）托，絲桿上(頂)頂托內沿河方向并排放置兩根483。0mm鋼管橫管,(橫）鋼管上橫向擺放 38cm方木（楞），方木中心間距為 20cm,在方木上釘 15mm厚的竹膠板作為現澆箱梁底模，立桿下部采用100*1002.5mm鋼板作為墊塊，墊塊下依次為20cm厚C15混凝土，20cm碎石，壓實土基(砂卵石回填）。支架高度為3。4m。 二、編制依據本方案主要參考：建筑施工模板安全技術規范、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范、建筑施工手冊、混凝土結構、城市橋梁工程施工與質量驗收規范、城鎮道路工程施工與質量驗收規范、工程力學、施工圖設計、xx縣東外環施工組織設計等。三、 施工計劃1、材料及設備3、計劃施工材料的供應是保證工程進度的一大環節,在施工要素中占有重要地位。物資管理水平如何，對項目的經濟效益影響很大。物資計劃的準確度，儲存物資保養好壞，物資消耗和儲備是否先進合理,廢舊物資的回收，修復利用程度等，對項目施工任務的勝利完成，工程質量的提高，物資消耗和工程成本降低，資金占用的成分及其周期的加快,綜合經濟效益的提高都存在直接影響。為此項目部設專業人員負責機械設備和材料的供應工作。本工程支架立桿采用483.0mm鋼管，嚴禁將51的鋼管與此混合使用，木方采用3080mm的木方，模板采用920*1830*15mm膠合板。材料設備計劃表：材料設備名稱數量使用（進場）時間備注水泥砂石鋼管木方模板4、（1.5cm厚層板）架料及模板加工機械4臺2、 施工計劃 施工計劃見橋梁工程施工方案施工進度計劃橫道圖。四、施工工藝技術1、搭設要求1）、扣件安裝應符合以下規定：扣件規格必須與鋼管外徑相匹配；螺栓擰緊力矩不應小于40Nm，且不應大于65 Nm；在主節點處固定橫向水平桿、縱向水平桿等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內;各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。2）、模板支架立桿之間必須按步距滿設水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度，保證模架的整體穩定性.3）、模架搭設中所有的水平桿件的連接采用十字扣件連接，特殊部位采用旋轉扣件連接，必須保證5、1m 的搭接長度模架立桿對接宜采用對接扣件錯開跨步對接，且同步內隔一根立桿的相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心點至主節點距離不宜大于步距的1/3。4）、模板支撐體系搭設人員必須經過安全培訓及專項技術交底，方可上崗作業.5）、模板支撐體系搭設前，應由項目技術負責人向項目管理人員和搭設人員進行安全技術交底以及對施工詳圖進行說明.2、搭設質量控制（1)原材料質量控制1） 采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證.沒有質量證明或質量證明材料不齊全的鋼管、扣件不得進入施工現場。2) 搭設模板支架用的鋼管、6、扣件,使用前必須進行抽樣檢測，抽檢數量按有關規定執行。未經檢測或檢測不合格的一律不得使用。3) 鋼管外觀質量要求：a。 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；b. 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差;鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合下頁“構件允許偏差表格的規定；c。 鋼管應進行防銹處理.4） 扣件外觀質量要求：a. 有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；b. 扣件應進行防銹處理。5） 經檢驗合格的鋼管、扣件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水。6） 施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗等情況。（7、2)構件允許偏差1） 立桿垂直度.施工中控制立桿垂直度偏差應不大于1/500H(H 為架體總高度），且最大偏差應不大于50mm.2） 縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20MM,橫向水平桿水平偏差不大于10MM。3） 支模架的步距、立桿橫距、縱距偏差不大于20MM。4) 連接點的數量、位置要正確，連接牢固，無松動現象。3 、工藝流程 搭設立桿搭設水平桿安裝頂托搭設橫梁搭設內愣搭設模板檢查模板平整度 、標高放線搭設側模搭設翼梁模板.4、模板拆除要求1)、拆除模板時不得使用大錘或硬撬桿亂搗，如果拆除困難,可用撬桿從底部輕微撬動；保證砼面及棱角不因拆除受損壞.2）、側模的拆除以不破8、壞棱角為準。為了準確地掌握拆模時間，必須留置同條件試塊，試塊強度達到1.2Mpa 時才允許拆模。3)、模板排架拆除作業時必須由上而下逐層進行,嚴禁上下層同時拆除作業。 4）、拆卸的桿件嚴禁向地面拋擲，應有專人傳遞至地面，并按規格分類堆放。5）、模板支撐系統的拆除前應對拆除進行技術交底，應有專業操作人員作業，應有專人進行監護，在拆除區域內設置安全警戒線.注意事項：1） 底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合達到100設計強度。2) 模板支架拆除前應對拆除人員進行技術交底.3) 模板支架拆除時,由有專業操作人員作業，并設有專人進行監護，在拆除區域內設置安全警戒線。4） 拆除作業必須由上而下逐步進行，9、嚴禁上下同時作業.分段拆除的高度差不應大于二步.5） 卸料時應符合下列規定：a。 嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲，應有專人傳遞至地面，；b. 運至地面的鋼管、扣件應時檢查、整修與保養，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規格隨時碼堆存放。 6） 拆除模板時不得使用大錘或硬撬桿亂搗，如果拆除困難，可用撬桿從底部輕微撬動,保證砼面及棱角不因拆除受損壞。五、 施工安全保障措施1、技術措施1） 模板排架安裝和拆除前都應進行技術交底，應有專業操作人員作業，應有專人進行監護，在安裝和拆除區域內設置安全警戒線。2） 搭設排架所采用的48 鋼管和扣件材料，其材質應符合規范要求，并需經過現場材料管理員驗收合格后,方可使10、用.3） 凡患有高血壓、心臟病等不適于高空作業者，不得上架施工。4） 搭拆腳手架及支模時,必須戴好安全帽，佩帶安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作、袖口、領口要扎緊。5） 當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪等惡劣天氣時，應停止模板支架搭設與拆除作業。雨雪后上架作業應有防滑措施.6） 模板支架施工期間，不得任意拆除桿件。7) 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載,對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；8） 在模板支架上進行電、氣焊作業時，必須有防火措施和專人看守.9) 澆筑過程中,派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。10） 拆模必須11、一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理,堆放整齊.2、監測監控措施本工程采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和鋼筋安裝、砼澆搗施工過程中,必須隨時監測。本方案采取如下監測措施：1）、班組日常進行安全檢查,項目每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2)、日常檢查、巡查重點部位:桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。地基是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。連接扣件是否松動.架體是否不均勻的沉降、垂直度。施工過程中是否有超載的現象。安全防護措施是否符合規范要求。腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。3)、腳手架在承受六級大風或大暴12、雨后必須進行全面檢查。4）、在澆搗高支模梁板砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后才開始澆砼，澆砼的過程中,由質量員、安全員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發現隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工.六、 勞動力計劃1、安全生產管理人員的配置項目經理：鄒曉明執行經理：蔣維濤項目總工：張俊宏安全員：廖安康施工管理人員:陳勇、賈佐恒、曾培煥2、普通工人的配置木 工15(25）人，工長：張昌明鋼筋工20人，工長：李成杰砼 工20人，工長：喻毅水電工2人3、勞動力安排1)、根據勞動力需要量計劃，組織工人進場，并安排好工人生活。水、電管線架設和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員13、生活的用水、用電需要。2）、工人員進場的安全、質量、防火、文明施工等教育工作，進行崗前培訓，對關鍵技術工種必須持證上崗，按規定進行三級安全技術交底，交底內容包括:施工進度計劃;各項安全、技術、質量保證措施；質量標準和驗收規范要求；設計變更和技術核定等。必要時進行現場示范，同時健全各項規章制度,加強遵紀守法教育。七、支架設計計算書1荷載計算1）、新澆注混凝土自重（混凝土自重選用26KN/m3，分項系數1。2）腹板或分層澆筑（40cm一層）：P1=26KN/m30.41。2=12.48 KN/m2中橫梁、端橫梁、實心梁段：P2=26KN/m31.2m1。2=37。44KN/m22）、施工人員及設備14、荷載標準值（分項系數1.4）模板計算:P3=2。5 KN/m21。4=3。5 KN/m2；支架、立柱計算：P4=1。0 KN/m21.4=1。4 KN/m2.3)、振搗混凝土時產生的荷載標準值（分項系數1。4）水平面模板：P5=2。0 KN/m21。4=2.8 KN/m2；垂直面模板：P6=4。0 KN/m21.4=6。4 KN/m2。4）、新澆注混凝土對模板側面的壓力標準值(分項系數1.2)最大側壓力：P7=26KN/m31.2m1。2=37。44 KN/m2.5）、傾倒混凝土的荷載標準值（分項系數1.4)灌注：P8=2。0 KN/m21。4=2.8 KN/m2。6）、模板自重（取竹材容重915、 KN/m3，分項系數1.2）竹膠板：P9=9.0KN/m30.015m1.2=0。16 KN/m2.7）、方木自重（取木材容重最大值7 KN/m3,分項系數1.2）3cm*8cm方木：P10=7。0KN/m30.0024m21.2=0.04 KN/m2；8）、支架自重(按最大支撐高度3.4m計;鋼管、扣件以50N/m計，布置方式為：順橋向橫橋向踏步；分項系數1.2)40cm*40cm120cm布置：P11=50N/m(6（0.4+0。4）+3.0）1.2（0.40.4)=2。93KN/m2；80cm*80cm120cm布置：P12=50N/m（6（0。8+0。8）+3.0)1.2(0。80。16、8）=1.18KN/m2；2、材料力學性能序號材料類型自重彈性模量慣性矩截面模量19201830*15mm膠合板900kg/m310584MPa25.88cm434。5cm323cm8cm方木700kg/m310000MPa18cm412cm3348mm3。0mm鋼管50KN/m2.1105MPa10。78cm44。49cm3注：膠板合為類一等品，方木為順紋木材，48mm3.0mm鋼管回轉半徑i為15。79mm,截面積為424mm2。 支架側立面圖 支架正立面圖腹板區域立面圖支架側立面圖 支架正立面圖實心梁區域立面圖注：支架呈菱形布置,腹板區域間距為80*80*120cm，實心梁區域間距為4017、40*120cm.3、 模板檢算底模設置：橫橋向在可調托座頂部并排架設兩根483.0mm鋼管，上鋪縱橋向3*8cm方木，間距為20cm，再在橫木上鋪設1830*92015mm膠合板（縱橋向放置）。側模與底模布置方式相同。1)、荷載組合面板計算簡圖 荷載;q=P2+P3+P5+P8+P9=37.44+3。5+2.8+2.8+0。16=46。70KN/m2； 均布線荷載設計值q1: 0.946.7*0.2=8.41kN/m,其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。集中荷載設計值模板自重線荷載設計值:q2=0。90.2160=28。8N/m跨中集中荷載設計值：P=0.93.5=3.15N 2）18、強度驗算計算跨度取0.8m施工荷載為均布線荷載：M1=q1l2/8=8410*0。8*0。8/8=672。8Nm施工荷載為集中荷載：M2= q2l2/8+Pl=28。80.80.8+3.15*0.8/4=19.06N*m由于M1M2，故采用M1驗算強度強度計算：= M1W=6728000。8*0.88(34。5103)=1.56(N/mm)fjm=37 N/mm強度滿足要求撓度計算永久荷載標準值：q=0。2(37440+160）=7520N/m=7。52N/mm=5qL4384EI=5*7。52*200*200*200200/（38410584*25。88*104)=0.057mm f容=l19、/250=200/250=0。8mm撓度滿足要求.4、內楞驗算內楞(38cm方木）直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中,內龍骨采用木楞，寬度80mm，厚度30mm，截面慣性矩I=18 cm4和截面抵抗矩W=12 cm3內楞計算簡圖內楞的抗彎強度驗算采用分層澆筑，第一層澆筑40cm內楞跨中最大彎矩按下式計算：q=p1+P3+P5+P8+P9+P10=26*0。4*1.2+3。5+2.8+2.8+0。16+0.04=21.78 kN/m2；線荷載: q1=0.90。421.78=7.84 kN/m；內楞的最大彎距：M =7.84400400/8= 156800N.m20、m;內楞的抗彎強度應滿足下式：=M/Wf其中， -內楞承受的應力（N/mm2)； M -內楞計算最大彎距(N.mm); W -內楞的截面抵抗矩(mm3)，W=12103; f -內楞的抗彎強度設計值（N/mm2）； f=13。00N/mm2；內楞的最大應力計算值： = 156800/12103 = 13N/mm2；內楞的最大應力計算值 =13N/mm2等于 內楞的抗彎強度設計值 f=13。00N/mm2，滿足要求！內楞的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算，公式如下:其中， V內楞承受的最大剪力； l-計算跨度： l =400.0mm； q作用在內楞上的線荷載，q=7.84 k21、N/m 內楞的最大剪力： = 0。67。84400.0 = 1881.6N；截面抗剪強度必須滿足下式：其中， -內楞的截面的最大受剪應力（N/mm2）; -內楞計算最大剪力(N): =1881。6N； b-內楞的截面寬度(mm)：80mm hn內楞的截面高度（mm):30mm fv-內楞的抗剪強度設計值（N/mm2）： = 1.5 N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值: fv =31881.6/（28030）=1.18N/mm2；內楞截面的受剪應力計算值 =1.18N/mm2小于 內楞截面的抗剪強度設計值 fv=1。5N/mm2,滿足要求！內楞的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標22、準值,同時不考慮振動荷載作用。 撓度驗算公式如下：其中， -內楞的最大撓度(mm); q作用在內楞上的線荷載（kN/m）： q=0.4(26*0.41.21000+160+40)=5072N/m=5.072N/mm l計算跨度（外楞間距）： l =400。0mm ；E內楞彈性模量（N/mm2）：E = 10000.00 N/mm2 ； I內楞截面慣性矩(mm4)，I=1.8105 mm4；內楞的最大撓度計算值： = 0。6775.072400。004/(100100001。8105) = 0。49mm;內楞的最大容許撓度值: = 400/250=1.6mm；內楞的最大撓度計算值=0.54mm 23、小于 內楞的最大容許撓度值 =1。6mm，滿足要求!5、橫梁驗算橫梁(剛管48*3。0mm）承受內楞傳遞的荷載,按照線荷載作用下的三跨連續梁計算。橫梁計算簡圖荷載組合 : q=P2+P3+P5+P8+P9+P10+P11=37.44+3。5+2.8+2。8+0.16+0。04+2。93=49。67KN/m2；均布線荷載設計值q1： 0。9*49.67*0。8=35.76kN/m，其中0.90為按施工手冊取的臨時結構折減系數。集中荷載設計值模板自重線荷載設計值：q2=0.90。8(160+40+2930)=2253。6N/mm跨中集中荷載設計值:P=0.93。5=3.15N 2）、強度驗算施工荷24、載為均布線荷載：M1=q1l2/8=357600.8*0.8/8=2860。8N*mm施工荷載為集中荷載:M2= q2l2/8+Pl=2253.6*0.80.8+3。150.8/4=1442。93N*mm由于M1M2，故采用M1驗算強度48*3。0mm鋼管截面模量W=4490mm3，慣性矩 I=107800mm4=MW=2860.84490=0。64（N/mm2）f容=205 N/mm2鋼管橫梁的抗剪強度驗算最大剪力按均布荷載作用下的三跨連續梁計算,公式如下:其中， V橫梁承受的最大剪力； l-計算跨度： l =800。0mm； q-作用在橫梁上的線荷載，q=35。76 kN/m橫梁的最大剪力25、： = 0.635.76800。0 = 17164。8N；截面抗剪強度必須滿足下式:其中, -橫梁的截面的最大受剪應力（N/mm2）； 橫梁計算最大剪力(N)： = 17164。8N；b*h=2(3.14*24*24-3。14*2121）=847.8mm2 fv橫梁的抗剪強度設計值（N/mm2）： = 205N/mm2;橫梁截面的受剪應力計算值： fv =317164.8/(2847。8)=30.37N/mm2；橫梁截面的受剪應力計算值 =30。37N/mm2小于 截面的抗剪強度設計值 fv=205N/mm2，滿足要求！橫梁的撓度驗算根據建筑施工計算手冊，剛度驗算采用荷載標準值,同時不考慮振動26、荷載作用。 撓度驗算公式如下：其中, -橫梁的最大撓度（mm)； q作用在橫梁上的線荷載(N/mm）： q=0。8（37440+160+40+2930)=32456N/m=32.456N/mmE橫梁鋼管彈性模量(N/mm2):E = 210000。00 N/mm2 ; I-橫梁截面慣性矩(mm4),I=107800 mm4;橫梁的最大撓度計算值： = 0。67732。456800。004/（21002100001.078105） =1.99mm橫梁的最大容許撓度值: = 800/250=3.2mm；橫梁的最大撓度計算值=1.99mm 小于 最大容許撓度值 =3。2mm,滿足要求！6、立桿穩定性27、驗算單根立桿荷載計算：q=P2+P3+P5+P8+P9+P10+P11=37.44+3.5+2。8+2。8+0。16+0。04+2.93=49。67KN/m2；取最不利荷載情況下計算，即按8080cm菱形的支架計算S=0.8*0。8sin53=0。512m2則 每根立桿承受的軸向荷載為：N=49。670。512=25.43KN1） 立桿頂托驗算頂托計算簡圖圖頂托計算長度取400mm，直徑為25mm.頂托穩定性按以下公式計算(不組合風載)：N/(A)fN軸心壓力設計值軸心受壓穩定系數,=400/25=16,查表得=0.979A-軸心受壓桿毛截面面積，A=3.14*12。512。5=490。63m28、m2f抗壓強度設計值，f=205N/ mm2 N/（A）=25430/（0.979*490.63） =52.94 N/ mm2f=205 N/ mm2所以頂托穩定性滿足要求立桿計算簡圖水平桿至頂托底段穩定性驗算（計算長度0。4m） 立桿穩定性按以下公式計算（不計算風載)：N/（A)fN軸心壓力設計值軸心受壓穩定系數，=400/48=8.3，查表得=0。99A-軸心受壓桿毛截面面積，A= A=3。14*24243.14*2121=423.9mm2f抗壓強度設計值，f=205N/ mm2 N/(A)=25430/(0。99423.9) =60.6 N/ mm2f=205 N/ mm2所以水平桿至頂29、托底段穩定性滿足要求3)、立桿兩水平桿中間段穩定性驗算（計算長度1.2m）N/（A)f N軸心壓力設計值軸心受壓穩定系數，=1200/48=25,查表得=0。953A-軸心受壓桿毛截面面積，A=3.142424-3。1421*21=423.9mm2f抗壓強度設計值，f=205N/ mm2 N/（A)=25430/(0.953423.9) =62.95 N/ mm2f=205 N/ mm2立桿兩水平桿中間段穩定性滿足要求4）立桿底至第一根水平桿段穩定性驗算（計算長度0.2m）N/(A)fN軸心壓力設計值軸心受壓穩定系數，=200/48=4.17,查表得=0.997A軸心受壓桿毛截面面積,A=3.30、1424*24-3.14*21*21=423.9mm2f-抗壓強度設計值,f=205N/ mm2 N/（A）=25430/(0.997*423.9) =60.17 N/ mm2f=205 N/ mm2所以立桿底至第一根水平桿段穩定性滿足要求7、 鋼板墊塊強度驗算墊塊尺寸選用100100*2.5mm規格的鋼板1）墊塊抗壓強度驗算：=N/AfcN軸心壓力設計值, N=25.43KNA墊塊受壓桿凈截面面積，A=3.14*24243。142121=423。9mm2fc-抗壓強度設計值，fc=215N/ mm2=25430/423。9=60 N/ mm2fc=215N/ mm2 所以墊塊抗壓強度滿足要求31、 2）墊塊抗剪強度驗算截面抗剪強度必須滿足下式：=2Q/Afv其中， 墊塊的截面的最大受剪應力(N/mm2）； Q-墊塊計算最大剪力(N）：Q = 25430N； A =3.1424*24-3.142121=423.9mm2 fv墊塊的抗剪強度設計值（N/mm2）： = 125N/mm2；墊塊截面的受剪應力計算值: fv =225430/423.9=119。98N/mm2；墊塊截面的受剪應力計算值 =119.98N/mm2小于 截面的抗剪強度設計值 fv=125N/mm2，滿足要求！8、地基承載力檢算本工程立桿立于鋼板墊塊上，墊塊尺寸為1001002.5mm,鋼板直接放于混凝土地基上。取立桿荷32、載最大值進行地基承載力檢算。每根立桿傳遞的軸向荷載為：N=49。67*0。512=25.43KNP=NA=25430（100*100）=2.543MPa本工程所需地基承載力為2.543MPa小于C15混凝土的抗壓強度設計值為7.2MPa,故地基承載力滿足要求9、總結通過對模板、支架、支墩、地基承載力的計算，模板、支架、支墩的設計在強度、剛度和穩定性上都符合要求.為加大支架整體穩定性,在支架兩側設置拋撐,混凝土采用分層澆筑，第一層實心梁處為40cm。原地面經過整平碾壓后填一層20cm厚的碎石，壓實后在其上澆一層20cm厚的C15素混凝土。側模與橋臺模版相同，不再重復計算,本計算書選取最大應力與最不利截面支架計算，該組合計算下支架滿足要求，其他支架也滿足要求，故不再將實心梁、腹板和翼梁分開計算。