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1、地下候車室鐵路橋箱梁腳手架施工方案1。編制依據(jù)：11zz鐵路zz客站改造工程地下候車室鐵路橋施工圖中鐵濟(jì)南勘察設(shè)計(jì)咨詢?cè)河邢薰?FWS20071Q112zz鐵路zz客站改造工程站臺(tái)消防通道橋施工圖中鐵濟(jì)南勘察設(shè)計(jì)咨詢?cè)河邢薰?FWS20071-Q213鐵路橋涵施工規(guī)范 TB10203-200214鐵路橋涵工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)TB10415200315鐵路混凝土與砌體工程施工規(guī)范TB10210-200116鐵路混凝土與砌體工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)TB10424-200317建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2001 中國(guó)建筑工業(yè)出版社；18公司歷年來積累的施工技術(shù)與管理經(jīng)驗(yàn)，以及2、各類專業(yè)人才、先進(jìn)的技術(shù)裝備和材料物資設(shè)備等資源。19本單位對(duì)現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行全面踏勘和調(diào)查所掌握的情況。2。工程概況zz客站改造工程地下候車室鐵路橋橋梁采用魚腹式截面箱式槽型梁，梁全高4。67米。其中，雙線鐵路下梁高2。5米,由三室組成，兩側(cè)站臺(tái)部分梁分別由單室組成。梁兩端分別設(shè)有端橫梁，其余部位無橫隔板。39。65米箱梁采用縱向預(yù)應(yīng)力體系,為全預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)；兩種長(zhǎng)度的箱梁的端橫梁均采用橫向預(yù)應(yīng)力體系，為部分預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)。3.施工方案南堤外引橋位于緩和曲線段,橋位區(qū)多為農(nóng)田、耕地及居民拆遷區(qū)，陸地施工條件相對(duì)較好。施工時(shí),先將橋位地基處理后,采用扣件式滿堂腳手架單幅逐跨現(xiàn)澆施工工藝進(jìn)行施工,3、施工時(shí),翼緣模板及外側(cè)模采用定制鋼模板（按首跨長(zhǎng)配置一套模板），內(nèi)模采用膠合板（按首跨長(zhǎng)配置一套模板)，底模采用玻璃鋼竹膠板（按一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)跨和一個(gè)首跨長(zhǎng)度配置）.4.施工方法4.1支架安裝本支架采用“碗扣式”滿堂腳手架,其結(jié)構(gòu)形式如下:縱向立桿間距為60cm,橫向立桿間距按60cm布置，在高度方向每間隔1。2m設(shè)置一排縱、橫向聯(lián)接，為確保支架的整體穩(wěn)定性，在每三排橫向立桿和每三排橫向立桿各設(shè)置一道剪刀撐。按照施工圖紙進(jìn)行放線,縱橋向鋪設(shè)好枕木,并進(jìn)行支架搭設(shè)。支架搭設(shè)好后，測(cè)量高程控制點(diǎn),可調(diào)頂托可調(diào)范圍為20cm左右。腳手架管安裝好后，在可調(diào)頂托上縱向鋪設(shè)方木,箱梁底模下的方木橫向布置；木枋鋪4、設(shè)間距30cm；木枋布置好后可進(jìn)行支架預(yù)壓。4.2支架預(yù)壓安裝模板前，要對(duì)支架進(jìn)行預(yù)壓，以消除支架非彈性變形的影響。為了解支架沉降情況，在預(yù)壓之前測(cè)出各測(cè)量控制點(diǎn)標(biāo)高,測(cè)量控制點(diǎn)按順橋向每5米布置一排，每排4個(gè)點(diǎn)。在加載50%和100%后均要復(fù)測(cè)各控制點(diǎn)標(biāo)高，加載100%預(yù)壓荷載并持荷24小時(shí)后要再次復(fù)測(cè)各控制點(diǎn)標(biāo)高,如果加載100%后所測(cè)數(shù)據(jù)與持荷24小時(shí)后所測(cè)數(shù)據(jù)變化很小時(shí)，表明地基及支架已基本沉降到位，可用水管卸水，否則還須持荷進(jìn)行預(yù)壓，直到地基及支架沉降到位方可卸水。卸水時(shí)通過水管將水排至水溝中或橋位區(qū)外，以免影響處理好的地基承載力,卸水完成后采用16t汽車吊將水箱前移。卸水完成后，要5、再次復(fù)測(cè)各控制點(diǎn)標(biāo)高，以便得出支架和地基的彈性變形量(等于卸水后標(biāo)高減去持荷后所測(cè)標(biāo)高），用總沉降量（即支架持荷后穩(wěn)定沉降量)減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形(即塑性變形）量。預(yù)壓完成后要根據(jù)預(yù)壓成果通過可調(diào)頂托調(diào)整支架的標(biāo)高。經(jīng)過幾跨施工，得出支架預(yù)壓后總沉降量在415mm之間，最大非彈性變形量為13mm,平均非彈性變形量為7mm左右。4.3支架受力驗(yàn)算、底模板下次梁（612cm木枋）驗(yàn)算:底模下腳手管立桿的縱向間距為0.9m,橫向間距根據(jù)箱梁對(duì)應(yīng)位置分別設(shè)為0.46 和0。9 m，頂托工字鋼橫梁按橫橋向布置，間距90cm；次梁按縱橋向布置,間距35cm和18cm 。因此計(jì)算跨徑為0.6、9m，按簡(jiǎn)支梁受力考慮，分別驗(yàn)算底模下斜腹板對(duì)應(yīng)位置和底板中間位置:a、斜腹板對(duì)應(yīng)的間距為18cm的木枋受力驗(yàn)算底模處砼箱梁荷載：P1 = 2。526= 65 kN /m2 (按2.5m砼厚度計(jì)算）模板荷載:P2 = 200kg/m2= 2kN /m2設(shè)備及人工荷載：P3 = 250kg /m2= 2.5kN /m2 砼澆注沖擊及振搗荷載:P4 = 200kg/m2= 2kN /m2則有P = (P1 + P2 + P3 + P4）= 71.5 kN /m2 W =bh2/6 = 6122/6 =144 cm3由梁正應(yīng)力計(jì)算公式得： =qL2/ 8W = （71.50.18）10000。92 7、/ 8144106 =9。05 Mpa =10Mpa強(qiáng)度滿足要求;由矩形梁彎曲剪應(yīng)力計(jì)算公式得： = 3Q/2A = 3(71.50.18）103（0。9 /2）/ 2612104= 1.21 Mpa =2Mpa（參考一般木質(zhì)） 強(qiáng)度滿足要求；由矩形簡(jiǎn)支梁撓度計(jì)算公式得: E = 0。1105 Mpa；I = bh3/12 = 864cm4f max= 5qL4 / 384EI = 512.871031030。94/ 38486410-811010= 1。273mm f = 1。5mm（ f = L/400 ） 剛度滿足要求。b、底板下間距為35cm的木枋受力驗(yàn)算中間底板位置砼厚度在0.50.8、7m之間，按0.7m進(jìn)行受力驗(yàn)算,考慮內(nèi)模支撐和內(nèi)模模板自重,木枋間距0.35m，則有：底模處砼箱梁荷載：P1 = 0。726= 18.2 kN /m2 內(nèi)模支撐和模板荷載：P2 = 400kg/m2= 4kN /m2 設(shè)備及人工荷載：P3 = 250kg /m2= 2.5kN /m2砼澆注沖擊及振搗荷載:P4 = 200kg/m2= 2kN /m2 則有P = （P1 + P2 + P3 + P4）= 26.7 kN /m2 q=26.70.35=9。345t/m71。50。18=12.87 t/m表明底板下間距為0.35m的木枋受的力比斜腹板對(duì)應(yīng)的間距為0.18m的木枋所受的力要小，所以底9、板下間距為0.35m的木枋受力安全。以上各數(shù)據(jù)均未考慮模板強(qiáng)度影響，若考慮模板剛度作用和3跨連續(xù)梁,則以上各個(gè)實(shí)際值應(yīng)小于此計(jì)算值。、頂托橫梁(I14工字鋼）驗(yàn)算：腳手管立桿的縱向間距為0。9m,橫向間距為0。9m和0。46m，頂托工字鋼橫梁按橫橋向布置，間距90cm。因此計(jì)算跨徑為0.9m和0。46m，為簡(jiǎn)化計(jì)算，按簡(jiǎn)支梁受力進(jìn)行驗(yàn)算，實(shí)際為多跨連續(xù)梁受力，計(jì)算結(jié)果偏于安全，僅驗(yàn)算底模下斜腹板對(duì)應(yīng)位置即可：平均荷載大小為q1= 71.50。9=64。35kN/m 另查表可得：WI14 =102103mm3; I = 712104mm4 ；S = I / 12跨內(nèi)最大彎矩為:Mmax =64.10、350.460.46/8= 1.702kN.m由梁正應(yīng)力計(jì)算公式得：w =Mmax / W = 1.702106 / （102 103 ）=16。69 Mpa w =145Mpa滿足要求；撓度計(jì)算按簡(jiǎn)支梁考慮，得： E = 2。1105 Mpa； f max= 5qL4 / 384EI= 564。3510000.464109 / （3842。1105712104）= 0.053mm f = 2。25mm（ f = L/400 )剛度滿足要求。 、立桿強(qiáng)度驗(yàn)算：腳手管（483。5）立桿的縱向間距為0.9m，橫向間距為0.9m和0。46m，因此單根立桿承受區(qū)域即為底板0。9m0.9m或0。46m011、。9m箱梁均布荷載，由工字鋼橫梁集中傳至桿頂。根據(jù)受力分析,不難發(fā)現(xiàn)斜腹板對(duì)應(yīng)的間距為0。46m0。9m立桿受力比其余位置間距為0.9m0。9m的立桿受力大，故以斜腹板下的間距為0。46m0.9m立桿作為受力驗(yàn)算桿件。則有P = 71。5 kN /m2由于大橫桿步距為1.2m，長(zhǎng)細(xì)比為=/ i = 1200 / 15.78 = 76,查表可得= 0。744 ，則有： N = A =0.744489215 = 78。22 kN 而Nmax = PA =71.50.460。9 = 29。6 kN，可見 N N,抗壓強(qiáng)度滿足要求。另由壓桿彈性變形計(jì)算公式得：（按最大高度11m計(jì)算）L = NL/EA12、 = 29.610311103/2.11054.89102 =3.171mm壓縮變形很小單幅箱梁每跨混凝土340m3，自重約884噸,按上述間距布置底座,則每跨連續(xù)箱梁下共有765根立桿，可承受2525噸荷載(每根桿約可承受33kN）,比值為2525/884 = 2。86 ,完全滿足施工要求. 經(jīng)計(jì)算,本支架其余桿件受力均能滿足規(guī)范要求,本處計(jì)算過程從略.、地基容許承載力驗(yàn)算:根據(jù)地質(zhì)資料可知，南岸堤外引橋軸線上地表土質(zhì)基本為亞粘土層,分別有：重亞粘土、輕亞粘土、人工填土（粉質(zhì)輕亞粘土，砂壤土）等。地基碾壓密實(shí)處理并鋪墊20cm厚石子前，地基承載力在100130Kpa之間。出于安全考慮，處理后13、仍按100Kpa設(shè)計(jì)計(jì)算，即每平方米地基容許承載力為10t/m2，而箱梁荷載(考慮各種施工荷載）最大為7。15t/m2，完全滿足施工要求。三、模板工程為保證現(xiàn)澆箱梁的外觀質(zhì)量光潔度、表面平整度和線形，加快施工進(jìn)度，本工程箱梁底模采用鋪設(shè)竹膠板，外側(cè)模采用大塊鋼模板,箱體內(nèi)采用膠合板木模。1、底模：箱梁底模采用竹膠板，模板加工時(shí)可根據(jù)箱梁線形曲線及寬度將模板分段（按順橋向每5m為一段考慮）制作，將每一段視為直線段，即分段用折線代替圓曲線,從而提高了模板的使用效率。鋸板采用合金鋸片,直徑400毫米，120齒左右，轉(zhuǎn)速3800轉(zhuǎn)/分，在板下墊實(shí)時(shí)鋸切，以預(yù)防毛邊.玻璃鋼竹膠板存放時(shí)板面不得與地面接觸14、,要下墊方木，邊角對(duì)齊堆放，保持通風(fēng)良好，防止日曬雨淋,并定期檢查。當(dāng)一跨砼澆筑好后，等強(qiáng)度達(dá)到80%后，便可張拉、壓漿，壓漿完成后可將底模板下的可調(diào)頂托下降，將I14工字鋼、木枋和竹膠板脫離底板，取下竹膠模板等.2、內(nèi)模:箱梁內(nèi)模采用九合板，木枋順向布置，木枋截面尺寸為6X12cm，木枋布置間距為35cm左右.為施工方便,內(nèi)模分塊加工成幾種型號(hào)，并確保同一類型號(hào)的模板能夠互用；加工時(shí)，將面板和木枋通過鐵釘加工成整體。為便于內(nèi)模從箱梁內(nèi)取出，在每一跨箱梁頂板上預(yù)留兩個(gè)160(縱向）100（橫向）的人洞，人孔分布在每跨離橋墩10米處，不能跨越施工縫；每一跨箱梁底板鋼束張拉、壓漿及封錨完成后，將人15、孔澆注砼封閉。箱梁內(nèi)模支撐采用483。5腳手管做排架，立柱支撐在底模頂面上，腳手管順橋向按0。9米設(shè)置一排，每排7根，且每排均需設(shè)置剪刀撐和縱、橫水平撐，以增加支架的整體穩(wěn)定性,防止內(nèi)模脹模，內(nèi)模支架的搭設(shè)原理及方式與滿堂腳手架的搭設(shè)原理及方式基本相同；立柱支撐點(diǎn)必須與橫橋向底模下的工字鋼位置對(duì)應(yīng),而且立柱不可直接支撐在底模頂，兩者間須墊設(shè)混凝土墊塊。經(jīng)受力驗(yàn)算,內(nèi)模及內(nèi)模支架均能滿足規(guī)范要求，本處計(jì)算過程從略。澆注砼之后,等強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的30%后方可進(jìn)行拆除內(nèi)模。如果拆模時(shí)間過早，容易造成箱梁頂板砼下饒、開裂，甚至倒坍；如果拆模時(shí)間過晚，將增大了拆模難度，造成拆模時(shí)間長(zhǎng)且容易損壞模板。具16、體拆模時(shí)間由現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)人員視現(xiàn)場(chǎng)砼的凝固情況把握好。3、封頭模板和翼緣端模板端橫隔板封頭模板采用玻璃鋼竹膠板，施工接縫處縫頭模板采用5mm厚鋼板制作。內(nèi)側(cè)翼緣端模板采用20a槽鋼（翼緣板砼厚為18cm)；外側(cè)翼緣板由于防撞護(hù)欄設(shè)計(jì)構(gòu)造的緣故，留有10cm的后澆段,采用4cm厚的泡沫板，安裝及拆除時(shí)十分方便，雖然泡沫板只能一次性使用，但由于其價(jià)格便宜，與采用鋼板相比更為經(jīng)濟(jì)。4、外側(cè)模板和翼緣模板為確保外觀美觀，本箱梁外側(cè)模板和翼緣模板采用大型鋼板，由專業(yè)模板加工廠家加工制作;為施工方便，將外側(cè)模板和翼緣模板加工成整體，每塊模板寬為2。7米。面板采用5mm厚鋼板，橫肋采用70角鋼，背帶采用210槽17、鋼，背帶間距為90cm，每塊模板上設(shè)有3道背帶，每道背帶上設(shè)置兩根18的拉桿。經(jīng)受力驗(yàn)算和施工檢驗(yàn)，此模板強(qiáng)度和剛度完全能夠滿足施工要求。為調(diào)模、脫模方便，模板外側(cè)每道背帶上設(shè)有3根可調(diào)絲桿用來支撐模板，確保模板在澆注砼時(shí)不向外傾倒.可調(diào)絲桿的上端與模板采用鉸聯(lián)結(jié)，下端與翼緣模板下方的橫向I14工字鋼鉸聯(lián)結(jié)，每塊模板下方的3根橫向工字鋼通過鋼筋連成整體，橫向工字鋼安裝在順橋向外側(cè)模行走軌道上（縱向I14工字鋼）。為確保模板整體不向外滑移，翼緣模板下方的橫向工字鋼與底板下方的橫向工字鋼通過“CC”型緊索具連接在一起，如此一來，澆注砼時(shí)兩側(cè)腹板砼向外的脹力可以相互抵消。首跨外側(cè)模板及翼緣模板安裝時(shí)18、，采用16t汽車吊起吊。模板起吊前,要將相應(yīng)的絲桿和橫向I14工字鋼聯(lián)接好，在模板就位時(shí)，要將模板上的橫向工字鋼與底模板下的橫向工字鋼位置對(duì)齊.由于每塊模板面板均為平面,沒有按照箱梁平曲線設(shè)置弧面，故安裝模板時(shí),確保模板與模板之間留有15mm左右的間隙,以此來調(diào)出箱梁的平曲線（實(shí)際為若干折線）。模板之間的間隙通過木板條和玻璃膠進(jìn)行堵塞，不留縫隙。當(dāng)砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的5060%時(shí)，方可脫離外側(cè)模板和翼緣模板.脫模時(shí)，只需將每塊模板上的可調(diào)絲桿收緊,模板就會(huì)自動(dòng)脫離砼表面，十分方便。為確保外側(cè)模和翼緣模能夠順利行走,應(yīng)確保模板脫離砼面不小于8cm.外側(cè)模行走采用5t或10t卷?yè)P(yáng)機(jī)拖動(dòng)行走，由于箱19、梁處于平曲線內(nèi)，故每次只能行走12塊模板。模板行走時(shí)，卷?yè)P(yáng)機(jī)安放在已澆梁段頂板上,通過人孔、型鋼和鋼絲繩等將卷?yè)P(yáng)機(jī)固定。為確保鋼模板能夠行走至將施工梁段的最前端，應(yīng)確保卷?yè)P(yáng)機(jī)鋼絲繩的導(dǎo)向輪安裝在施工梁段最前端的前方。為確保模板行走時(shí)不脫離行走軌道,將模板下方的橫向工字鋼通過鋼筋等卡在工字鋼軌道上.根據(jù)施工實(shí)踐，外側(cè)模及翼緣模板只需1.5天左右便可全部行走到位，而每一跨箱梁張拉需不少于一天的時(shí)間，由于模板行走可在張拉前一天進(jìn)行。故在張拉完成之前模板能夠全部行走到位后.單側(cè)模板行走到位后，便可一邊進(jìn)行調(diào)模，另一邊進(jìn)行模板行走，大大縮短了工期。四、混凝土施工1、 混凝土配合比的設(shè)計(jì)及要求混凝土強(qiáng)度等20、級(jí)為C50水泥：采用華新P052.5水泥。粗骨料：東至縣香口產(chǎn)525cm級(jí)配.細(xì)骨料：江西贛江產(chǎn)中粗砂。單幅箱梁一次澆筑最大方量約408m3，2個(gè)50 m3的混凝土站，實(shí)際生產(chǎn)能力約為35m3/h，初凝時(shí)間不得小于12h，坍落度為1418cm。每灌攪拌時(shí)間不小于90s。確保砼的流動(dòng)性、和易性、秘水性及可泵性能夠施工及質(zhì)量要求。2、 箱梁混凝土澆筑由于砼為整跨澆注，方量較大,澆注時(shí)間長(zhǎng)，首跨澆注方量為408m3,標(biāo)準(zhǔn)跨每跨澆注方量為340m3。如果采用一臺(tái)攪拌站澆注，按每小時(shí)20m3計(jì)，則首跨至少需要澆注20小時(shí),經(jīng)過討論,擬采用兩臺(tái)攪拌站進(jìn)行澆注。由于其它標(biāo)段的箱梁澆注均出現(xiàn)了不同程度的問題，21、如腹板砼冷縫及分層現(xiàn)象較明顯、頂板砼表面有裂紋、箱梁內(nèi)翻漿現(xiàn)象嚴(yán)重。項(xiàng)目部對(duì)造成這些問題的原因及預(yù)防方法進(jìn)行了專門的討論，經(jīng)過討論，一致認(rèn)為：腹板砼出現(xiàn)冷縫和分層現(xiàn)象是由以下一種或幾種原因引起澆注氣溫過高或風(fēng)干現(xiàn)象嚴(yán)重造成砼出現(xiàn)假凝現(xiàn)象.砼初凝時(shí)間過短。砼澆注補(bǔ)料間隔時(shí)間過長(zhǎng)。砼振搗不力，在每次補(bǔ)料前沒有將砼表面假凝層破碎.砼配合比不均勻，某層砼澆注坍落度過大，某層砼澆注坍落度過小.頂板砼表面出現(xiàn)裂紋是由以下一種或幾種原因引起澆注氣溫過高或風(fēng)干現(xiàn)象嚴(yán)重造成砼表面容易開裂。砼養(yǎng)護(hù)不力或養(yǎng)護(hù)不及時(shí)。砼表面抹面不力，沒有修漿。砼配合比不合理。箱梁內(nèi)翻漿現(xiàn)象嚴(yán)重是由以下一種或幾種原因引起砼坍落度過大。22、砼澆注時(shí)，每一層澆注過厚。砼振搗方法不對(duì),振動(dòng)時(shí)間過長(zhǎng)。砼初凝時(shí)間過長(zhǎng)，砼澆注補(bǔ)料間隔時(shí)間過短。砼澆注時(shí)氣溫偏低或雨天澆注。針對(duì)以上問題，項(xiàng)目部做出了如下措施：每一跨砼澆注總體上遵循從低處向高處即從南到北的順序澆注，澆注步驟分四步進(jìn)行,詳見堤外引橋砼澆注步驟示意圖。按照示意圖所示的澆注工序進(jìn)行，有效地控制了每一層砼的澆注厚度，既有利于砼振搗，又有效地減少了底板砼的翻漿現(xiàn)象，同時(shí)有效地控制了每一次砼澆注后的布料間隔時(shí)間。施工過程中，當(dāng)每一段頂板澆注好后，立即用潮濕麻袋蓋好進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，防止風(fēng)吹開裂。每一跨砼澆注時(shí)間為13小時(shí)左右，采用本方法澆注的砼,拆模后，外觀質(zhì)量較好，沒有出現(xiàn)分層和冷縫現(xiàn)象，砼頂23、面沒有出現(xiàn)裂紋。五、小結(jié)1、本工程的滿堂支架地基處理與安慶長(zhǎng)江公路大橋其它標(biāo)段滿堂支架地基處理相比，工序上更為簡(jiǎn)單，造價(jià)上更為經(jīng)濟(jì),實(shí)踐表明結(jié)構(gòu)上也能很好的滿足施工及規(guī)范要求。2、采用水箱加水進(jìn)行預(yù)壓，表面上看加工水箱價(jià)格高，但由于其周轉(zhuǎn)次數(shù)多,所花勞動(dòng)力少，多次周轉(zhuǎn)使用后，比采用砂袋碼砂進(jìn)行預(yù)壓所花造價(jià)要低；且水箱加水進(jìn)行預(yù)壓，工序簡(jiǎn)單，施工進(jìn)度快，比采用砂袋碼砂進(jìn)行預(yù)壓要安全,值得推廣使用。在今后的施工中，如果采用滿堂支架施工的跨數(shù)較多，建議采用水箱加水法進(jìn)行預(yù)壓；否則宜采用砂袋碼砂法進(jìn)行預(yù)壓。如果采用水箱加水法進(jìn)行預(yù)壓，建議在水箱底部設(shè)計(jì)若干滾輪或滾軸，以便23人就能推動(dòng)水箱前移。3、 外側(cè)模板及翼緣模板采用大型鋼模板,造價(jià)比采用竹膠板施工要昂貴,但鋼模板比竹膠板可周轉(zhuǎn)的次數(shù)要多，澆注的砼的外觀質(zhì)量要好，且模板前移及調(diào)模、脫模也更方便，所花時(shí)間要少.總之,兩者各有優(yōu)缺點(diǎn).在今后的施工中，如果采用滿堂支架施工的跨數(shù)較多,建議采用鋼模板施工，否則宜采用竹膠板施工。如果采用大型鋼模板,建議在模板下方橫向工字鋼上設(shè)置滾輪,采用人工推動(dòng)模板前移。