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1、目 錄第一章工程概況及現場情況1第一節工程概況1第二節現場情況1第三節塔吊選型1第四節塔吊位置確定2第五節塔吊基礎確定2第二章編制依據2第三章主要工序施工方法2第一節格構柱的制作2第二節樁基施工3第三節土方開挖3第四節基礎承臺施工3第四章塔吊防碰撞措施4第五章應急預案5第一節格構柱裂縫5第二節格構柱傾斜6第三節應急組織機構6第四節應急物資6第六章計算書7附圖:1、1#、2#塔吊基礎設計2、3#塔吊基礎設計3、一期施工階段塔吊平面布置圖4、二期施工階段塔吊平面布置圖5、鉆孔灌注樁及格構柱詳圖第一章 工程概況及現場情況第一節 工程概況工程名稱：xx古北御庭工程工程地址：本工程東至xx都市花園五期、2、西至滬南公路、南至龍匯路、北至龍陽路建設單位：設計單位:監理單位：公司施工單位：公司圍護施工單位:公司勘察單位:公司檢測單位：公司建筑面積：93293 (其中地上建筑面積約68865，地下建筑面積：24428 ）結構層次:框剪結構，地下 12層,地上均為18層。本工程由6棟高層住宅組成。其中4樓、5#樓坐落在中間2層地下車庫中,為大底盤雙塔結構。1、3、5#、6樓坐落在中央二層地下車庫周邊.中央二層地下車庫為樁筏基礎，地下室底板厚為 0.9米，其余均為樁梁式筏形基礎，底板厚0.4m。本工程由12層地下室、6棟高層組成，具體情況如下：單體名稱建筑面積（地上）層數建筑高度m1#14469.80-13、/18+1F59。95214328。211/18+1F59.953#11663。2-1/18+1F59.0047159。292/18+1F56。005#12600。9-2/18+1F59。00613440。13-1/18+1F59。00中央地下車庫19402.31-28.10第二節 現場情況本工程由于受世博會限制，工期較緊，同時根據地下室的深度情況,先后分二期進行施工，一期區域為地下二層的中央地下車庫包括4、5#樓上上部主體結構，二期區域為中央地下車庫周圍的僅有地下一層的1、2、3#、6樓。根據現場平面布置及塔吊的綜合利用率，1#與3樓共用一臺塔吊,2#與4#樓共用一臺塔吊，5#與6樓共用一臺4、塔吊。4、5#樓位于一期中央地下車庫深坑內,深坑開挖深度為-7.8m(標高為-9。10m)，2#、6樓位于二期淺坑內，淺坑開挖深度為-4m,由于先施工一期深坑及4、5樓上部結構，2、6樓需在世博結束后開工，而塔吊隨著4#、5#樓上部結構的施工同步上升,考慮到塔吊的附墻桿設置,因此需將2與4#樓、5#與6樓之間共用的兩臺塔吊安裝在深坑內，塔吊基礎采用鉆孔灌注樁+格構柱+ 承臺的型式。1、3樓為同時開工，僅需考慮塔吊的覆蓋面積，盡量減少死角,因此該塔吊安裝于近3#樓一側，基礎采用鉆孔灌注樁+格構柱+承臺型式。由于二期于世博后開工，與一期相差6個月的工期,按進度計劃，在4#、5樓結構封頂并完成屋面工5、程時，2#、6樓只施工至第5層結構,而二期將進行室外總體施工,因此需將圖中1、2#塔吊分別移至2、6#樓附近(位置詳見塔吊平面布置圖),基礎采用鉆孔灌注樁+承臺型式,塔吊樁可在樁基施工階段按本方案要求先行施工好.塔吊安裝及基礎情況編號塔吊安裝高度承臺面標高基樁深度樁頂標高基樁類型格構柱高度備注180m2。4516m8。90m800ZKZ6。6m275m2。4516m-8。90m800ZKZ6。6m372m+0。5525m-5.00m800ZKZ4。9m472m4。5535m-5。70m700ZKZ由1#塔吊移來5#75m3.335m4.45m700ZKZ-由2#塔吊移來第三節 塔吊選型為滿足地6、下室及上部結構施工階段材料垂直運輸的需要，計劃在2#、4#樓之間配備一臺塔吊（編號為1）、5#、6樓配備一臺塔吊（編號為2），1#、3樓之間配備一臺塔吊（編號為3#），并在4、5樓結構封頂后，將1、2#塔吊移至2#、6樓圖示位置,塔吊編號分別為4#、5，并根據建筑物的總高度及結構情況,選擇南通惠爾建設機械有限公司生產的QTZ63 5510型塔式起重機.QTZ63 5510型塔式起重機相關參數表:荷載工況Fh(KN）Fv(KN）彎矩M(KN.M)扭矩Mn（KN.M)工作狀態255001350320非工作狀態8545018000第四節 塔吊位置確定為最大限度的滿足施工需要，施工時在塔吊的回轉半徑之7、內盡量不留死角，以及與建筑物之間安全距離及安全高度，同時考慮塔吊的安全、方便使用要求和塔吊拆除等因素，塔吊安裝的具體位置如下：房號位置1A軸以南：1118軸2L軸以北：1518軸3#A軸以南:1416軸4#軸以西:FG軸5Q軸以北：2023軸第五節 塔吊基礎確定本工程1、2、3塔吊基礎采用格構柱+承臺形式，格構住下立柱樁采用鉆孔灌注樁,1、2塔吊樁長16m，3塔吊樁長25m，立柱樁主筋為820，箍筋采用8200螺旋箍，樁頂3m范圍內8100，鉆孔灌注樁樁身混凝土等級為水下C30，樁頂錨入地下室底板100mm。灌注樁上設置460460鋼立柱構架，鋼立柱采用4L16016的角鋼，綴板采用435038、0010鋼板，鋼立柱插入灌注樁,插入深度為3m，支撐塔吊基礎，鋼立柱構架頂錨入塔吊基礎承臺內700mm。4#、5#塔吊基礎采用普通樁承臺形式,樁采用800鉆孔灌注樁，樁主筋為820,箍筋采用8200螺旋箍，鉆孔灌注樁樁身混凝土等級為水下C30,樁頂錨入塔吊承臺板200mm。第二章 編制依據1、建筑樁基礎技術規范JGJ94942、混凝土結構設計規范(GB5001020XX)3、建筑地基基礎設計規范(GB50007-20XX）4、鋼結構設計規范(GB50017-20XX）5、建筑機械使用安全規程(JGJ33-20XX)6、建筑結構荷載規范（GB5000920XX)7、本工程巖土工程勘察報告8、施工9、圖紙9、簡明施工計算手冊10、塔吊使用說明書第三章主要工序施工方法第一節 格構柱的制作為保證焊接質量和焊接精度，格構柱構件的整體制作在加工車間內完成。(一）、焊接規程1、原材料（1）鋼結構所用鋼材，應按施工圖的要求選用，其性能和質量必須符合國家標準和行業標準的規定，并具有質量證明書或檢驗報告。（2)原材料進廠后應進行復驗，包括質量證明書和合格證，材料表面質量和標記，材料的規格、型號及數量，材料的化學成份及力學性能等。2、焊接材料（1)鋼結構所用焊接材料,應按施工圖的要求選用,并符合國家及行業相關標準、規范的規定，并有質量證明書或檢驗報告。（2)焊接材料進廠后應進行復驗，檢驗員根據訂貨合同和有關10、技術標準按進行復驗，檢驗員根據訂貨合同和有關技術標準按下述內容復驗。焊條:a、焊條的生產廠家、供貨單位、批號、制成日期；b、焊條型號、牌號、規格(直徑和長度）；c、藥皮的外觀、強度、偏心度、耐潮性；d、熔敷金屬的化學成份和機械性能；e、焊接工藝性。 （3）焊條在使用前，必須按產品說明書或焊接工藝卡規定的技術要求進行烘干。酸性焊條一般按150烘干，時間12h，堿性焊條按350400烘干,時間12h，焊劑按250烘干，時間12h。焊條烘干后從取出到施焊不宜超過2h（酸性焊條不宜超過4h），否則應重新烘干后再用，但焊條烘干次數不宜超過2 次。不得使用藥皮脫落或焊芯生銹的焊條和受潮結塊的焊劑及已經熔燒11、過的渣殼。2、焊工(1）鋼結構制作及安裝的焊工，必須經過培訓、考試合格并取得焊工合格證后方可施焊。（2)持證焊工,其合格證必須在有效期內，連續中斷焊接工作達六個月以上時，其合格證自動失效，如再參加焊接工作，應重新考試合格后方可繼續從事焊接工作.3、焊前準備（1)焊前應清除焊件表面及兩側3050mm范圍內的鐵銹、油污、水份等雜質.(2)施焊前，焊工應檢查焊件部位的組裝質量，如不符合要求,應修整合格后方可施焊。（3）嚴禁在接頭間隙中填塞焊條頭、鐵塊等雜質物。(二）、焊接工藝(1)焊接時，焊工應遵守焊接工藝,不得自由施焊及在焊道處的母材上引弧.特別是過流面的表面應保持原有粗糙度。（2）局部組裝縫隙超12、過5mm且長度不超過縫長的15%，允許堆焊處理后再焊接,嚴禁填充異物堆焊。（3)在組裝好的構件上施焊,應嚴格按焊接工藝規定的參數及焊接順序進行，以控制焊后構件變形。盡量采用對稱焊接方法，且收縮量大的部分先焊，收縮量小的部分后焊，使焊接變形和收縮量最小。(4）鋼結構焊接應嚴格按施工圖及焊接工藝要求進行施焊,不得隨意更改工藝參數。（三)、變形的控制(1)下料、裝配時，根據工藝要求,預留焊接收縮余量,預置焊接變形。(2）裝配前,矯正每一構件的變形，保證裝配符合裝配公差表的要求。（3)使用必要的裝配和焊接胎架、工裝夾具、工藝隔板及撐桿。（4）在同一構件上焊接時,應盡可能采用熱量分散、對稱分布的方式施焊13、。（五)、焊后處理焊縫焊接完成后,清理焊縫表面的熔渣和金屬飛濺物，焊工自行檢查焊縫的外觀質量；如不符合要求,應焊補和打磨、修補后的焊縫應光滑圓順，不影響原焊縫的外觀質量要求.第二節 樁基施工塔吊樁基由樁基施工單位施工,樁基單位在施工工程樁期間安排施工塔吊基礎樁。1、基礎樁施工要求與工程樁相同。2、事先根據設計方案制作鋼構架，在下灌注樁鋼筋籠時，及時放置鋼構架，并與鋼筋籠牢固焊接。格構柱垂直度的保證措施：采用定位器控制鋼格構柱定位,下放靠其自重控制垂直度；施工時格構柱頂設定位器以確保格構柱定向方位，本工程擬制作812個定位器，在帶有鋼格構柱樁施工期間循環使用,每個格構柱樁在混凝土初凝后8小時內進14、行空孔回填，終凝后撤掉定位器，以避免其下沉或水平偏位;同時專人指揮控制好混凝土澆注的標高（標高控制采用測繩及時量測、測繩使用前用鋼卷尺校核后使用，根據標高差控制混凝土超灌量，同時考慮量測誤差，混凝土超灌量不小于50cm，不大于80cm）。將施工偏差控制在要求范圍內，確保其水平方向定位準確，垂直方向精度達到設計要求（11000)。第三節 土方開挖基坑內土方采用機械開挖，為防止開挖時挖斗切土擠壓樁體周圍土體從而擠壓格構柱造成變形，因此在樁體50cm范圍內土體采用人工開挖。開挖時同一承臺下的格構樁周圍土方應同時開挖，嚴禁超挖。開挖時，邊開挖邊用槽鋼把4根格構柱連接起來，每次開挖深度不得超過3m。第四15、節 基礎承臺施工塔吊基礎的施工流程位:基礎底板放線定位土方放坡開挖破樁、澆筑基礎墊層砼鋪設油毛氈再上鋪鋼筋網及聯系筋，定位、焊接塔吊標準節制作基礎模板基礎砼澆筑。一、基礎模板施工：（1） 挖土至基礎底標高后,按塔吊基礎圖尺寸現場定位放樣，放出基礎的灰線。（2） 在砼基礎位置底部施工混凝土墊層作為底模，底模寬度須大于支撐截面寬每邊100150mm，并且標高一致，表面平整，下方土層密實。（3） 砼基礎側模用九夾板木模，外加48鋼管圍檁，并在基礎高度1/2處穿16對拉螺栓固定.二、基礎鋼筋工程:（1） 主筋連接采用搭接焊,單面焊10d，雙面焊5d，接頭在同一斷面處數量不超過50，并錯開35d.鋼筋伸16、入支座的錨固長度不小于40d。鋼筋接頭留置在受力較小處。（2） 塔吊樁鋼筋錨入基礎必須確保其錨固長度，并成45度角。（3） 鋼筋遇格構柱及標準節時，應盡量穿過去，或從側面繞行，嚴禁將鋼筋斷開，標準節應在鋼筋上固定牢固。（4） 鋼筋遇格構的處理：在進行承臺或十字梁鋼筋綁扎，穿過格構柱時將碰到角鋼或綴板，梁本身高度較高,加上架空綁扎，在梁鋼筋綁扎操作范圍內，格構柱腹板都將割除，這將引起腹板失穩。因此在梁主筋穿過格構柱處,如碰角鋼穿不過處，不得損傷角鋼或綴板，也不得切斷鋼筋,對于局部梁鋼筋密集處,通過放大梁截面或調整梁鋼筋的皮數來調整鋼筋間距，使梁鋼筋順利穿過格構柱,梁最上皮鋼筋放置完后，依次將箍筋17、套入。箍筋的接頭應交錯排列垂直放置，箍筋轉角與豎向鋼筋交叉點均應扎牢（箍筋平直部分與豎向鋼筋交叉點可每隔一根互成梅花式扎牢)，綁扎箍筋時,鉛絲扣要相互成八字形綁扎。三、基礎砼澆筑(1) 澆筑基礎砼采用C35商品砼.(2) 澆筑砼時，必須按1組/100m標準做試塊,以掌握28d抗壓強度；另增加二組試塊,進行3d、7d強度試驗,在試驗結果顯示砼強度達到安裝要求時，方可安裝塔吊。(3) 砼澆筑后加麻袋覆蓋養護。第四章 塔吊防碰撞措施一、群塔施工防碰撞措施1、塔吊作業防碰措施1。1、操作人員必須持證上崗，嚴禁非操作司機無證作業。1.2、嚴禁酒后作業，嚴格遵守“十不吊”的規程,六級風以上或大雨、大霧、大18、雪時，不準吊卸物品。1.3、在能見度良好的情況下,在吊、卸物品前，均需用電鈴提醒指揮工或對方司機，寧停三分,不搶一秒。1。4、由于本工程為群塔施工，各號塔相互間距小于幅度，存在碰撞可能，為此塔吊錯開高差2米。1塔吊與2#塔吊、1塔吊與3塔吊、4塔吊與3塔吊、4塔吊與4#樓外墻、5塔吊與5#樓外墻相互存在相互碰撞的可能，因此各塔吊采取如下措施：1塔吊與2塔吊:由于這兩臺塔吊同時安裝，且4、5#樓均為18層建筑,因此要防止該兩臺塔吊相撞，采取控制兩臺塔吊的初始安裝高度，使1塔吊高于2#塔吊2個標準節,在日后升級時，保證1塔吊始終高于2#塔吊2個標準節。同時為避免兩塔吊交會時吊物發生碰撞，各塔吊指揮19、人員應加強指揮協調,不能避免的交叉作業時，將各自所吊物品均應回車至吊臂根部30m以內,錯開后，再向外移動水平小車。1塔吊與3#塔吊：由于3#塔吊覆蓋范圍為1樓、3樓及一期部分地下室,而1、3樓屬于二期范圍,二期在一期地下室結構封頂后方開始施工,但為了減少一期地下室施工時的死角，3#塔吊與1#、2#塔吊同時安裝，但是暫不升節,因此1#塔吊與3#塔吊之間仍采用控制兩臺塔吊的初始安裝高度，使1塔吊高于3塔吊2個標準節，在日后升級中保證1塔吊高于3塔吊2個標準節。同時為避免兩塔吊交會時吊物發生碰撞，各塔吊指揮人員應加強指揮協調，不能避免的交叉作業時，將各自所吊物品均應回車至吊臂根部30m以內,錯開后，20、再向外移動水平小車。3塔吊與4#塔吊：由于4#塔吊由1塔吊在4樓結構封頂后移來，因此控制4#塔吊的安裝高度,使4塔吊低于3塔吊2個標準節，同時為避免兩塔吊交會時吊物發生碰撞，各塔吊指揮人員應加強指揮協調,不能避免的交叉作業時，將各自所吊物品均應回車至吊臂根部30m以內，錯開后，再向外移動水平小車.。4#塔吊與4#樓外墻：安裝4#塔吊時，4#樓結構已經封頂,而4塔吊與4#樓外墻最小距離為45m,因此位了防止4#塔吊碰撞4#樓外墻,將4#塔吊大臂縮短至40m。5塔吊與5#樓外墻：安裝5#塔吊時，5樓結構已經封頂,而5#塔吊與5#樓外墻最小距離為46m，因此位了防止5#塔吊碰撞45#樓外墻,將5#塔21、吊大臂縮短至40m。1。5、塔吊在相交作業時,各自所吊物品均應回車至吊臂根部30m以內，錯開后，再向外移動水平小車。2、塔吊特殊情況下及作業后的防碰撞措施2。1、起重吊裝情況時，當遇到超過允許的風力時，操作人員嚴禁回車打反擋，防止回轉組塊失靈,或造成回轉啃齒、斷齒發生，造成相碰事故或機械事故發生.2.2、夜間施工時,應保證作業現場照明齊全有效,視線能見度好。2.3、塔吊作業完畢時，根據氣溫氣象，將回轉止動風標打開，西北風時，吊臂一律朝東南停放；吊臂朝西北位移。3、指揮人員的安全防碰撞措施3.1、指揮人員必須持證上崗，嚴禁非指揮人員指揮塔吊作業。3.2、每臺塔吊在作業時，應保證有上、下各一名指揮22、工對所屬塔吊進行指揮，特殊情況下如結構吊裝、吊掛外平臺等應配三名指揮人員.3.3、指揮人員應配戴明顯的標記（安全帽或工作服顏色的不同).01、03的指揮人員穿紅色工作服、帶紅色安全帽,塔帽上掛紅色旗子，塔臂上掛紅色的串燈供夜間使用；02、04、05的指揮人員穿綠色工作服、帶綠色安全帽,塔帽上掛綠色旗子，塔臂上掛綠色的串燈供夜間使用。3.4、指揮人員的指揮、手勢、旗語、哨音或對講機等工、用具應明了、簡潔、果斷,死角區應隨時觀察吊、卸物前、后、左、右有無障礙物情況,并能及時排除。3.5、指揮人員發現另外一臺塔機在自己所轄作業區吊、卸時，不得強行指揮自己所轄的塔機就位吊、卸，否則，應承擔塔機相碰撞事23、件的直接責任.4、塔機頂升、附壁時的防碰撞措施4.1、塔機頂升、附壁時，應按照加節方向進行。另外一臺不得距此塔臂左右各15度吊。卸物品，防止塔機相撞造成事故發生。4.2、一臺塔吊附壁時，另外一臺塔機應沿平衡臂對應該塔的方向進行施工作業。4。3、四級風以上時，不得進行頂升作業。5、檢修作業人員的防碰撞措施5。1、機修作業人員在檢修塔吊或換件時，應盡量避開二塔吊臂相徑停放位置。5。2、塔機保養時，應盡量將平衡臂方位朝向對面塔吊,以便對方有較大的作業空間。6、現場管理人員的防碰撞責任6。1、現場工長、技術人員等管理人員應遵循科學管理，不得違章指揮。6.2、根據現場的具體情況，經常開展不同時期的安全交24、底和安全檢查工作。6.3、在進度與安全發生沖突時，一切服從于安全。二、塔吊安全使用措施1塔吊使用前先檢查試吊。2鋼絲繩在卷筒上必須排列整齊，尾部卡牢，工作中最少保留三圈以上。3操作中塔吊司機必須注意力集中，聽從指揮人員的信號，信號不明或可能引起事故時，應暫時停止操作.4起吊物件應拉溜繩，速度要均勻,禁止突然制動和變換方向，平移應高出障礙物0。5m以上，下落應低速輕放，防止傾倒.6物件起吊時，禁止在物件上站人或進行加工.7起吊在滿負荷或接近滿負荷時，嚴禁降落臂桿或同時進行兩個動作。8起吊重物嚴禁自由下落，重物下落應用手剎或腳剎控制緩慢下降。9起重機停止作業時，應將起吊物件放下，剎住制動器，操縱桿25、放在空擋并關門上鎖。10作業時，將駕駛室窗子打開，注意指揮信號.11吊運物件時，平衡必須移動至規定位置。12在頂升中,必須有專人指揮，看管電源，操縱液壓系統和緊固螺栓。頂升時必須放松電纜,放松長度應略大于總的頂升高度,并固定好電纜卷筒。13頂升時，應把起重小車和平衡重移近塔帽，并將旋轉部分剎住，嚴禁塔帽旋轉。三、塔吊司機要求1、 塔吊司機應持證上崗2、 嚴格執行“十不吊”制度.3、 嚴禁疲勞作業、酒后作業。4、 各塔作業應相互禮讓。5、 在施工現場應戴安全帽，走防護通道。6、 吊運材料時應盡量避開行人。7、 經常檢查塔吊的各項性能是否靈敏可靠,鋼絲繩有無破損，嚴禁塔吊帶病作業。8、 各棟號應為26、塔吊司機上下搭設安全通道.做法如下:1） 各樓應優先考慮從地面搭設塔吊司機專用通道.通道搭設方法同人行通道，寬度不小于1。5米。塔吊基坑應全封閉,并鋪好跳板.2） 各塔吊均有附墻，因此可利用附墻桿搭設空中通道。第五章 應急預案第一節 格構柱裂縫在塔吊使用期間，應安排專人對格構柱每天進行檢查，檢查柱體桿件、焊縫是否出現裂縫，并做好檢查記錄。如在檢查中出現桿件裂縫或焊縫脫焊，應立即停用塔吊,并通知項目部。在發現桿件裂縫或焊縫脫焊時,應及時進行處理,防止裂縫進一步擴大，釀成事故.由于塔身受配重塊的作用,在空載狀態下，其傾覆力矩最大,因此在進行裂縫處理時，應在大臂前端吊裝一標準節，使大臂前后力矩平衡,27、從使塔身傾覆力矩降到最小。(1）桿件裂縫處理：當格構柱主肢角鋼出現裂縫時，采用與主肢同一規格的角鋼，在主肢內側與主肢焊接補強，焊接應滿焊，補強桿件的長度為裂縫上下各大于10cm.當綴板出現裂縫時,應在出現裂縫的綴板上下各補強一塊與原綴板同規格、尺寸的鋼板，與格構柱主肢滿焊。當連桿出現裂縫時，應在最短的時間內，用與原連桿同規格的桿件在原位置將其更換。（2）焊縫脫焊處理：當綴板與主肢脫焊時，應在脫焊綴板上下各補強一塊與原綴板同規格、尺寸的鋼板，與格構柱主肢滿焊,加固后將脫焊綴板的原焊接處打磨平整，再與主肢焊接。當連桿與主肢脫焊時，可將原焊接處打磨平整，直接與主肢焊接.第二節 格構柱傾斜在塔吊運行期28、間，安排專人在進行塔身垂直度定期檢查的同時,也應對基礎格構柱進行垂直度檢查，并做好檢查記錄。用經緯儀檢查格構柱垂直度，主弦桿四個側面的垂直度偏差不應大于2/1000，當偏差超過2/1000時，應立即停止運行。如偏差量較小,可采用將塔吊大臂停在傾斜一側,利用塔吊配重產生的彎矩，調整格構柱的垂直度，然后用經緯儀觀測其垂直度情況,如在偏差范圍內，立即與地下室結構進行支撐加固。支撐點采用23028010的鋼板用化學錨栓與地下室混凝土結構固定，支撐桿采用16a號雙榀槽鋼使格構柱與地下室結構做對（拉）撐。如偏差量較大，且采取上述措施仍不能糾正的，應采用千斤頂以地下室結構或圍護結構作為支撐點進行調整,配合經29、緯儀觀測控制調整量，調整后同樣采取上述措施進行對(拉)撐.由于本工程基地內各塔吊樁頂標高處土質較差，為防止在塔吊運行期間樁基發生變形，在塔吊樁基周邊進行土體加固，加固范圍為8m8m，加固深度為各塔吊樁頂標高以下3m，加固水泥摻量為20。第三節 應急組織機構由施工、技術、質量及相應崗位人員組成現場事故搶險小組，充分發揮搶險小組在施工中的防災應急中的優勢與作用，建設全方位、多手段、應急應變能力強的現場組織體系，增強施工現場應急能力和抗風險能力。搶險組織機構見下頁圖：組長：孫建杭測量員：馬水權施工員：趙繼榮技術員：高華龍質量員：夏利生安全員：黃東海搶險班組第四節 應急物資序號名稱數量型號備注1千斤頂30、4臺YCW-1202電焊機4臺BX5003鋼板510厚4槽鋼5根205鋼管、扣件1t628鋼筋1。5t7警示閃燈5只8照明燈5只第六章 計算書分肢格構柱強度驗算由于1、2#塔吊基礎格構柱高度為6.6m，3#塔吊基礎為4.9m，格構柱及連桿的強度及整體穩定性按1#、2塔吊最不利因素計算，1#、2塔吊基礎格構柱滿足要求，3塔吊基礎格構柱亦能滿足要求。4#、5塔吊樁基礎的計算書一。 參數信息塔吊型號: QTZ63自重（包括壓重):F1=450.80kN最大起重荷載： F2=60。00kN 塔吊傾覆力距: M=1800.00kN.m 塔吊起重高度：H=74.00m塔身寬度: B=1.60m樁混凝土等級31、: 水下 C30 承臺混凝土等級：C35 保護層厚度： 50mm矩形承臺邊長: 4.00m承臺厚度： Hc=1.350m承臺箍筋間距： S=150mm承臺鋼筋級別: 級承臺預埋件埋深:h=0.90m樁直徑: d=0.700m樁間距: a=2.100m樁鋼筋級別： 級樁入土深度: 35。00 樁型與工藝： 泥漿護壁鉆（沖）孔灌注樁二。 塔吊基礎承臺頂面的豎向力與彎矩計算 1。 塔吊自重(包括壓重）F1=450。800kN 2. 塔吊最大起重荷載F2=60。000kN作用于樁基承臺頂面的豎向力 F=F1+F2=510。800kN塔吊的傾覆力矩 M=1.41800.000=2520.000kN.m三32、。 矩形承臺彎矩的計算計算簡圖:圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算. 1。 樁頂豎向力的計算（依據建筑樁基礎技術規范JGJ9420XX的第5.1。1條）其中 n單樁個數，n=4； Fk作用于承臺頂面的豎向力，Fk=510。800kN； Gk樁基承臺和承臺上土自重標準值，Gk=25。0BcBcHc+20.0BcBcD=540.000kN； Mxk，Myk荷載效應標準組合下，作用于承臺底面，繞通過樁群形心的 x、y 軸的力矩 xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離（m）; Nik荷載效應標準組合偏心豎向力作用下,第i基樁或復合基樁的豎向力（kN).經計算得33、到:樁頂豎向力設計值：最大壓力： N=1.2（510.800+540.000）/4+2520.000（2.1001。414/2)/2(2.1001。414/2)2=1163。896kN最大拔力： N=(510。800+540。000）/42520.000（2。1001。414/2)/2（2。1001。414/2)2=585.956kN樁頂豎向力標準值:最大壓力：N=（510。800+540.000)/4+1800.000(2.1001。414/2）/2(2。1001。414/2）2=868。883kN最大拔力：N=(510.800+540.000)/4-2520。000（2.1001.414/34、2）/2（2.1001.414/2）2=-343。483kN 2. 矩形承臺彎矩的計算(依據建筑樁基礎技術規范JGJ94-20XX的第5。9.2條)其中 Mx,My分別為繞X軸和繞Y軸方向計算截面處的彎矩設計值(kN.m); xi，yi垂直Y軸和X軸方向自樁軸線到相應計算截面的距離（m)； Ni在荷載效應基本組合下的第i基樁凈反力，Ni=Ni-G/n。經過計算得到彎矩設計值：壓力產生的承臺彎矩：N=1。2（510.800+540。000）/4+2520。000(2。100/2)/4（2.100/2)2=915。240kNMx1=My1=2915。240(1.050-0.800）=457.62035、kN.m拔力產生的承臺彎矩:N=（510。800+540。000)/4-2520。000（2。100/2）/4（2。100/2)2=337.300kNMx2=My2=2337。3(1。050-0。800）=168.650kN。m四。 矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB5001020XX)第7.2條受彎構件承載力計算.式中1系數,當混凝土強度不超過C50時,1取為1.0，當混凝土強度等級為C80時,1取為0。94，期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值; h0承臺的計算高度。 fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。承臺底面配筋： s=457.620106/（136、.0001。5704000.0001300.0002)=0。0041=1-(1-20.0041）0.5=0.0041s=1-0。0041/2=0.9980Asx= Asy=457.620106/（0.99801300。000300。000)=1175。773mm2承臺底面配筋為18150150，As=（4000-502）150+13。1499=6867.18Asx承臺頂面配筋： s=168.65106/(1.0001.5704000.0001300。0002）=0。0015=1（120。0015）0.5=0.0015s=10。0015/2=0.9993Asx= Asy=168。65106/（037、。99931300.000300。000)=432.759mm2。承臺頂面配筋為16150150,As=(4000-502）150+13。1488=5425.92Asx滿足頂面和底面配筋要求的同時還應該滿足構造要求！五。 矩形承臺截面抗剪切計算依據建筑樁基礎技術規范（JGJ94-20XX)的第5。9.14條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=2327。793kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：其中計算截面的剪跨比，=1。500 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1。570N/mm2； b承臺計算截面處的計算寬度，b=438、000mm; h0承臺計算截面處的計算高度，h0=400mm； fy鋼筋受拉強度設計值,fy=300.000N/mm2； S箍筋的間距，S=150mm.經過計算得：箍筋的最小配筋面積Asv=(2327。79310000.7001。5704000400)150/(300。000400）=711.741mm2六.樁身承載力驗算樁身承載力計算依據建筑樁基礎技術規范(JGJ94-20XX）的第5。8.2條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1163.896kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中c基樁成樁工藝系數，取0.750 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.39、300N/mm2; Aps樁身截面面積，Aps=0.3848m2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求，受壓鋼筋只需構造配筋！樁身受拉計算,依據建筑樁基技術規范JGJ9420XX 第5。8.7條受拉承載力計算,最大拉力 N=585。956kN經過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=1953.188mm2.綜上所述，全部縱向鋼筋采用構造配筋且配筋面積不能小于1953。188mm2構造規定:灌注樁主筋采用612根直徑12m14m，配筋率不小于0。2!樁主筋為820，箍筋采用8200螺旋箍，在樁頂標高3m范圍內主筋為1620,箍筋采用8100螺旋箍.七。樁抗壓承載力計算樁承載力計算依據建筑樁基礎技術規40、范(JGJ9420XX）的第5。2。5和5。3。5條根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1163.896kN樁豎向極限承載力驗算應滿足下面的公式：最大壓力:其中 R基樁豎向承載力特征值; Ra單樁豎向承載力特征值； K安全系數,取2.0； fak承臺下土的地基承載力特征值加權平均值；c承臺效應系數 qsk樁側第i層土的極限側阻力標準值，按下表取值； qpk極限端阻力標準值，按下表取值； u樁身的周長，u=2。1991m； Ap樁端面積，取Ap=0。385m2； Ac計算樁基所對應的承臺凈面積,去Ac=3。615m2； li第i層土層的厚度,取值如下表;厚度及側阻力標41、準值表如下：序號土厚度(m) 土側阻力標準值（kPa）土端阻力標準值(kPa) 土名稱2 0.15 15 0 粉質粘土 1.1 15 0 淤泥質粘質粉土夾 2。6 15 0 粘質粉土 2。8 20 0 淤泥質粘質粉土 8 20 0 淤泥質粘土1-1 2。5 32 0 粘土1-2 4.8 36 0 粉質粘土 3.5 52 0 粉質粘土1-1 6.9 56 0 粘質粉土1-2 6。9 80 1700 砂質粉土由于樁的入土深度為35m,所以樁端是在第10層土層。最大壓力驗算：Ra=2。199（0。1515+1。115+2。615+2.820+820+2。532+4.836+3.552+6。956+242、。6580）+1700。0000。385=3528。370kNR=3528.370/2.0+0。070105.0003。615=1790。756kN上式計算的R值大于等于最大壓力868。883kN，所以滿足要求！八。樁抗拔承載力計算樁抗拔承載力計算依據建筑樁基礎技術規范（JGJ9420XX)的第5.4。5條樁抗拔承載力應滿足下列要求:其中： 式中 Tuk基樁抗拔極限承載力標準值;i抗拔系數；解得：Tgk=11.2（0。7000.1515+0。7001.115+0。7002.615+0.7002.820+0.700820+0.7002.532+0.7004.836+0。7003。552+0.7006.956+0.7002.6580）/4=2561。622kNGgp=11。23522/4=2156。000kNTuk=2。199（0.7000.1515+0.7001。115+0。7002。615+0。7002.820+0。700820+0。7002.532+0。7004.836+0。7003。552+0.7006。956+0。7002。6580)=20XX.893kNGp=2。1993525=1924.225kN由于： 2561。622/2。0+2156.000=343.483 滿足要求!由于： 20XX.893/2。0+1924.225=343。483 滿足要求！