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1、*大跨度懸挑梁板支撐架工程方案一、懸挑梁板結構概況：*建筑總面積4萬平方米，該工程主樓主體十三層及十四層軸/軸現澆梁板系懸挑結構的懸臂構件（軸/軸于二層至十二層為大空間），軸、處設懸挑鋼混凝土組合梁結構的主梁，且上下梁端于軸處各設一根鋼柱，鋼柱與鋼梁之間螺栓連接。懸挑梁板結構詳見結構平面圖(附圖)。二、方案確定：該懸挑梁板結構的模板支架搭設為施工的重點、難點，選擇模板支架的搭設方法是關鍵。支架方法選擇主要從懸挑梁板結構特點、施工條件、工期及技術經濟指標等方面綜合比較后確定。選擇懸挑式支架的搭設方法，支架具有負彎矩大、自重大、施工難度大、工期長、成本高等特點；選擇吊架的搭設方法，吊架的吊點無法保2、證；選擇碗扣式鋼管模板支架的搭設方法，工期短（支架搭設與結構施工可穿插進行），安全可靠，經濟合理。經過詳細周密的研究分析，最后選擇碗扣式鋼管模板支架作為該懸挑梁板結構施工的支撐系統。三、支架計算：（一）荷載計算（依據JGJ130-20XX）1、模板支架立桿的軸向設計值N，應按下式計算：N=1.2NGK+1.4NQK（按不組合風荷載考慮）式中NGK模板及支架自重、新澆筑混凝土自重與鋼梁鋼筋自重標準值產生的軸向力總和；NQK施工人員及施工設備荷載標準值，振搗混凝土時產生的荷載標準值產生的軸向力總和。2、該現澆梁、板模板及其支架支撐立桿須單獨計算，梁下立桿間距為450，板下立桿間距為900。、模板及3、其支架自重計算（按梁下） 7.844+（8.13+9）72+18361.56/0.98.1 3.84=5.652t/m2（模板自重合計于鋼管自重內考慮）、模板及支架自重計算（按板下）1.2544+2.4336+（1.54+2.08）159/0.90.8 3.84=2.111t/m2（模板自重合計于鋼管自重內考慮）、十三層模板及支架自重計算（按、項的1/11倍分別計算） 5.652/11=0.514 t/m2（按梁下） 2.111/11=0.192 t/m2（按板下） 3、混凝土自重計算（按兩層梁板計算）：梁：80.60.842500+268.477.54（鋼梁）=38400+8054.1=464、.454t 80.6242500+690.87.54（鋼梁）=96000+20724=116.724t 鋼柱：共4根，每根按1t計算(H4004001620,柱高3.4米)板：1/2（27.6+56.4）9.10.1322500=248.430t次梁：80.250.47250022=56.000t56.40.40.825002=90.240t自重累計量：G01=212.298t（梁下），G02=394.67t（板下）（248.43+56.00+90.24)/ 1/2（27.6+56.4）9.1-40.67.5=1.084t/m2（板下）4、施工人員及其他荷載值計算（按一層計算，按每平方米計算）5、Q1 =854+1000=1.34t/m25、梁下模板支架荷載計算：G1=5.652+（46.454+116.724+45.12+4）/40.67.5+0.514=5.652+11.794+0.514=17.96t/ m2按317/7.50.9=51/6.75=7.555根/ m2 (計算每平方米的立桿數量)因此,每根立桿承受的荷載值:Gk=17.96/7.555=2.377t/根Qk=1.34/7.555=0.177 t/根立桿的軸向力:N=1.22.377+1.40.177=2.852+0.248=3.100t6、板下荷載計算：按1.25根/m2計算：GK=2.710t/根QK=1.34/6、1.25=1.072t/根立桿的軸向力N=1.22.710+1.41.072=4.753t 7、模板支架立桿的計算長度l0，應按下式計算：l0=h+2a式中 h支架立桿的步距；a模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度取 h=1200 ， a=300 即l0=1200+600=1800，483.5鋼管的有關參數A=4.89cm2 ，=1.58cm2 =l0/i=1800/15.8=113.92 =114 查表 =0.4898、模板支架立桿的穩定性應按規范公式進行計算： N/Af , 取N=4.753tN/A =47530/0.489489=198.8N/mm2f=205N/mm27、(Q235鋼抗彎強度設計值)故滿足安全要求.（二）立桿底座承載力計算：按板下計算：每平方米的荷載值為2.7101.25+1.34=4.728t/m2按現澆板下支架立桿計算每平方米的立桿數量為1.25根/ m2每根立桿的荷載計算：4.728/1.25=3.782 t=37820N40000N（底座抗壓承載力設計值）（三）4.670M處現澆梁板混凝土平均壓力計算：P=N/A=37820/（100100）=3.782 N/mm2 0.7530 N/ mm2(混凝土強度設計值的75%)防爆層梁板（地下二層頂板）下搭設支架如下：在梁下部設間距600的立桿，在板下設間距1200的立桿，立桿步距均為12008、（483.5鋼管），防爆層的設計靜荷載值為55KN/M2，故滿足施工安全要求。四、施工順序1、拆除該架體范圍內的所有障礙物，檢查所有使用材料；2、在4.670M標高處（二層樓面）彈線布設架體搭設的水平網格位置；3、先搭設碗扣鋼管架體（最多不超過3步），再搭設軸、梁下加密區立桿（間距450）及縱橫兩向的剪刀撐，即搭設每步架體必須形成完整的空間桁架結構；架體與框架柱交叉處，將用鋼管及扣件在柱邊進行補設。4、檢查上述3步架體內的架體搭設質量，重點檢查桿件及附件、扣件的緊固情況及材質情況；5、繼續按照上述第3、4條的內容搭設架體至28.770M標高處；6、檢查28.770M標高處以上架體所使用的材料，9、同時進行拆除該處以上外防護架；一層樓板面處彈線，布設架體的水平網格位置（彈線位置完全與二層樓面上下重合）；7、二層梁板（一層頂板）下搭設支承架體，架體為立桿間距900（梁下加密為450），立桿步距為1200。保證4.670M板上下的架體立桿在同一垂直線上。8、0.000板（地下一層頂板）下支架搭設步驟及方法完全同上述內容中支架搭設。9、上部架體搭設至48.770M處，同時搭設架體的軸處的外防護架；10、檢查整個架體搭設質量情況，報監理驗收； 11、搭設方木間距不大于150mm，方木豎向截面高度不小于100mm，寬度不小于80mm（80100方木）；12、待十三層梁板混凝土強度大于1.2N/mm10、2時，搭設十三層架體；13、搭設十三層架體,架體立桿間距900,步距1200。14、待53.970M處混凝土養護不少于28天后，拆除架體最上層，從上往下依次拆除模板架體。拆除時，設安全警戒范圍，派專人看守。非作業人員不得入內。五、施工方法：碗扣式鋼管模板支架由標高4.670M（相對于0.000）現澆梁板面上搭設至標高48.770M現澆梁板下，搭設高度為44.100M。架體搭設長度最大為60.3M，最小為30.6M，寬度為9.9M，架體搭設總體結構為立桿間距900，立桿步距為1200，內設縱橫剪刀撐拉桿的滿堂桁架體系。該架體的總體穩定依靠8根框架柱，通過水平拉桿進行固定形成空間鉸接結構。架體詳見11、附圖。1、軸/軸范圍按圖示要求搭設架體，立桿間距900，立桿步距1200。2、每3步架體搭設形成基本構架后，須搭設4類桁架(詳見附圖)，以加強每根桿件。軸、處設桁架，架體東西兩邊設桁架，軸處設桁架，其余為桁架。桁架上下間距為3.6米。3、上述每3步架體形成后，必須按每5.4米寬(6個立桿間距)搭設斜長為12米的剪刀撐，剪刀撐每個方向設4根，即交叉剪刀撐左右各兩道12米的剪刀撐鋼管，同時縱向與橫向剪刀撐錯開2.7米設置，即縱橫相交半槎。整個架體的水平剪刀撐的豎向間距不大于3.6米（該架體高度達44M，主要考慮架體的任何角度的失穩因素）。所有立桿橫桿進行吊垂線檢查，垂直度及平整度不超過20mm。總12、高度范圍內立桿垂直度不允許超過50mm。混凝土澆搗嚴格按照先澆搗梁，后澆搗板,且對稱平衡的順序進行。六、施工安全嚴格按照設計的要求搭設支撐架，保證最不利荷載作用下的架體穩定性。剪刀撐連接桿與所有鋼管交叉處必須用扣件卡固連接。剪刀撐桿與立桿的夾角不得小于45角，以保證扣件承受允許的荷載值。扣件在螺栓擰緊扭力矩達到65NM時，不得發生破壞。搭設每2步高架體必須滿鋪腳手板并逐步向上翻轉。鋼梁先安裝焊接軸段,再懸挑段。混凝土先澆搗梁,再澆搗板。立桿頂托的高度不得超過300,所有與頂托或支座連接的鋼管處均須設縱橫水平桿用扣件卡固連接;嚴格遵守國家現行有關強制性標準的規定.七、工程進度 該工程進度較下部每13、層的施工進度要慢，必須遵守先保證施工安全再施工進度的原則來進行施工。該工程架體拆除必須保證53.970M標高處現澆梁板混凝土保溫養護不少于7晝夜，自然養護不少于28天后方可進行。八、組織措施：組織管理落實是保證該工程安全施工的主要環節之一。管理組織結構 經理總工 項目經理材料施工質量技術安全 班組操作者 總之，確保該工程質量措施有以下幾個方面：1、架體使用材料的材質。2、操作質量符合設計要求及操作技術規程。3、遵守設計要求的施工順序。4、組織管理落實到位。5、混凝土的保溫措施執行。九、結語：該工程十三層中部向南側懸挑9米，且懸挑面積大，最外側邊懸挑范圍的長度為60米。工程結構復雜，施工難度大，14、工期緊，采取上述的支撐架施工，保證主體工程按期安全地完成封頂，為省內房屋建筑大跨度懸挑梁板結構支撐架的施工提供了一定的理論依據及實際經驗，受到市站、業主、設計、監理等單位的好評，取得了較好的經濟效益、社會效益。 48.770M-53.970M處鋼骨混凝土梁及現澆模板及其支架工程施工技術補充方案補充方案仍按原方案的順序編制：混凝土自重計算（按兩層計算）：板：1/2（27.6+56.4）100.1322700=294.800t梁：80.60.842700+3000（鋼梁）4=41.472+12=53.472t 80.6242700+5000（鋼梁）4=103.680+20=123.680t次梁： 15、80.250.47270022=64.480t自重累計量：G1=471.992=472t G1=472/0.5（27.6+56.4）10 1=2.248t/mm2鋼筋自重計算：G2=25t模板及其支架自重計算（1按梁下支架每平方米計算）：（644+121.536）3.815=（264+648）3.815=18.129t/m2模板及其支架自重計算（2按板下支架每平方米計算）：（2.6744+121.524）3.815=2.11 t/mm2施工人員及其他荷載值計算（按一層計算，按每平方米計算）；854+10002=0.34+2=2.34t/m2按四根梁承受全部荷載計算：GK=18.129+25/(16、40.68)+472/(40.68)=18.129+1.3+24.58=44.01t/m2按319/（8.10.9）=57/（8.10.9）=7.8根/m2計算每平方米的立桿數量因此，即每根立桿承受的荷載值：GK=44.01t/7.8=5.642t/根QK=2.34/7.8=0.3t/根立桿的軸向力N=1.25.642+0.851.40.3=6.77+0.357=7.1276t二、施工順序：7、地下一層：彈線同第1條內容。 地下二層：梁板跨中設臨時支撐（4根483.5架桿）三、荷載計算補充說明： 混凝土自重計算：板：1/2（27.6+56.4）9.10.1322500=248.430t梁：8017、.60.842500+268.477.54=38400+8054.1=46.454t 80.6242500+690.87.54=96000+20724=116.724t 56.40.40.82500=45.120t次梁：80.250.47250022=56.000t自重累計量：G1=512.728t（兩層自重計算量） 512.73/0.5（27.6+56.4）9.1=1.34t/m2模板及其支架自重計算（1按梁下） 7.844+（8.13+9）72+18361.56/0.98.1 3.84=5.652t/m2模板及支架自重計算（2按板下）1.2544+2.4336+（1.54+2.08）15918、/0.90.8 3.84=2.111t/m2施工人員及其他荷載值計算（按一層計算，按每平方米計算）854+1000=1.34t/m2補充板下荷載計算：按1.25/m2根計算：GK=2.761t/根QK=1.34/1.25=1.072t/根立桿的軸向力N=1.22.761+0.851.41.072=4.589tl0=h+2a 其中 h=1200 a=300 =1200+2300 =1800=1800/15.8=113.92=114 =0.4893N/Af45890/0.489489=192N/mm2f=205N/mm2（五）第2條內容中現澆板及次梁下設900間距立桿，立桿步距1200，剪刀撐每縱19、橫3000間距4800高度設兩道雙桿拉結，上下每步三個立桿間距設水平剪刀撐。補充第3條內容如下：該層支架架體搭設必須同4.670M現澆板面上的架體布設方法，即按同樣的軸線網格布設，保證4.670M板上下的立桿在同一垂直線上。補充第4條內容如下：0.000板下支架搭設步驟及方法完全同上述內容中支架搭設。防爆層梁板下搭設支架如下：凡梁下板下跨中設4根立桿（483.5鋼管），防爆層的設計靜荷載值為55KN/M2，故滿足施工安全要求。第3條內容另轉第5頁（轉下）（六）第1條補充內容：整個架體的水平剪刀撐（原方案第7頁圖示水平剪刀撐）的豎向間距不大于1800mm（每個剪刀撐均為雙桿）。第四條補充內容：第20、1條內容補充：搭設每2步高架體必須滿鋪腳手板并逐步向上翻轉。第2條內容補充：鋼梁的安裝總體順序不變，吊裝方案待報。第3條內容補充：懸挑端除鋼梁外的現澆梁板混凝土設置后澆帶待北段混凝土澆搗保溫養護（保溫棚溫度不低于15）不少于7天后，方可進行二次澆筑。此條內容為強制性內容。第4條內容補充：所有與頂托或支座連接的鋼管處均須設縱橫水平桿用扣件卡固，此條嚴格執行。第六條補充內容如下：該工程的組織管理落實是保證該工程安全施工的主要環節。管理組織結構 經理總工 項目經理材料施工質量技術安全 班組操作者 總之，確保該工程質量措施有以下幾個方面：1、架體使用材料的材質。2、操作質量符合設計要求及操作技術規程。21、3、遵守設計要求的施工順序。4、組織管理落實到位。5、混凝土的保溫措施執行。注：原方案中桁架2的長度應為18000毫米。 現澆板下的桁架均為桁架3。混凝土自重計算：板：1/2（27.6+56.4）9.10.1322500=248.430t梁：80.60.842500+268.477.54=38400+8054.1=46.454t 80.6242500+690.87.54=96000+20724=116.724t 56.40.40.82500=45.120t次梁：80.250.47250022=56.000t自重累計量：G1=512.728t（兩層自重計算量） 512.73/0.5（27.6+522、6.4）9.1=1.34t/m2模板及其支架自重計算（1按梁下） 7.844+（8.13+9）72+18361.56/0.98.1 3.84=5.652t/m2模板及支架自重計算（2按板下）1.2544+2.4336+（1.54+2.08）159/0.90.8 3.84=2.111t/m2施工人員及其他荷載值計算（按一層計算，按每平方米計算）854+1000=1.34t/m2補充板下荷載計算：按1.25/m2根計算：GK=2.761t/根QK=1.34/1.25=1.072t/根立桿的軸向力N=1.22.761+0.851.41.072=4.589tl0=h+2a 其中 h=1200 a=300 =1200+2300 =1800=1800/15.8=113.92=114 =0.4893N/Af45890/0.489489=192N/mm2f=205N/mm22、現澆梁板及次梁下設1200間距立桿，立桿步距為1200，剪刀撐每縱橫3000間距4800高度設兩道雙桿拉結。