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1、 目 錄一、編制依據2二、工程概況2三、地下室回頂設計2四、施工準備3五、施工方法5六、安全文明施工6七、計算書7I4車庫回頂施工方案一、編制依據序號編制依據編號1xx商業金融等項目I區1#商務樓等九項施工圖紙2北京市建筑工程施工安全操作規程DBJ01 6220XX3建筑工程高處安全技術規程JGJ 80914建筑施工腳手架實用手冊5建筑施工計算手冊中國建筑工業出版社 1999年第二版6建筑結構荷載設計規范GB50009-20XX二、工程概況xx項目I區（包括I1I9#)位于北京市xx，總建筑面積204778.12平米。建筑物0。00027。40m，場地平均地面標高約為25。50m,相當于0.02、00以下1。90m.其中I4#車庫為框架結構，地下兩層.地下二層底板面標高為-11。000m,底板厚400mm；地下二層頂板面標高為-6.100m，板厚250mm；地下一層頂板標高為-0.900m，板厚250mm。I4#車庫設計荷載:部位樓梯上人屋面不上人屋面人防頂板行車通道地下一層頂板活載活荷載（KN/）3。52。00.52.02010三、地下室回頂設計1、回頂加固原因說明1）、因現場北側進行H區市政道路的施工，I區現場北側臨時施工道路已被取消，I1、I2#樓材料水平向運輸困難，混凝土澆筑困難。2）、I1、I2樓北側的鋼筋加工場需拆除，主體結構施工材料無處儲存。以上因素將對I1#、I2#樓進3、度造成嚴重影響，根據現場實際情況,由甲方、監理提出可由I4#地庫頂板運輸、儲存I1#、I2樓主體及裝修所需材料,特編制此方案對地下室頂板上設置臨時施工道路及材料堆場的區域進行腳手架回頂加固措施以滿足施工要求。并對后期拆除地庫上的2#、5#塔吊時上吊車區域及I1#、I2樓之間的回填土施工時運土車行走區域也一次性加固到位。根據建筑結構荷載設計規范（GB5000920XX)相關內容并根據圖紙說明,得出加固荷載設計值荷載，并通過對混凝土結構受力性能分析，進行各工況下加固處理措施，并提出現場注意事項，從而保證現場的安全施工。2、加固原則為承受混凝土運輸車、鋼筋材料堆放、運土車、吊車等荷載，在鋼筋材料堆放4、區及行車路線底部均采用483。5mm(計算采用483mm）碗口式鋼管腳手架進行回頂。受力方式：現場通過鋪設鋼板將過車、材料堆放等集中荷載轉變為均布荷載，由鋼管架體及原樓板設計活荷載抵消。搭設形式：1)板：縱、橫向間距均為600mm，步距為1200mm。2）梁：主梁下設3根鋼管立桿支撐，次梁下設2根鋼管立桿支撐，立桿橫向間距為600mm。3)主次梁交接位置：采用4根鋼管立桿回頂.4）為將集中荷載轉化為均布荷載，在鋼筋原材料堆放區及行車通道上滿鋪2cm厚鋼板,鋼板與地下室頂板之間要清理干凈。5） 塔吊卸載時吊車?？课恢脩獮橹蛄旱膮^域，避免?？吭诎逯?。6)本回頂方式適用于以下情況：序號名稱重量備注5、1自卸式運土車裝載土后重40t1#、2#樓間回填土2混凝土運輸車35t限制裝載12m混凝土3吊車38.5t50噸吊車用于卸塔吊4吊車30t25噸吊車用于鋼筋卸載5材料堆放區/均布荷載小于6KN/(即在鋪設鋼板條件下可每100堆放材料60t)四、施工準備1、現場準備施工前，對I4#地庫地下一層和地下二層的照明設備進行安裝和檢查,并清理地下一、二層頂板和地上行車路線上的雜物和積水,對使用的材料、器具進行檢查，存在安全隱患的應及時進行更換，材料在現場要堆放有序。2、技術準備回頂施工之前，由技術部對管理人員進行技術交底,由施工工長對現場所有施工操作人員進行技術、安全交底，力求細部做法人人心中有數，由生6、產經理組織各部門驗收,合格后方可投入使用。現場安全員和施工員要做好現場巡查,發現問題及時和技術部門進行溝通,現場的管理人員和施工人員要牢記安全、技術操作規程。3、材料和機具準備：(1）碗扣鋼管(483。5mm）采用表面應平直光滑,不應有裂紋、分層、壓痕、劃道、開焊、銹蝕以及彎曲變形現象，端面平整，表面須進行防銹處理并嚴禁打孔，采用可鍛鑄鐵，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷、貼合面應平整。（2)扣件（直角扣件、旋轉扣件）采用可鍛造鑄鐵制作,不得有裂紋、氣孔,不得有縮松、砂眼或其他影響使用的鑄造缺陷；扣件與鋼管的貼合面必須嚴格整形，保證與鋼管扣緊時接觸良好；扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件7、的兩旋轉面間隙不得小于1mm，當扣件夾緊鋼管時開口處的最小距離不得小于5mm；扣件表面須涂刷防銹漆；螺栓不得滑絲。（3）其它材料：250mm寬，50mm厚木腳手板，9090mm木方、底座、綁絲、U托、鋼板20mm厚、安全帶等，均應符合國家標準或規范有關規定.搭設前應對進場的防護材料及配件進行嚴格檢查，合格后才能使用.（4)、機具配備名 稱數 量備 注架子扳手30把架子工搭設和拆除架子用力矩扳手6把檢查架子扣件擰緊力度是否達到要求倒 鏈2把調整架子水平彎曲度吊車1臺調運鋼板（5）勞動力準備工 種人 數任 務架子工30負責架子搭設及拆除零工5鋪設鋼板及現場清理五、施工方法1、工藝流程:照明設備檢查8、I4車庫地下一、二層地面清理在地下一層頂板標記車輛行走路線測量放線放置50厚木腳手板碗扣支架搭設安裝U托9090mm木方調整垂直度、高度以此反復操作鋪設鋼板驗收.2、施工方法:1）采用碗口式支架體系對I4#車庫地下一、二層頂板進行支頂，在主次梁交接處立四根立桿回頂,在主梁下方回頂三排立桿,在次梁下方回頂兩排立桿,板下部分橫縱間距600mm，板、梁的步距為1200mm支頂。2）在行車路線范圍應清理干凈,并在表面覆20mm厚的鋼板。3）在車庫地下室未進行回頂前車庫頂板不允許上車。4)滿堂鋼管腳手架搭設參數為：鋼管縱橫向間距均為600，步距1.2m。滿堂架設置垂直剪刀撐,縱向剪刀撐每隔四排立桿布設一9、道。橫向剪刀撐分上、中、下三排，立桿底部通長墊50厚木腳手板。在施工運輸過程中要定期監控,看是否存在局部沉降,若出現應立即采取加固措施。3、施工要點：1）檢查照明設備，對地下一層地面要徹底清除垃圾、積水等雜物。2)車輛進場前，先確定行走路線，車輛行駛時，盡量靠近有柱的軸線行走,同時保證行駛在鋼板上。3）做好垂直度、高度調整,保證支頂到位.4)扣件連接需邊施工邊檢查，防止扣件連接不緊，或扣件脫落。5）按照搭設圖紙搭設,地下一層、地下二層回頂立桿需頂在同一點。4、回頂腳手架的拆除1） 拆除前應報審批準，進行必要的安全技術交底后方可進行拆除。禁止非拆卸人員進入，并設專人看管。拆除時，班組成員要明確分10、工，統一指揮，操作過程中精力要集中，不得東張西望和開玩笑，工具不用時要放入工具袋內。 2) 嚴格遵守拆除順序，拆除順序應從上而下，一步一清，不允許上下同時作業。 3） 拆除腳手架的大橫桿、剪刀撐，應先拆中間扣，再拆兩頭扣，由中間操作人往下順鋼管，不得往下亂扔;拆除的腳手架桿、模板、扣件等材料應由專人傳遞或用繩索吊下，不得往下投扔，以免傷人和不必要的損失。4） 拆除過程中最好不要中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚；拆除過程中最好不要中斷,如確需中斷應將拆除部分處理清楚告一段落，并檢查是否會倒塌，確認安全后方可停歇.5) 拆下來的鋼管、扣件要分類堆放,進行保養,檢修。六、安全文明施工1、11、腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過程安全,未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定。2、在搭設過程中應由安全員、架子班長等進行檢查、驗收和簽證。每兩步驗收一次，達到設計施工要求后掛合格牌一塊。3、腳手架搭設高度超過2m必須佩戴安全帶。4、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。5、參施工人員必須穿防滑鞋；帶工具袋；戴好合格的安全帽，扣緊安全帽系帶;系好安全帶，并高掛低用。6、在搭設施工過程中，不得在架體上嬉戲、吵鬧、閑逛。嚴禁往水平網拋鄭任何物件.7、作業中，禁止隨意拆除腳手架的構架桿件、整體性構建、連接緊固件.卻因操作要求需要12、臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后及時予以恢復.8、人在架設作業時,應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物,嚴禁在架桿上等不安全處休息.9、每班工人上架工作時，應現行檢查有無影響安全作業的問題，在排除和能解決后方可開始作業。在作業中發現有不安全的情況和跡象時，應立即停止作業進行檢查，直到安全后方可正常作業.10、在地下一、二層安裝照明設備時，施工工人應該穿防水鞋、戴橡膠手套,防止觸電事件發生。七、計算書高支撐架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-20XX）、混凝土結構設計規范（GB50010-20XX）、建筑結構荷載規范13、（GB 5000920XX)、鋼結構設計規范(GB 5001720XX）等規范編制。因本工程模板支架高度大于4米，根據有關文獻建議，如果僅按規范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術20XX（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內容。根據本工程I4車庫結構圖紙總說明設計荷載說明中，I4#車庫地下一層頂板可承受活載10KN/.現I4#地下一層頂板上蓋鋼板20mm厚，鋼板容重78.5KN/m，鋼板重78.5KN/m0.02m=1.57KN/。以運土車為例:自卸式運土車裝載土后重40T，運土車投影面積為4m6m。I4樓地下一層頂板承受載重4010/(46）=1614、。7KN/.地下一層架體承受活荷載為16。7-10=6。7KN/,承受靜荷載1.57KN/.計算參數: 模板支架搭設高度為6。0m， 立桿的縱距 b=0。60m，立桿的橫距 l=0.60m,立桿的步距 h=1.20m。 面板厚度15mm，剪切強度1。4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2,彈性模量6000.0N/mm4。 木方4090mm，間距600mm，剪切強度1。3N/mm2,抗彎強度13。0N/mm2,彈性模量9000。0N/mm4。 梁頂托采用9090mm木方. 模板自重0.35kN/m2,混凝土鋼筋自重1。57kN/m3，施工活荷載8.70kN/m2. 扣件計算折減系數取1.00。15、圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元 采用的鋼管類型為483。0. 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照三跨連續梁計算. 靜荷載標準值 q1 = 1。5700.2500.600+0。3500。600=0。446kN/m 活荷載標準值 q2 = （2。000+6.700)0。600=5。220kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 60。001.501。50/6 = 22.50cm3； I = 60。001.501.501.50/12 = 16。88cm4； （1)抗彎強度計算16、 f = M / W f 其中 f - 面板的抗彎強度計算值（N/mm2)； M 面板的最大彎距(N。mm）; W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值,取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值（kN/m）； 經計算得到 M = 0。100(1.200.446+1.45。220)0.6000。600=0.282kN。m 經計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.28210001000/22500=12.548N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f f，滿足要求！ （2）抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0。600（1.20017、.446+1。45。220)0。600=2。823kN 截面抗剪強度計算值 T=32823.0/（2600.00015。000)=0。471N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T T,滿足要求！ （3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.6770.4466004/(1006000168750）=0。386mm 面板的最大撓度小于600。0/250，滿足要求！ 二、模板支撐木方的計算 木方按照均布荷載下連續梁計算. 1.荷載的計算 (1）鋼筋混凝土板自重（kN/m）： q11 = 1.57018、0.2500。600=0。236kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m): q12 = 0。3500。600=0。210kN/m （3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kN/m）: 經計算得到,活荷載標準值 q2 = (6.700+2.000)0。600=5。220kN/m 靜荷載 q1 = 1.200.236+1。200.210=0.535kN/m 活荷載 q2 = 1.405。220=7。308kN/m 2.木方的計算 按照三跨連續梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下： 均布荷載 q = 4。706/0。600=7.843kN/m19、 最大彎矩 M = 0.1ql2=0。17。840.600.60=0。282kN。m 最大剪力 Q=0。60.6007.843=2。823kN 最大支座力 N=1.10.6007.843=5.176kN 木方的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 4。009。009.00/6 = 54。00cm3； I = 4。009.009.009.00/12 = 243。00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.282106/54000.0=5.23N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13。0N/mm2，滿足要求！ (2）木方抗剪計算 可以不計算 最大剪力的20、計算公式如下: Q = 0。6ql 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=32823/(24090)=1。176N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求！ (3）木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0。446kN/m 最大變形 v =0。6770。446600.04/（1009000.002430000.0）=0。018mm 木方的最大撓度小于600.0/250，滿足要求！ 三、托梁的計算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續梁計算。 集中荷載取木方的支座力 P= 5。176kN 均布荷載21、取托梁的自重 q= 0。078kN/m. 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖（kN。m) 托梁剪力圖(kN） 變形的計算按照規范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm） 經過計算得到最大彎矩 M= 0。545kN.m 經過計算得到最大支座 F= 6。004kN 經過計算得到最大變形 V= 0.016mm 頂托梁的截面力學參數為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為： W = 9.009.009。00/6 = 121。50cm3； I = 9。009。009.009.00/12 = 546.75cm4； (1)頂托梁抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0。5422、5106/121500.0=4.49N/mm2 頂托梁的抗彎計算強度小于13。0N/mm2,滿足要求! (2)頂托梁抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足： T = 3Q/2bh T 截面抗剪強度計算值 T=33392/（29090)=0.628N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1。30N/mm2 頂托梁的抗剪強度計算滿足要求! (3）頂托梁撓度計算 最大變形 v =0。016mm 頂托梁的最大撓度小于600。0/250,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8。00kN； R 縱向或23、橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。 五、模板支架荷載標準值（立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 1。靜荷載標準值包括以下內容： （1)腳手架的自重(kN）: NG1 = 0。1286。000=0。766kN （2)模板的自重(kN): NG2 = 0.3500。6000。600=0。126kN (3)鋼筋混凝土樓板自重（kN）： NG3 = 1.5700。2500。6000。600=0。141kN 經計算得到，靜荷載標準值 NG = （NG1+NG2+NG3）= 1.033kN。 2?；詈奢d為施工荷載標準值與振24、搗混凝土時產生的荷載. 經計算得到，活荷載標準值 NQ = (6.700+2。000)0。6000.600=3。132kN 3。不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1。20NG + 1.40NQ 六、立桿的穩定性計算 不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 5.62kN i - 計算立桿的截面回轉半徑,i=1。60cm； A - 立桿凈截面面積，A=4。239cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩),W=4.491cm3; f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a25、=0。10m； h - 最大步距，h=1。20m; l0 計算長度,取1。200+20.100=1.400m; - 由長細比，為1400/16=88； 軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 l0/i 查表得到0。679； 經計算得到=5624/（0。679424)=19.535N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f,滿足要求！ 考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式為： 風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk - 風荷載標準值（kN/m2）； W26、k=0。70.3001.0000.139=0。042kN/m2 h - 立桿的步距，1.20m； la - 立桿迎風面的間距，0.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0。60m； 風荷載產生的內外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51。40。0420.6001。400/16=0。015kN。m; 風荷載產生的彎矩 Mw=1.40。0420.6001.4001。400/8=0.003kN。m; Nw - 考慮風荷載時,立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.21.033+0。91。43.132+0.91。40.003/0.600=5.193kN 經計算得到=5193/(0。679424)+3000/27、4491=18.680N/mm2; 考慮風荷載時立桿的穩定性計算 f，滿足要求! 風荷載作用下的內力計算 架體中每個節點的風荷載轉化的集中荷載 w =0。0420.6001.200=0.030kN 節點集中荷載w在立桿中產生的內力 wv=1。200/0。6000.030=0.060kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力 ws=（1。2001.200+0。6000.600）1/2/0.6000。030=0.067kN 支撐架的步數 n=4 節點集中荷載w在立桿中產生的內力和為0。067+(4.000-1)0.067=0。269kN 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和為4.0000。060=0。228、40kN 架體自重為0。766kN 節點集中荷載w在立桿中產生的內力和小于扣件的抗滑承載力8kN,滿足要求! 節點集中荷載w在斜桿中產生的內力和小于架體自重，滿足要求! 七、樓板強度的計算 1。計算樓板強度說明 驗算樓板強度時按照最不利考慮,樓板的跨度取4.50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內配筋3級鋼筋,配筋面積As=3375.0mm2,fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸為 bh=4500mm250mm，截面有效高度 h0=230mm。 按照樓板每5天澆筑一層，所以需要驗算5天、10天、15天。.的 承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： 2.計算樓板混凝土5天的強29、度是否滿足承載力要求 樓板計算長邊4.50m，短邊4。501。00=4.50m， 樓板計算范圍內擺放88排腳手架，將其荷載轉換為計算寬度內均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(0。35+1。570。25)+ 11。20（0。7788/4.50/4。50）+ 1.40（2。00+6.70)=15。98kN/m2 計算單元板帶所承受均布荷載q=4.5015.98=71。89kN/m 板帶所需承擔的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=0。0513ql2=0.051371。894。502=74。68kN。m 按照混凝土的強度換算 得到5天后混凝土強度達到48。30，C30。0混30、凝土強度近似等效為C14.5。 混凝土彎曲抗壓強度設計值為fcm=7.20N/mm2 則可以得到矩形截面相對受壓區高度： = Asfy/bh0fcm = 3375。00360.00/（4500.00230.007.20)=0。16 查表得到鋼筋混凝土受彎構件正截面抗彎能力計算系數為 s=0.155 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0。1554500.000230.00027.2106=265。7kN.m 結論:由于Mi = 265。66=265.66 Mmax=74。68 所以第5天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 第2層以下的模板支撐可以拆除。