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1、目 錄1編制依據22工程概況23作業條件34施工準備45施工方法、驗收標準和各項保證措施46 注意事項57設計計算書68基礎鋼筋設計129塔吊附墻設計14附圖：1、勘探點平面布置圖2、工程地質剖面16#3、工程地質剖面3#4、塔吊樁基及承臺定位圖xx大學xx二醫院內科樓塔吊基礎施工方案1 編制依據建筑地基基礎設計規范（GB 50007-2002）；建筑結構荷載規范（GB 50009-2001）；混凝土結構設計規范（GB 50010-2002）；TC系列塔式起重機使用說明書；本工程巖土工程詳細勘察報告；本工程巖土工程基坑設計方案本工程施工圖紙；本工程施工組織設計。2 工程概況建筑結構概況xx大學2、xx二醫院內科樓工程位于xx大學xx二醫院內，醫院以南為城市主要道路（人民路）,以西為城市次要道路（南元宮）路，東靠韶山路。本次新建的內科大樓擬設在拆除的原有內科樓基地上。新建內科樓總建筑面積40784.4平方米，其中地下建筑面積為12131.1平方米,地上建筑面積為28653.3平方米，總床位數：385床，建筑地上十層，地下二層，建筑物總高度41.7m，為一類高層建筑。建筑物耐火等級為一級。我公司承建的施工范圍包括土方、基礎、土建(含水電)、室內外裝飾(大堂、有潔凈要求的區域除外)等工程。塔吊基礎概況根據施工組織設計的部署，本工程設在:H軸到K軸、1-2軸范圍間安裝一臺TC5013型塔吊（13、#塔吊），Q軸外側、17軸到18軸范圍間安裝一臺TC5013型塔吊（2#塔吊），共計兩臺TC系列塔吊。現根據勘察報告提供的數據，塔吊基礎采用樁基礎方案。塔吊基礎樁一部分共用基坑支護樁，塔吊樁基采用直徑1200mm人工挖孔樁，配筋：鋼筋籠主筋為3418內設加強箍為162000 ，螺旋箍8200，2m內加密區箍筋為8100，鋼筋籠主筋閃光對焊。砼強度等組級樁為C30，護壁為C25，承臺為C35，承臺尺寸為5000mm5000mm1350mm。具體平面布置位置及樁承臺結構形式見后附圖。3 作業條件現場水文、地質條件本工程建筑場地類別為類，擬建場地自上而下土層的工程地質特征如下：人工填土層，厚0.404、m4.50m；粉質粘土層，厚1.30m8.40m；卵石層；厚0.50m2.00m；殘積粉質粘土層，厚度0.20m4.00m；強風化泥質粉砂巖，厚2.0m15.0m；中風化泥質粉砂巖，厚2.0m30.0m；微風化泥質粉砂巖，未揭穿。地下室抗浮水位標高為47.00m，地下水對鋼筋混凝土結構中的鋼筋無腐蝕性，對鋼結構具有弱腐蝕性。長沙屬季風氣候的中、北亞熱帶濕潤氣候，年平均降水量1361.6mm，年平均溫度16-18，最高溫度達42，最低溫度-5，長沙平均每年有29.9天的最高氣溫超過35的酷暑天氣。1-2月份氣候最冷，時有降雪和冰凍。3-6月份多雨，相對濕度大。7-8月份最熱，時有陣雨。9-12月5、份溫度漸降而區域寒冷，并有短期霜凍。在春冬兩季，時有濃霧出現，霧期較多，延續時間較長。主導風向NNW。長沙地區最大凍土深度為0.10m。勘察期間，場地內地下水主要為上層滯水，賦存于上不填土層中受大氣降水和地表生活排水的補給，向低處滲流排泄和向上蒸發垂直排泄，水量小，未形成統一水位。測得場地內上層滯水初見水位埋深于0.503.00m，相當于標高為48.3150.71m。本次勘察在卵石層中未見空隙潛水。周邊場地xx大學xx二醫院內科樓位于xx二醫院醫院院內，擬建工程周圍建筑物較多且較近，施工場地較小。施工條件塔吊樁基優先于護壁樁施工，便于人工挖孔樁的鋼筋籠吊裝。塔吊應在樁基及其承臺達到設計強度后方6、能安裝，嚴禁隨意安裝。4 施工準備按要求做好承臺鋼筋、模板、商品混凝土準備計劃。按附圖確定的樁位基準點測定樁位，并打入質標記，樁位放線應確保準確無誤，樁位基準點應作專門保護，不得損壞。5 施工方法、驗收標準和各項保證措施人工挖孔樁施工方法、驗收標準和各項保證措施詳人工挖孔樁施工方案。承臺做法詳本方案附圖。鋼筋保護層厚度取70mm，混凝土強度等級為C35。人工挖孔樁嵌入承臺不小于100mm，主筋錨固長度為35d。人工挖孔樁要求進入中風化泥質粉砂巖層。現根據邊坡樁施工，塔吊基礎樁端部落在中風化泥質粉砂巖層。地腳螺栓做法詳TC系列塔式起重機使用說明書。預埋地腳螺栓時應用鐵絲與承臺鋼筋綁扎，不允許采用7、點焊的方法固定。具體安裝時按照通過備案的隨機技術參數為準進行安裝工作。6 注意事項1、 高壓線、空調水管：在1#塔吊旁有一根高壓線和一道空中水管，建議甲方能進行轉移，以保證施工安全性。尤其是對于高壓線，在施工過程中進行鋼筋等材料的吊裝，危險性極大。2、 建筑物的阻擾：在本工程周邊都有建筑物，我們在塔吊策劃初期已考慮該項問題，我們塔吊在自由高度是大臂已超過了周圍建筑物的高度+安全高度，對于2#塔吊旁的建筑物我們采取限位的方式進行安全保證。3、 1#在上部時與建筑物距離較近，在此處，懸挑腳手架斷開不布置腳手架，采取單獨的封閉方式進行此處的安全圍護。7 設計計算書7.1 荷載取值根據建筑地基基礎技術8、規范（DB42/242-2003），結合建筑樁基技術規范（JGJ94-2008）給出的人工挖孔樁設計參數見下表： 地層編號及名稱天然地基fak人工挖孔樁qpa (kPa)qsia (kPa)(1)人工填土(2)粉質粘土260(3)卵石320(4)殘積粉質粘土240(5)強風化泥質粉砂巖550200080(6)中風化泥質粉砂巖10003500(7)微風化泥質粉砂巖150045007.2 塔吊樁承臺計算1#塔吊：H軸到K軸、1-2軸范圍間TC5013型塔吊，取16#勘探點。2#塔吊：H軸到K軸、1-2軸范圍間TC5013型塔吊，取3#勘探點。四樁基礎計算書一、塔吊的基本參數信息塔吊型號:TC5019、3， 塔吊起升高度H=100.000m，塔吊傾覆力矩M=1000kN.m， 混凝土強度等級:C35，塔身寬度B=1.8m， 基礎埋深D=0.000m，自重F1=800kN， 基礎承臺厚度Hc=1.500m，最大起重荷載F2=80kN， 基礎承臺寬度Bc=5.000m，樁鋼筋級別:II級鋼， 樁直徑或者方樁邊長=1.200m，樁間距a=3.5m， 承臺箍筋間距S=200.000mm，承臺砼的保護層厚度=51.000mm。 二、塔吊基礎承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重（包括壓重）F1=800.00kN， 塔吊最大起重荷載F2=80.00kN， 作用于樁基承臺頂面的豎向力F=1.2(F1+F2)=10、1056.00kN， 塔吊的傾覆力矩M=1.41000.00=1400.00kN。 三、矩形承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算 圖中x軸的方向是隨機變化的，設計計算時應按照傾覆力矩M最不利方向進行驗算。1. 樁頂豎向力的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.1.1條。 其中 n單樁個數，n=4； F作用于樁基承臺頂面的豎向力設計值，F=1056.00kN； G樁基承臺的自重 G=1.2（25BcBcHc+20BcBcD)=1.2(255.005.001.50+205.005.000.00)=1125.00kN； Mx,My承臺底面的彎矩設計值，取1400.00kN.m； xi,yi單樁相對11、承臺中心軸的XY方向距離a/2=1.75m； Ni單樁樁頂豎向力設計值(kN)；經計算得到單樁樁頂豎向力設計值， 最大壓力：N=(1056.00+1125.00)/4+1400.001.75/(4 1.752)=745.25kN。2. 矩形承臺彎矩的計算依據建筑樁技術規范JGJ94-94的第5.6.1條。其中 Mx1,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)；xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離取a/2-B/2=0.85m；Ni1扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設計值(kN)，Ni1=Ni-G/n=464.00kN/m2；經過計算得到彎矩設計值：Mx1=My1=2464.000.8512、=788.80kN.m。四、矩形承臺截面主筋的計算依據混凝土結構設計規范(GB50010-2002)第7.2條受彎構件承載力計算。 式中，l系數，當混凝土強度不超過C50時， 1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法得1.00； fc混凝土抗壓強度設計值查表得16.70N/mm2； ho承臺的計算高度Hc-51.00=1449.00mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2；經過計算得：s=788.80106/(1.0016.705000.001449.002)=0.004； =1-(1-20.004)0.5=0.005； s =1-0.013、05/2=0.998；Asx =Asy =788.80106/(0.9981449.00300.00)=1818.69mm2。五、矩形承臺斜截面抗剪切計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第5.6.8條和第5.6.11條。根據第二步的計算方案可以得到XY方向樁對矩形承臺的最大剪切力,考慮對稱性，記為V=745.25kN我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； bo承臺計算截面處的計算寬度，bo=5000mm； ho承臺計算截面處的計算高度，ho=1449mm； 計算截面的剪跨比，x=ax/ho，y=ay/ho， 此處，ax，ay14、為柱邊（墻邊）或承臺變階處 至x, y方向計算一排樁的樁邊的水平距離，得(Bc/2-B/2)-(Bc/2-a/2)=850.00mm， 當 3時,取=3， 滿足0.3-3.0范圍； 在0.3-3.0范圍內按插值法取值。得=0.59； 剪切系數，當0.31.4時，=0.12/(+0.3)；當1.43.0時，=0.2/(+1.5)， 得=0.14； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=16.70N/mm2； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300.00N/mm2； S箍筋的間距，S=200mm。則，1.00745.25=7.45105N0.14300.0050001449=1.64107N；經過計算15、承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋！六、樁承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁技術規范(JGJ94-94)的第4.1.1條。根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=745.25kN；樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中，o建筑樁基重要性系數，取1.00； fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=11.90N/mm2； A樁的截面面積，A=1.13106mm2。則，1.00745250.00=7.45105N11.901.13106=1.35107N；經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求,只需構造配筋！七、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據建筑樁基技術規范(JGJ94-16、94)的第5.2.2-3條；根據第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=745.25kN；單樁豎向承載力設計值按下面的公式計算： 其中 R最大極限承載力； Qsk單樁總極限側阻力標準值: Qpk單樁總極限端阻力標準值: s, p分別為樁側阻群樁效應系數，樁端阻群樁效應系數， s, p分別為樁側阻力分項系數，樁端阻抗力分項系數， qsik樁側第i層土的極限側阻力標準值； qpk極限端阻力標準值； u樁身的周長，u=3.770m； Ap樁端面積,取Ap=1.131m2； li第i層土層的厚度；各土層厚度及阻力標準值如下表: 序號 土厚度(m)土側阻力標準值(kPa) 土端阻力標17、準值(kPa)土名稱1 6.00 0.00 3500.00 粘性土 由于樁的入土深度為5.00m,所以樁端是在第1層土層。單樁豎向承載力驗算: R=3.775.000.000.67/1.65+1.793500.001.131/1.65=4.29103kNN=745.25kN；上式計算的R的值大于最大壓力745.25kN,所以滿足要求!8、基礎鋼筋設計1、鋼筋綁扎：塔吊基礎承臺配筋圖基礎鋼筋配筋詳見圖。鋼筋的制作綁扎要嚴格按照規范要求施工，綁扎牢靠，碰撞不變形，綁扎完畢必須經鋼筋工長、質檢員檢驗，辦理隱蔽工程驗收，合格后方可進行下一道工序的施工。樁的配筋參照工程樁進行設置。2、塔吊固定螺栓的安裝18、：塔吊地腳螺栓預埋件的安裝必須嚴格按廠家提供的基礎預埋圖，在專業人員指導下進行安裝并反復校核。3、基礎混凝土的澆注：本工程塔吊基礎砼采用C35砼，在澆注過程中要嚴格按照混凝土澆注操作規程進行，澆注時要分層澆注，分層震搗，震動棒插點要均勻，尤其是固定螺栓附近的砼的震搗，要確保砼的密實度，震動時嚴禁碰撞固定螺栓，如發生碰撞，必須檢查螺栓是否移位，確認未發生移位等現象后方可進行繼續澆注。基礎砼澆注后，表面收光抹平，并形成一定坡度坡向基礎旁邊的積水井。承臺砼澆筑完畢后應采取砼養護措施，氣溫較低時采用草包覆蓋，防止受凍。砼澆注施工完畢后再對預埋螺栓的相對位置和預留長度進行校核，確保塔吊安裝的順利進行。919、塔吊附墻設計塔吊的安裝在地下室挖土前進行，由專業隊伍進行安裝、保養和拆除，另行編制塔吊安拆方案。塔吊安裝完成，通過設備驗收方能使用。塔吊安裝及頂升步驟：第一次安裝11節標準節(約31米)，施工至第8層以上，在第6層進行附墻。第二次，施工至第13層以上，在第11層進行附墻。第三次，施工至第18層以上，在第16層進行附墻。第四次，施工至23層以上，在第22層進行附墻。附著架以上塔身懸出段30米。塔吊附墻采用柔性構造，減輕對附著結構的影響。附圖：1、勘探點平面布置圖2、工程地質剖面16#3、工程地質剖面3#4、1#塔吊平面布置圖、剖面圖5、2#塔吊平面布置圖、剖面圖1#塔吊定位大樣圖1#塔吊剖面圖1#塔吊位于西側連續墻外，采用四樁基礎計算，共用支護樁，承臺尺寸為551.35m。樁為人工挖孔樁，根據塔吊基礎驗算，樁徑1.2m，樁長設計為19m。樁的配筋參照工程樁進行設置。2#塔吊定位大樣圖2#塔吊剖面圖2#塔吊位于基坑邊，采用四樁基礎，共用支護樁作為塔吊樁基礎，承臺尺寸為551.35m，塔吊中心位于17-18之間/P軸外。樁為人工挖孔樁，根據塔吊基礎驗算，樁徑1.2m，樁長設計為19m。樁的配筋參照工程樁進行設置。