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1、目錄1、編制說明及依據(jù)12、工程概況13 、技術(shù)參數(shù)規(guī)格13.1塔吊型號及技術(shù)參數(shù)：13.2塔吊布置及進度計劃：25、施工方案65.1塔吊選型65.2塔吊定位圖85.3.基礎(chǔ)設(shè)計105.3地腳螺栓預(yù)埋135.5.塔吊基礎(chǔ)與周邊結(jié)合處的處理136、塔吊基礎(chǔ)施工166.1塔吊基礎(chǔ)施工應(yīng)嚴格按以下程序進行：166.2底板基礎(chǔ)防水做法（按地下室底板防水要求進行處理）167、安全文明施工措施178、防雷接地178.1接地電阻應(yīng)不大于4歐。178.2連接接地裝置應(yīng)該注意事項:189、塔吊計算書1810、附圖（以附件形式）3310.1 塔吊平面布置圖3310.2 塔吊基礎(chǔ)平面位置詳圖3310.3 塔吊基礎(chǔ)與2、底板連接圖3310.4 1#塔吊基礎(chǔ)配筋圖(JP6513-6t)3310.4 2#塔吊基礎(chǔ)配筋圖(TC5613-6)331、編制說明及依據(jù) 塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程JGJ187-2009； 建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008； 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-2010； 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012； 建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程JGJ33-2012； 建筑施工安全檢查標準JGJ59-2011； 中國建筑工業(yè)出版社出版的建筑施工手冊； 塔吊廠家提供的塔吊使用說明書； 業(yè)主提供的地質(zhì)勘察報告、施工圖紙及設(shè)計變更等。2、工程概況工程名稱：住宅樓及地下室 建設(shè)單位：廣州市 施工單3、位：上海 監(jiān)理單位：廣東 設(shè)計單位: 廣東勘察單位：勘察院 建設(shè)位置： 總建筑面積60440 m2，其中地上42279 m2，地下18161.4m2, 本工程由2幢（自編號1-1#、1-2#，2#）高層住宅和地下室組成。其中1-1#、1-2#（高層住宅）地上26層，建筑設(shè)計高度是81.65米；2#（高層住宅+配套公建及商業(yè)服務(wù)網(wǎng)點）地上32層，建筑設(shè)計高度為99.28米；商業(yè)服務(wù)網(wǎng)點為2層，建筑設(shè)計高度10.8米 ；地下室為二層，負一層層高3.6米，負二層層高3.3米。使用功能為車庫和設(shè)備房。建設(shè)工期：項目于xx年4月22日開工，計劃完工時間xx年4月22日。3 、技術(shù)參數(shù)規(guī)格3.1塔吊型號及4、技術(shù)參數(shù)：本工程結(jié)構(gòu)施工采用1臺TC5613-6、1臺JP6513-6型塔式起重機配合垂直運輸工作，塔吊基礎(chǔ)根據(jù)實際工程地質(zhì)情況綜合考慮進行設(shè)計 (后附塔吊基礎(chǔ)平面布置圖及計算書) 。1臺TC5613-6大臂長度56米，1臺JP6513-6大臂長度60米。計算中選用臂長60米JP6513-6說明書參數(shù)、臂長56米TC5613-6說明書參數(shù)進行計算。3.2塔吊布置及進度計劃：考慮到堆場設(shè)置、覆蓋范圍等因素，自北向南設(shè)置1#及2#塔吊。根據(jù)項目施工順序及進度，塔吊基礎(chǔ)計劃在分區(qū)域土方開挖期間，底板大面施工階段之前進行制作。本項目相對標高0.000相當于廣州高程9.4米，塔吊基礎(chǔ)面標高同地下室底板標5、高。4、工程地質(zhì)情況據(jù)本次鉆探資料，場地內(nèi)地基土層主要有：第四系人工填土層（Q4ml），第四系沖積層（Q4al），第四系殘積層（Q4el），侏羅系中上統(tǒng)百足山組下亞群粉砂巖（J2-3bza）。現(xiàn)自上而下分別描述其分布及其工程地質(zhì)特征： 1、第四系人工填土：素填土(Q4ml，地層編號為)該層分布于整個場地表層，全部鉆孔均有揭露，層厚1.403.60m，平均層厚2.18m，土樣天然狀態(tài)呈灰褐色、褐黃色、灰色等，稍濕，松散，主要由石英砂粒、黏性土及碎石組成，局部地段0.000.20m為混凝土。2、第四系沖積層(Q4al，地層編號為)本層據(jù)顆粒成分、稠度狀態(tài)和土體工程特征分為如下5個亞層：(1) 淤泥6、質(zhì)土（亞層編號為1）該層局限分布于場地內(nèi)，僅JK8、JK9和JK13等3個鉆孔揭露到，層厚1.802.20m，平均層厚1.93m，層頂高程5.696.05m，層頂深度1.401.80m。土樣天然狀態(tài)呈深灰色，飽和，流塑，以黏粒為主，含有機質(zhì)，微臭。該層取原狀土樣4件，室內(nèi)試驗定名均為淤泥質(zhì)土。(2) 粉砂（亞層編號為2）該層廣泛分布于場地內(nèi)，全部鉆孔均有揭露，層厚8.4014.90m，平均層厚11.37m，層頂高程3.856.24m，層頂深度1.503.60m。土樣天然狀態(tài)呈灰色、灰黃色，飽和，松散，分選性一般，級配差一般，成份為石英，局部含少量中細砂和淤泥質(zhì)土質(zhì)黏土。該層取原狀土樣12件，室7、內(nèi)試驗9件定名為粉砂，2件定名為細砂，1件定名為淤泥質(zhì)土。(3) 淤泥質(zhì)土（亞層編號為3）該層局限分布于場地內(nèi)，僅ZK3、ZK13和ZK17等3個鉆孔揭露到，層厚1.703.60m，平均層厚2.47m，層頂高程-6.54-4.47m，層頂深度12.0014.10m。土樣天然狀態(tài)呈深灰色，飽和，流塑，以黏粒為主，含有機質(zhì)，微臭。該層取原狀土樣3件，室內(nèi)試驗2件定名為淤泥質(zhì)土，1件定名為淤泥。(4) 粉質(zhì)黏土（亞層編號為4）本層僅ZK6揭露到，層厚1.30m，層頂高程-4.65m，層頂深度12.30m。土樣天然狀態(tài)呈黃褐色，濕，可塑，以粉黏粒為主，黏性一般，含少量粉砂。該層取原狀土樣1件，室內(nèi)試驗8、定名為粉質(zhì)黏土。(5) 粗砂（亞層編號為5）本層僅ZK6揭露到，層厚1.40m，層頂高程-5.95m，層頂深度13.60m。土樣天然狀態(tài)呈灰色，飽和，稍密，級配不良，成分為石英，呈次棱角狀。3、第四系殘積層：硬塑狀粉質(zhì)黏土(Q4el，地層編號為)該層分布局部，于JK2、JK5、JK13、ZK1、ZK4、ZK7ZK9、ZK14及ZK16等10個鉆孔揭露到本層，層厚0.609.20m，平均層厚2.92m，層頂高程-9.29-2.90m，層頂深度10.5016.80m。土樣天然狀態(tài)呈淺紫色、棕紅色、褐黃色等，稍濕，硬塑，局部可塑，以粉黏粒為主，黏性一般，韌性一般，為粉砂巖風(fēng)化殘積土，原巖結(jié)構(gòu)模糊，遇9、水易軟化、崩解。該層取樣6件，室內(nèi)試驗定名均為粉質(zhì)黏土。4、侏羅系中上統(tǒng)百足山組下亞群粉砂巖（J2-3bza，地層編號為)據(jù)巖石風(fēng)化程度分為全風(fēng)化、強風(fēng)化和中風(fēng)化三個亞層：（1）全風(fēng)化粉砂巖（亞層編號為1）該層分布較廣泛，有18個鉆孔揭露到本層，層厚1.405.80m，平均層厚2.85m，層頂高程-10.53-4.21m，層頂深度12.0018.20m。芯樣天然狀態(tài)呈黃褐色、灰色、灰白色等，原巖結(jié)構(gòu)基本破壞，但尚可辨認，巖芯呈堅硬狀，手易掰開，遇水易軟化、崩解。該層取樣6件，室內(nèi)試驗定名全部為粉質(zhì)黏土。（2）強風(fēng)化粉砂巖（亞層編號為2）該層分布廣泛，全部鉆孔揭露本層，層厚4.8018.00m，10、平均層厚11.64m，層頂高程-18.49-4.43m，層頂深度12.0026.00m。芯樣天然狀態(tài)呈棕紅色、黃褐色、灰色等，風(fēng)化強烈，巖芯呈半巖半土狀夾碎塊狀，原巖結(jié)構(gòu)清晰，手可折斷，遇水易軟化、崩解，局部夾中風(fēng)化粉砂巖碎塊，鉆進有響聲。屬極軟巖類，巖體基本質(zhì)量等級為級。該層取樣1件，室內(nèi)試驗定名為粉質(zhì)黏土。（3）中風(fēng)化粉砂巖（編號為3）該層分布廣泛，全部鉆孔揭露本層，揭露層厚3.035.65m，平均層厚4.07m，層頂高程-27.33-13.33m，層頂深度20.9034.90m。芯樣呈棕紅色、灰色，粉粒結(jié)構(gòu)，層狀構(gòu)造，泥質(zhì)膠結(jié)，裂隙發(fā)育，巖芯呈1040cm柱狀，夾塊狀，巖質(zhì)較硬，RQD=11、582%。本層取抗壓巖樣7組，巖石天然濕度單軸抗壓強度16.636.4MPa，平均值27.0MPa，標準差7.903，變異系數(shù)0.292，標準值22.9MPa，屬較軟巖類，巖體基本質(zhì)量等級為級。1#塔吊基礎(chǔ)各土層的土性描述與特征詳見地層特性表，其分布規(guī)律詳見工程地質(zhì)剖面圖及靜力觸探測試成果圖表。地層特性表（1#，ZK1）土層編號土名稱厚度（m）層底標高（m）側(cè)阻力標準值fs（kpa）端阻力標準值fp（kpa）1素填土1.85.7968-2粉砂8.7-2.90410-3粉質(zhì)黏土2.9-5.80424-4全風(fēng)化砂巖2.2-8.00460-5強風(fēng)化砂巖16.4-24.40480-6中風(fēng)化砂巖5.4612、-29.864-本工程1#塔吊基礎(chǔ)利用工程樁，樁端進入6層為0.5米。2#塔吊基礎(chǔ)各土層的土性描述與特征詳見地層特性表，其分布規(guī)律詳見工程地質(zhì)剖面圖及靜力觸探測試成果圖表。地層特性表（2#，ZK6）土層編號土名稱厚度（m）層底標高（m）側(cè)阻力標準值fs（kpa）端阻力標準值fp（kpa）1素填土34.6498-2粉砂9.3-4.65110-3粉質(zhì)黏土1.3-5.95124-4粗砂1.4-7.351295強風(fēng)化砂巖8.6-15.95180-6中風(fēng)化砂巖5.36-21.311-本工程2#塔吊基礎(chǔ)利用工程樁，樁端進入4層為1.4米。5、施工方案5.1塔吊選型計劃投入兩臺塔吊，1臺TC5613-6大臂13、長度56米，1臺JP6513-6大臂長度60米各自負責(zé)塔樓及其覆蓋區(qū)域材料吊運和任務(wù)，塔吊工作范圍如下圖所示：5.2塔吊定位圖5.3.基礎(chǔ)設(shè)計5.3.1 1#、2#塔吊基礎(chǔ)分析1#塔吊基礎(chǔ)位于地下室區(qū)域，根據(jù)地質(zhì)報告，樁基利用原工程樁型號相同的4根800抗拔樁，樁間距7.8m，（塔吊基礎(chǔ)樁由甲方設(shè)計，專業(yè)公司施工），樁基承臺按1030001030001400mm考慮。2#塔吊基礎(chǔ)位于地下室區(qū)域，根據(jù)地質(zhì)報告，做單樁基礎(chǔ)1根800的15米抗拔樁（塔吊基礎(chǔ)樁由甲方設(shè)計，專業(yè)公司施工），樁基承臺按530053001100mm考慮。塔吊基礎(chǔ)混凝土采用C35，抗?jié)B等級為P6，塔吊基礎(chǔ)面標高等于地下室底板14、面標高。預(yù)埋件具體設(shè)計詳見廠家提供的TC5613-6， TC6513-6螺栓基礎(chǔ)施工圖紙。根據(jù)JP6513-6塔吊使用說明書及規(guī)范要求，基礎(chǔ)砼強度等級為C35 P6，配筋底面為雙層雙向25120，豎向拉筋為雙向C12120，梅花形布置。根據(jù)TC5613-6塔吊使用說明書及規(guī)范要求，基礎(chǔ)砼強度等級為C35 P6，配筋底面為雙層雙向25150，豎向拉筋為雙向C12150，梅花形布置。5.3地腳螺栓預(yù)埋1）地腳螺栓的預(yù)埋需要用固定支腳和固定筐架來固定配合安裝，保證固定支腳的角。鋼外邊尺寸為1600X1600mm。每個固定支腳用4 根地腳螺栓（共16 根）固定。地腳螺栓可采用M56、材料Q345B；或15、M39、材料40Cr、8.8 級，螺母8 級。5.5.塔吊基礎(chǔ)與周邊結(jié)合處的處理1、2#塔吊擬布置在地庫內(nèi)，基礎(chǔ)面標高與底板基礎(chǔ)面標高相同，塔基施工時底板基礎(chǔ)尚未開始施工。為了使塔吊基礎(chǔ)與周邊底板形成整體，塔吊基礎(chǔ)施工時底板面筋、底筋穿過塔吊基礎(chǔ)，板筋沿塔吊基礎(chǔ)四周按底、面筋伸出板1200mm長度。提前澆筑的底板中部沿四周埋設(shè)300寬3厚止水鋼板。后澆帶兩側(cè)及不同砼標號部位需增設(shè)雙層鋼絲網(wǎng)片及鋼筋骨架，做法按后附圖中“鋼筋焊接骨架及雙層鋼絲網(wǎng)隔斷詳圖”塔吊基礎(chǔ)后澆帶塔身需穿過地下室樓板及頂板，在地下室樓板及頂板結(jié)構(gòu)施工時，以塔吊為中心2.5m2.5m 范圍內(nèi)樓板留空，地下室頂板位置，在結(jié)構(gòu)板中16、部埋設(shè)300寬3厚止水鋼板，底板面筋、底筋均應(yīng)錯開一個錨固長度且短鋼筋至少預(yù)留一個焊接長度10d，以便后期施焊；待塔吊拆除后再進行澆筑。6、塔吊基礎(chǔ)施工6.1塔吊基礎(chǔ)施工應(yīng)嚴格按以下程序進行：基坑放線（白灰線）驗線塔吊基坑土方開挖墊層澆筑磚胎模防水施工底層鋼筋網(wǎng)綁扎塔吊預(yù)埋腳柱安裝固定上層鋼筋網(wǎng)綁扎塔吊基礎(chǔ)砼澆筑砼養(yǎng)護1） 基坑放線：利用經(jīng)緯儀將塔吊定位軸線測出，按照1：1放坡系數(shù)外放相應(yīng)距離，撒白灰線示之，并通知項目技術(shù)負責(zé)人進行驗線。2） 塔吊基礎(chǔ)基坑開挖：采用一臺反鏟式挖掘機進行基坑開挖，現(xiàn)場架設(shè)一臺SCD200型水準儀進行基底標高控制。同時按照1：1的放坡系數(shù)進行放坡開挖。機械開挖應(yīng)比17、設(shè)計標高高2030，剩余土方采用人工開挖。人工開挖的平整度為50。塔吊承臺基礎(chǔ)面標高依現(xiàn)場實際開挖土體情況確定， 因土質(zhì)較差，地下室底板承臺、電梯井、集水坑，斜邊均放坡為45. 3） 開挖至設(shè)計標高后，通知相關(guān)人員進行驗槽，檢查基底土體情況，若符合，則可進行墊層施工（墊層邊自塔吊承臺邊飄出240），若到達指定標高后土體承載力與設(shè)計土體不符，則應(yīng)繼續(xù)開挖，開挖時應(yīng)有專人值班看護，并注意隨開挖深度增大放坡角度；4） 磚胎模砌筑前，基礎(chǔ)墊層表面應(yīng)清掃干凈，灑水濕潤。先盤墻角，每次盤角高度不應(yīng)超過五皮磚，隨盤隨靠平、吊直。砌筑240磚胎模，磚胎模側(cè)壁空隙回填C15素混凝土。6.2底板基礎(chǔ)防水做法（按地18、下室底板防水要求進行處理） 塔吊基礎(chǔ)防水做法按地下室底板防水要求進行處理。 預(yù)埋件安裝：預(yù)埋件由原廠提供。 澆筑塔吊基礎(chǔ)混凝土：承臺鋼筋綁扎完畢并安裝好預(yù)埋件后，即可澆注塔吊基礎(chǔ)混凝土，混凝土等級為C35，澆筑混凝土?xí)r應(yīng)有專業(yè)工長旁站，混凝土必須振搗密實，振搗混凝土?xí)r不得碰撞鋼筋和預(yù)埋件，且要求在澆筑混凝土過程中，安排測量員復(fù)核預(yù)埋件，保證其位置、標高準確。若出現(xiàn)塔吊基礎(chǔ)下沉，傾斜等特殊情況或塔吊基腳傾斜時，應(yīng)立即通知項目部，并暫停混凝土澆筑。混凝土達到安裝強度后，即可進行塔吊安裝。 混凝土養(yǎng)護，塔吊基礎(chǔ)混凝土表面鋪設(shè)一層麻袋，不得有混凝土露面的部位，確保保溫材料對底板的保溫養(yǎng)護，并澆水養(yǎng)護719、天。 勞動力配置計劃 勞動力配置計劃：瓦工、鋼筋工、混凝土工、木工、焊工的落實安排及施工過程中安全管理人員、施工工長、積水人員的配置，詳見下表塔吊基礎(chǔ)施工工種人數(shù)（名）備注木工3鋼筋工5混凝土工10技術(shù)人員1現(xiàn)場工長1安全管理人員17、安全文明施工措施7.1基礎(chǔ)土方開挖、塔吊按拆作業(yè)時，特種操作人員必須持證上崗。7.2基礎(chǔ)挖到標高后，及時驗收并澆筑混凝土墊層；如被雨水浸泡后的基礎(chǔ)，應(yīng)做必要的挖土方回填等恢復(fù)施工承載力的工作，重要的或特殊工程應(yīng)在雨期前完成任務(wù)。7.3所有操作人員必須持證上崗，嚴格遵守各項安全管理規(guī)定及相關(guān)的安全操作規(guī)程。7.4塔吊的防雷接地必須符合有關(guān)規(guī)定。7.5遇有六級以上大20、風(fēng)、雨霧等惡劣天氣嚴禁任何作業(yè)。7.6塔吊在起重作業(yè)時必須嚴格執(zhí)行“十不吊”規(guī)定，嚴禁違章作業(yè)。7.7工作中休息或下班時，不得將吊物懸掛在空中。7.8塔吊在工作中，不允許任何人上下爬梯、檢修及調(diào)整機件。7.9定期對塔吊各部位進行檢查、維護，發(fā)現(xiàn)問題及時處理，嚴防帶病作業(yè)。7.10施工道路必須鋪設(shè)牢固，面鋪磚渣，確保卡車行進安全。施工用電必須按7.11規(guī)范要求設(shè)置，必須有專業(yè)電工進行日常巡察,發(fā)現(xiàn)隱患立即進行整改。7.12車輛出場時必須清洗干凈，確保文明施工。8、防雷接地8.1接地電阻應(yīng)不大于4歐。8.2連接接地裝置應(yīng)該注意事項:8.2.1連接處應(yīng)清除涂料。8.2.2防雷接地保護裝置的電纜可與任21、何一根主弦桿的螺栓連接,并清除螺栓螺母及套管上的涂料。8.2.3與地基錨固連接的底盤決不能用作防雷裝置的接地極,必須在踏機基礎(chǔ)另設(shè)一個防雷接地裝置。8.2.4防雷接地保護裝置的電阻不超過4歐姆。8.2.5即使可以用其它安全保護裝置,如高敏度的差動繼電器(自動斷路器),按規(guī)定也必須安裝這種接地保護裝置。8.2.6接地裝置應(yīng)由專人安裝,因為接地電阻率視時間和當?shù)貤l件的不同有很大變化,而且測定電阻時要用高精密的儀器。9、塔吊計算書1#塔吊四樁基礎(chǔ)的計算書 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號: JP6513-6塔機自重標準值:Fk1=615.622、0kN起重荷載標準值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=1250kN.m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=2223.95kN.m塔吊計算高度:H=45.7m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C30承臺混凝土等級:C35保護層厚度:H=50mm矩形承臺邊長:H=10.3m承臺厚度:Hc=1.4m承臺箍筋間距:S=120mm承臺鋼筋級別:HRB400承臺頂面埋深:D=0.0m樁直徑:d=0.8m樁間距:a=7.8m樁鋼筋級別:HRB400樁入土深度:24.7m樁型與工藝:旋挖鉆機鉆孔灌注樁計算簡圖如下： 二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=615.6kN2) 基礎(chǔ)以23、及覆土自重標準值 Gk=10.310.31.4025=3713.15kN 承臺受浮力：Flk=10.310.37.6010=8062.84kN3) 起重荷載標準值 Fqk=62kN2. 風(fēng)荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標準值a. 塔機所受風(fēng)均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.80.71.951.540.2=0.34kN/m2 qsk=1.20.340.351.6=0.23kN/mb. 塔機所受風(fēng)荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.2345.70=10.33kNc. 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.510.3345.24、70=236.02kN.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標準值a. 塔機所受風(fēng)均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) Wk=0.80.71.951.540.35=0.59kN/m2 qsk=1.20.590.351.60=0.40kN/mb. 塔機所受風(fēng)荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4045.70=18.08kNc. 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.518.0845.70=413.03kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=2223.95+0.9(1250+236.02)=3561.3725、kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=2223.95+413.03=2636.98kN.m三. 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(615.6+3713.15)/4=1082.19kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(615.6+3713.15)/4+Abs(2636.98+18.081.40)/11.03=1323.57kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(615.6+3713.15-8062.84)/4-Abs(2636.98+18.081.40)/11.03=-1174.91kN工作狀態(tài)下26、： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(615.6+3713.15+62)/4=1097.69kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(615.6+3713.15+62)/4+Abs(3561.37+10.331.40)/11.03=1421.90kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(615.6+3713.15+62-8062.84)/4-Abs(3561.37+10.331.40)/11.03=-1242.24kN四. 承臺受彎計算1. 荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 27、Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(615.6+62)/4+1.35(3561.37+10.331.40)/11.03=666.38kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(615.6+62)/4-1.35(3561.37+10.331.40)/11.03=-209.00kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35615.6/4+1.35(2636.98+18.081.40)/11.03=533.64kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(M28、k+Fvkh)/L =1.35615.6/4-1.35(2636.98+18.081.40)/11.03=-118.11kN2. 彎矩的計算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程第6.4.2條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2666.383.10=4131.55kN.m承臺最大負彎矩: Mx=My=2-209.003.10=-1295.80kN.m3. 配筋計算根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50010-201029、第6.2.10條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設(shè)計值； h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算: s=4131.55106/(1.00014.30010300.00013502)=0.0154 =1-(1-20.0154)0.5=0.0155 s=1-0.0155/2=0.9922 As=4131.55106/(0.99221350.0360.0)=8567.6mm2承臺底部實際配筋面積為As0 = 3.14252/4 Int(1030030、/120)=41724mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!經(jīng)濟考慮，可優(yōu)化配筋參考方案為：鋼筋直徑為8mm，鋼筋間距為60mm，配筋面積為8629mm2頂部配筋計算: s=1295.80106/(1.00014.30010300.00013502)=0.0048 =1-(1-20.0048)0.5=0.0048 s=1-0.0048/2=0.9976 As=1295.80106/(0.99761350.0360.0)=2672.7mm2頂部實際配筋面積為As0 = 3.14222/4 15=5702mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!五. 承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值31、： Vmax=666.38kN依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式： 式中 計算截面的剪跨比,=3.000 ft混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，ft=1.430N/mm2； b承臺的計算寬度，b=10300mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=360N/mm2； S箍筋的間距，S=120mm。經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!六. 承臺受沖切驗算 依據(jù)塔機規(guī)范，塔機立柱對承臺的沖切可不驗算，本案只計算角樁對承臺的沖切！ 承臺受角樁沖切的承載力可按下式計32、算：式中 Nl荷載效應(yīng)基本組合時，不計承臺以及其上土重的角樁樁頂?shù)呢Q向力設(shè)計值； 1x，1y角樁沖切系數(shù)； 1x=1y=0.56/(1.000+0.2)=0.467 c1，c2角樁內(nèi)邊緣至承臺外邊緣的水平距離；c1=c2=1650mm a1x，a1y承臺底角樁內(nèi)邊緣45度沖切線與承臺頂面相交線至樁內(nèi)邊緣的水平距離；a1x=a1y=1400mm hp承臺受沖切承載力截面高度影響系數(shù)；hp=0.869 ft承臺混凝土抗拉強度設(shè)計值；ft=1.43N/mm2 h0承臺外邊緣的有效高度；h0=1350mm 1x，1y角樁沖跨比，其值應(yīng)滿足0.251.0，取1x=1y=a1x/h0=1.000工作狀態(tài)下33、：Nl=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(615.6+62)/4+1.35(3561.37+10.331.4)/11.0292=666.38kN非工作狀態(tài)下：Nl=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35615.6/4+1.35(2636.98+18.081.4)/11.0292=533.64kN等式右邊 0.467(1650+700)+0.453(1650+700)0.8691.431350/1000=3626.31kN比較等式兩邊，所以滿足要求!七. 樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)的第5.34、8.2條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=1.351421.90=1919.57kN樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.75 fc混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，fc=14.3N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=502655mm2。樁身受拉計算，依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008 第5.8.7條 受拉承載力計算，最大拉力 N=1.35Qkmin=-1677.02kN經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積 As=4658.389mm2。由于樁的最小配筋率為0.40%，計算得最小配筋面積為2011mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積4658m35、m2樁實際配筋面積為As0 = 3.14222/4 16=6082mm2實際配筋面積大于計算需要配筋面積，滿足要求!八. 樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=1097.69kN；偏心豎向力作用下，Qkmax=1421.90kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2.51m； Ap樁端面積,取Ap=0.50m2； li第i層土層36、的厚度,取值如下表；厚度及側(cè)阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側(cè)阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱12.7100粉砂22.9240粉質(zhì)黏土32.2320全風(fēng)化砂巖416.4800強風(fēng)化砂巖55.4600中風(fēng)化砂巖由于樁的入土深度為24.7m,所以樁端是在第5層土層。最大壓力驗算: Ra=2.51(2.710+2.924+2.232+16.480+0.50)+00.50=3717.14kN由于: Ra = 3717.14 Qk = 1097.69,最大壓力驗算滿足要求!由于: 1.2Ra = 4460.56 Qkmax = 1421.90,最大壓力驗算滿足要求!九. 樁的抗拔承載37、力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.5條偏心豎向力作用下，Qkmin=-1242.24kN樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式： 式中 Gp樁身的重力標準值，水下部分按浮重度計； i抗拔系數(shù)；Ra=2.51(0.0002.710+0.7502.924+0.7502.232+0.75016.480+0.7500.50)=2811.501kN Gp=0.503(24.725-24.710)=186.234kN由于: 2811.50+186.23 = 1242.24，抗拔承載力滿足要求!2#塔吊單樁基礎(chǔ)的計算書 依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(J38、GJ/T 187-2009)。一. 參數(shù)信息塔吊型號: TC5613-6塔機自重標準值:Fk1=548.70kN起重荷載標準值:Fqk=60kN塔吊最大起重力矩:M=800kN.m非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M=1766kN.m塔吊計算高度:H=40.5m塔身寬度:B=1.6m樁身混凝土等級:C30樁鋼筋級別:HRB400樁直徑: d=800m樁入土深度: 7.2m保護層厚度:50mm承臺混凝土等級:C35矩形承臺邊長:5.3m承臺厚度:Hc=1.1m承臺頂面埋深:D=0.00m承臺頂面標高:1.1m地下水位標高:6m二. 荷載計算1. 自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值 Fk1=548.7kN39、2) 基礎(chǔ)以及覆土自重標準值 Gk=5.35.31.1025=772.475kN 承臺受浮力：Flk=5.35.36.0010=1685.4kN3) 起重荷載標準值 Fqk=60kN2. 風(fēng)荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標準值a. 塔機所受風(fēng)均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) Wk=0.80.71.951.540.2=0.34kN/m2 qsk=1.20.340.351.6=0.23kN/mb. 塔機所受風(fēng)荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.2340.50=9.15kNc. 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.59.1540.540、0=185.36kN.m2) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風(fēng)荷載標準值a. 塔機所受風(fēng)均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) Wk=0.80.71.951.540.35=0.59kN/m2 qsk=1.20.590.351.6=0.40kN/mb. 塔機所受風(fēng)荷載水平合力標準值 Fvk=qskH=0.4040.50=16.02kNc. 基礎(chǔ)頂面風(fēng)荷載產(chǎn)生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.516.0240.5=324.38kN.m3. 塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1766+0.9(800+185.36)=2652.83kN.m非工作41、狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值 Mk=1766+324.38=2090.38kN.m三. 承臺計算 承臺尺寸:5300mm5300mm1100mm 單樁承臺的承臺彎矩兩個方向都為0(kN.m)，所以承臺只需采用構(gòu)造配筋，不需要進行抗剪和其它的驗算！四. 樁身最大彎矩計算計算簡圖：1. 按照m法計算樁身最大彎矩：計算依據(jù)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(JGJ94-2008)，并參考樁基礎(chǔ)的設(shè)計方法與施工技術(shù)。(1) 計算樁的水平變形系數(shù)(1/m): 其中 m地基土水平抗力系數(shù)； b0樁的計算寬度，b0=720.90m。 E抗彎彈性模量，E=0.67Ec=20100.00N/mm2； I截面慣性矩，I=20042、96000000.00m4；經(jīng)計算得到樁的水平變形系數(shù):=0.011/m(2) 計算 Dv: Dv=16.02/(0.012652.83)=0.89(3) 由 Dv查表得：Km=1.52(4) 計算 Mmax: 經(jīng)計算得到樁的最大彎矩值: Mmax=2652.831.52=4035.99kN.m。由 Dv查表得：最大彎矩深度 z=0.93/0.01=136.97m。五.樁配筋計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2010)第E.0.4條。沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其截面受壓承載力計算：偏心受壓構(gòu)件應(yīng)符合下例規(guī)定： 式中 As全部縱向鋼筋的截面面積； r圓形截43、面的半徑，取 r=400.00m； rs縱向鋼筋重心所在圓周的半徑，取 rs=399.95m； e0軸向壓力對截面重心的偏心矩: e0=Mmax/F=4035.99/-852.925=-4.73m； ea附加偏心矩，應(yīng)取20mm和偏心放學(xué)截面最大尺寸的1/30兩者中的較大者，ea=26666.67mm； 對應(yīng)于受壓區(qū)混凝土截面面積的圓心角與2的比值，取 =1.00； t縱向受拉鋼筋截面面積與全部縱向鋼筋截面面積的比值，當0.625時，取 t=0： 由一式，經(jīng)計算解得：As=-19956431908.51mm2由二式，經(jīng)計算解得：As=173972675.81mm2由上兩式計算結(jié)果：樁的配筋面積44、 As=173972675.81mm2。六.樁豎向承載力驗算依據(jù)塔式起重機混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程(JGJ/T 187-2009)的第6.3.3和6.3.4條軸心豎向力作用下，Qk=-852.93kN樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算： 其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=2513.28m； Ap樁端面積,取Ap=502655.20m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側(cè)阻力標準值表如下:序號土層厚度(m)側(cè)阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)土名稱14.5100粉砂21.3240粉質(zhì)黏土31.4290粗砂48.6800風(fēng)化巖由于樁的入土深度為7.2m,所以樁端是在第4層土層。最大壓力驗算: Ra=2513.28(4.510+1.324+1.429+8.88178419700125E-1680)+0502655.20=293550.64kN由于：Ra = 293550.64 Qk = -852.93,所以滿足要求!10、附圖（以附件形式）10.1 塔吊平面布置圖10.2 塔吊基礎(chǔ)平面位置詳圖10.3 塔吊基礎(chǔ)與底板連接圖10.4 1#塔吊基礎(chǔ)配筋圖(JP6513-6t)10.4 2#塔吊基礎(chǔ)配筋圖(TC5613-6)