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1、編號：SJHN.JZY-XX綜合科研中心建筑安裝工程模板高支撐施工方案編 制： 審 核： 批 準： 版 本 號: ESZAQDGF001 編制單位： 編 制: 審 核： 批 準： 二XX年X月目錄1、編制依據42、計算方法62.1工程概況62.2計算模型6梁模板支撐架立面簡圖82.3計算方法82.4計算數據93、梁、頂板模板龍骨支撐計算103.1、梁模板主龍骨計算10預應力大梁底模主龍骨計算103.1.1.1參數信息103.1.1.2梁底支撐鋼管的計算101.荷載的計算：112.木方楞的傳遞均布荷載驗算：113.支撐鋼管的強度驗算：113.1.1.3梁底縱向鋼管計算133.1.1.4扣件抗滑移2、的計算131.5RRc13截面高度1m梁底模高主龍骨計算133.1.2.1參數信息133.1.2.2梁底鋼管龍骨的計算131.荷載的計算：132.木方楞的傳遞均布荷載驗算：143.支撐鋼管的強度驗算：14按照均布荷載作用下的簡支梁計算143.1.2.3梁底縱向鋼管計算153.1.2.4扣件抗滑移的計算151.5RRc15截面高度1m梁底模高主龍骨計算161.參數信息162.梁底支撐鋼管的計算16按照均布荷載作用下的簡支梁計算173.梁底縱向鋼管計算184.扣件抗滑移的計算181.5RRc181.5R6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。181.參數信息192.梁底支撐鋼管的計算193、3.梁底縱向鋼管計算204.扣件抗滑移的計算211.5RRc213.2、頂板模板龍骨支撐計算213.2.1計算參數211.龍骨參數212.荷載參數213.木方參數213.2.2模板次龍骨計算221.荷載的計算222.方木抗彎強度驗算223.方木抗剪驗算23Q=ql/2+P/2234.方木撓度驗算:243.2.3模板主龍骨計算243.2.4扣件抗滑移的計算254、1-14軸頂板、梁模板高支撐計算264.1、頂板模板高支撐計算26計算參數261.腳手架參數262.荷載參數26模板支架立桿荷載標準值261.靜荷載標準值包括以下內容：262.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。273.立桿4、的軸向壓力設計值計算27立桿的穩定性計算274.2、梁模板高支撐計算294.3、樓面承載力驗算305、15-19/D-G軸頂板、梁模板高支撐計算305.1、頂板模板高支撐立桿穩定性驗算305.1.1模板支架立桿荷載標準值301.靜荷載標準值包括以下內容：302.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。313.立桿的軸向壓力設計值計算315.1.2立桿的穩定性計算315.2、梁模板高支撐立桿穩定性驗算315.2.1預應力大梁模板支撐計算315.2.1普通框架梁模板支撐計算325.3、地基承載力驗算336、7-14/A-J軸首層頂板、梁模板高支撐計算336.1、頂板模板高支撐計算346.15、.1.腳手架參數346.1.2.頂板模板支架立桿荷載標準值341.靜荷載標準值包括以下內容：342.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。346.1.3立桿穩定性計算356.2、梁模板高支撐驗算356.3、地基承載力計算357、邊梁支撐計算361.荷載的計算：362.木方楞的傳遞均布荷載驗算：363.支撐鋼管的強度驗算：37立桿的穩定性計算公式378、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求388.1、立桿構造要求388.2、水平桿384、每步的縱、橫水平桿應雙向拉通。398.3、剪刀撐393、剪刀撐的構造應符合下列規定：404、剪刀撐斜桿的接長應采用搭接。408.4、連墻桿409、安全6、管理要求419.1、材料要求419.1.3鋼管外觀質量要求：419.1.4扣件外觀質量要求：419.2、施工要求429.3、模板及腳手架拆除451、編制依據序 號名 稱編 號1XX綜合科研中心（D3）建筑安裝工程施工總承包合同京第20071816號2921-3工程D3號建筑物結構、建筑施工圖紙3XX綜合科研中心（D3）施工組織設計4混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20025建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20016建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范7建筑安裝分項工程施工工藝規程DBJ/T01-26-20038建筑結構長城杯工程質量評審標準DBJ/T01-51-7、20039建筑施工腳手架實用手冊1994年5月第一版10北京市建筑工程施工安全操作規程DBJ01-62-200211建筑施工計算手冊2001年7月第一版2、計算方法2.1工程概況本工程結構形式為框架、框架剪力墻結構，1-14軸/A-J軸層首層高為6m，29層為4.24.8m，主框架梁截面尺寸為400800；15-19/D-G軸首層層高20.35m，預應力大梁為9002000，普通框架梁截面尺寸為500800mm，邊梁6001000mm。15-19軸最大屋面邊梁尺寸為600mm1700mm。水平構件模板采用15mm厚木模板支設，根據規范要求，支撐高度在4米以上的模板支架被稱為高支撐架，應編制專項8、施工方案。本方案分別對模板龍骨和支架進行驗算。2.2計算模型本方案驗算模板支撐時，根據模板支撐高度、地基情況分別對以下四個部分模板支撐進行驗算：（1）1-14軸梁及頂板模板高支撐，支架采用碗扣式鋼管腳手架；（2）15-19/D-G軸梁及頂板模板高支撐，支架采用扣件式鋼管腳手架；（3）邊梁支撐計算。計算模板支撐受力時，選取如下計算模型：支撐架荷載計算單元梁模板支撐架立面簡圖在計算中，選取一個計算單元內的恒荷載和活荷載，并進行荷載組合，將荷載傳遞到受力最不利的底部立桿，對該立桿的承載力進行計算。同時，整體穩定性方面主要考慮豎向、橫向剪刀撐等構造措施。2.3計算方法本方案計算主要參考建筑施工扣件式鋼9、管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）、建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規范（審核版）、扣件式鋼管模板高支撐架的設計和使用安全（杜榮軍，2002年3月）計算方法。同時，本計算未考慮風荷載作用和立桿偏心作用，支撐腳手架整體穩定性計算簡化為立桿單桿穩定性計算，且在計算中未考慮回填土不均勻等因素。 2.4計算數據本方案計算中荷載參數主要參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）中“第4節荷載”相關規定，其中主要荷載按以下考慮：鋼管自重（kN/m）：0.149；模板與木方自重(kN/m2):0.350；混凝土和鋼筋自重(kN/m3):25.000；傾倒混凝土荷載標準值(10、kN/m2):2.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.000（梁）、1.000（板）。本方案設計中鋼管類型都采用483.5mm鋼管，實際計算時，考慮到鋼管磨損，按經驗及現場實測結果，鋼管壁厚按2.8mm考慮，鋼管截面的各項參數如下：A=3.97cm2，i=1.60cm，彈性模量E=206103N/mm2，慣性矩I=10.19cm4，截面模量W=4.245cm3。建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范第節，直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，考慮到扣件保養情況，鋼管扣件抗滑承載力產生折減系數0.80，單扣件實際承載力為0.808.00KN=6.40kN。3、梁、頂板模板龍骨支撐計算11、3.1、梁模板主龍骨計算本工程梁底模龍骨按如下進行設計：1-14軸部分：截面高度在1m以上（包括1m）梁底模鋼管龍骨間距按500500mm布置。截面高度在1m以下梁底模鋼管龍骨間距按600600mm布置。所有鋼管支撐步距為1500mm。15-19軸部分：D-G軸預應力大梁9002000mm底模鋼管龍骨間距按400400mm布置且龍骨采用雙鋼管，其余普通梁底龍骨按500800mm布置。除邊梁步距為1500mm之外，其他鋼管立桿支撐步距為1200mm。預應力大梁底模主龍骨計算3.1.1.1參數信息梁底模支撐鋼管間距(m):0.400.40mm。扣件連接方式:雙扣件；主龍骨采用雙鋼管（計算時考慮單鋼12、管作用）。3.1.1.2梁底支撐鋼管的計算作用于鋼管龍骨的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞，計算時近似考慮成均布荷載（余同）。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1=25.0000.9002.0000.400=18.000kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2=0.3500.400(22.000+0.900)=0.686kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+2.000)0.4000.900=1.420kN；2.木方楞的傳遞均布荷載驗算： P=1.2(18.000+0.6813、6)+1.41.420/0.900=27.156kN/m；3.支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算，受均布荷載q=27.156kN/m；梁支撐方式見下圖將龍骨受力計算簡化成簡支梁計算，計算簡圖如下： 則計算公式如下： M=0.125ql2 V=5ql4/384EI經過簡支梁的計算得到:鋼管最大彎矩 Mmax=0.12527.1560.4000.400=0.544kN.m；鋼管最大應力=544000/4245=128.151N/mm2；最大變形量V=0.431mm；鋼管的抗壓強度設計值f=205.0N/mm2；水平鋼管的最大應力計算值128.151N/mm2小于水平鋼管的抗壓強度設14、計值205.0 N/mm2，最大變形量0.431mm小于400.000/150mm與3mm，滿足要求。鋼管支座反力RA=RB=1/327.1560.900=8.147kN（只考慮梁底三根鋼管的支撐作用）；3.1.1.3梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。3.1.1.4扣件抗滑移的計算旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。考慮兩層模板支撐，縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(扣件式鋼管規范): 1.5RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取26.40=12.80kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結15、果得到 R=8.147kN；1.5R12.80kN,雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。截面高度1m梁底模高主龍骨計算選取截面6001700mm梁作為計算模型，鋼管龍骨間距為500mm500mm。3.1.2.1參數信息扣件連接方式:雙扣件，3.1.2.2梁底鋼管龍骨的計算1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1=25.0000.6001.7000.500=12.750kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2=0.3500.500(21.700+0.600)=0.700kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+16、2.000)0.5000.600=1.200kN；2.木方楞的傳遞均布荷載驗算： P=1.2(12.750+0.700)+1.41.200/0.600=29.700kN/m；3.支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算均布荷載，q=29.700kN/m；計算簡圖如下 鋼管龍骨按照簡支梁的計算公式 M=0.125ql2經結構力學計算得到:鋼管最大彎矩 Mmax=0.655kN.m；最大鋼管支座反力R=7.547kN；最大變形量V=0.267mm；鋼管最大應力=655000/4245=154.299N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值f=205.0N/mm2；水平鋼管的最大應力計算值154.17、299N/mm2小于水平鋼管的抗壓強度設計值 205.0N/mm2，最大變形量0.267mm小于500.000/150mm與3mm，滿足要求。3.1.2.3梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。3.1.2.4扣件抗滑移的計算按第2.4節，旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。雙扣件承載力為12.80KN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): 1.5RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=7.547kN；1.5R12.80kN,雙扣件抗18、滑承載力的設計計算滿足要求。截面高度1m梁底模高主龍骨計算選取兩個計算模型：3.1.3.1 1-14軸部分：選取截面400800mm梁作為計算模型，鋼管龍骨按600600mm布置計算。1.參數信息（1）腳手架參數梁底模鋼管間距(m):0.600.60，扣件連接方式:單扣件。2.梁底支撐鋼管的計算（1）荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1=25.0000.4000.8000.600=4.800kN；模板的自重荷載(kN)： q2=0.3500.600(20.800+0.400)=0.420kN；活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.019、00+2.000)0.8000.400=1.280kN；（2）木方楞的傳遞均布荷載驗算： P=1.2(4.800+0.42)+1.41.280/0.400=20.140kN/m；（3）支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算均布荷載，q=20.140kN/m；梁按如下形式進行支撐：計算簡圖如下 支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 M=0.125qcl(2-c/l) Q=0.5qc經過簡支梁的計算得到:鋼管最大彎矩 Mmax=0.12520.1400.4000.600（2-0.400/0.600）=0.806kN.m；鋼管最大應力=806000/4245=189.870N/mm2；最大變形量20、V=1.407mm；鋼管的抗壓強度設計值f=205.0N/mm2；水平鋼管的最大應力計算值189.870N/mm2小于水平鋼管的抗壓強度設計值205.0N/mm2，最大變形量1.407mm小于600.000/150mm與3mm，滿足要求。鋼管支座反力RA=RB=0.520.1400.400=4.028kN；3.梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。4.扣件抗滑移的計算旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。考慮兩側模板支撐，縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): 1.5RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立21、桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=5.586kN；1.5R6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。.2 15-19軸部分選取截面500800mm梁作為計算模型，鋼管龍骨按500800mm布置計算。1.參數信息（1）腳手架參數梁底模鋼管間距(m):0.500.80，扣件連接方式:單扣件。2.梁底支撐鋼管的計算（1）荷載的計算：鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1=25.0000.5000.8000.800=8.000kN；模板的自重荷載(kN)： q2=0.3500.800(20.800+0.500)=0.588kN；活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時22、產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+2.000)0.5000.800= 1.600kN；（2）木方楞的傳遞均布荷載驗算： P=1.2(8.000+0.588)+1.41.600/0.500=25.091kN/m；（3）支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算，均布荷載q=25.091kN/m；計算簡圖如下：經結構力學計算得到最大支座反力最大彎矩 Mmax=0.441kN.m；鋼管最大應力=441000/4245=103.887N/mm2；最大變形量V=0.151mm；鋼管支座最大反力為R=5.586kN；鋼管的抗壓強度設計值f=205.0N/mm2；水平鋼23、管的最大應力計算值103.887N/mm2小于水平鋼管的抗壓強度設計值205.0N/mm2，最大變形量0.151mm小于600.000/150mm與3mm，滿足要求。3.梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。4.扣件抗滑移的計算旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。考慮兩側模板支撐，縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): 1.5RRc其中Rc-扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到R=5.586kN；1.5R6.40kN,單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求24、。3.2、頂板模板龍骨支撐計算3.2.1計算參數1.龍骨參數主龍骨為483.5鋼管，次龍骨為510cm木方。次龍骨間距為300mm，主龍骨間距與鋼管支撐架立桿相同，取立桿間距最大的1200mm作為計算數據。2.荷載參數樓板澆筑厚度取最大值(m):0.180；3.木方參數木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2):1.300；木方的間隔距離(mm):300.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；3.2.2模板次龍骨計算方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為25、:W=5.00010.00010.000/6=83.333 cm3；I=5.00010.00010.00010.000/12=416.67 cm4； 木方楞計算簡圖1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.0000.3000.180=1.35kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.3500.300=0.105kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：p1=(1.000+2.000)1.2000.300=1.08kN；2.方木抗彎強度驗算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 集中荷載p=1.426、1.08=1.512kN；均布荷載q=1.2(1.35+0.105)=1.746kN/m；最大彎距M=Pl/4+ql2/8=1.5121.200/4+1.7461.2002/8 =0.768kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.512/2+1.7461.200/2=1.804kN ；方木的最大應力值=M/w=0.768106/83.333103=9.2160N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為9.2160N/mm2小于方木的抗彎強度設計值13.0 N/mm2，滿足要求。3.方木抗剪驗算最大剪力的計算公式如下: Q=ql/2+P/2截面抗剪強度27、必須滿足: T=3Q/2bhT其中最大剪力: V=1.2001.746/2+1.512/2=1.804kN；方木受剪應力計算值 T=31804.000/(250.000100.000)= 0.541N/mm2；方木抗剪強度設計值T=1.300N/mm2；方木受剪應力計算值為0.541N/mm2小于方木的抗剪強度設計值 1.300N/mm2，滿足要求。4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載q=q1+q2=1.350+0.105=1.455kN/m；集中荷載p=1.08kN； 方木最大撓度計算值V=51.4551200.0004 /(3828、49500.0004166666.67)+1080.0001200.0003 /( 489500.00041666666.67) =1.976mm；方木最大允許撓度值V=1200.000/250=4.800 mm；方木的最大撓度計算值1.976mm小于方木的最大允許撓度值 4.800mm,滿足要求。3.2.3模板主龍骨計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P=1.2001.4551.200+1.4001.08=3.607kN；支撐鋼管計算簡圖最大彎矩 Mmax=0.162kN.m；最大變形 Vmax=1.272mm；最大支座力 Qmax=6.746kN29、；鋼管最大應力=0.162106/5080.000=25.000N/mm2 ；鋼管抗壓強度設計值 f=205.000 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值25.000 N/mm2小于鋼管的抗壓強度設計值 205.000N/mm2,滿足要求。支撐鋼管的最大撓度小于1000.000/150與3mm，滿足要求。3.2.4扣件抗滑移的計算采用雙扣件，承載力取值為26.40=12.80kN 。縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值 R=6.746kN；考慮兩層模板支撐，1.5R12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求。4、1-14軸頂板、梁模板高支撐計算4.1、頂板模板高支撐計30、算計算參數1.腳手架參數橫向間距或排距(m):1.20；縱距(m):1.20；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度取最大高度(m):7.06（地下室部分）；鋼管支撐架采用碗扣腳手架。2.荷載參數樓板澆筑厚度取最大厚度(m):0.180（地下室頂板）。模板支架立桿荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1497.06=1.052kN； (2)模板的自重(kN)：NG2=0.3501.2001.200=0.504kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.000031、.1801.2001.200=6.480kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=8.036kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(1.000+2.000 )1.2001.200=4.320kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算 N=1.2NG+1.4NQ=15.691kN；立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式: N -立桿的軸心壓力設計值(kN) ：N = 11.472 kN；-軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比 lo/i 查表得到；i-計算立桿的截面回轉半徑(cm) ：i = 1.60 cm（按管壁厚2.8mm厚考慮，余同）；A32、-立桿凈截面面積(cm2)：A=3.97cm2（按管壁厚2.8mm考慮，余同）；-鋼管立桿最大應力計算值 (N/mm2)；f-鋼管立桿抗壓強度設計值 ：f=205.000N/mm2；l0-計算長度(m)考慮高支撐架的安全因素，按下列公式進行計算： l0=k1k2(h+2a)k1-計算長度附加系數，取值見下表k2-計算長度附加系數； a-立桿上端伸出至模板支撐點長度（板按0.100m取值，梁按0.250m取值）； h-腳手架立桿步距。根據上表，k1=1.167，k2=1.014。上式的計算結果：立桿計算長度lo=k1k2(h+2a)=1.1671.014(1.500+0.1002) =2.01233、m；lo/i=2012/16.000=126；由長細比l0/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417（查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）附錄C，余同）；鋼管立桿的最大應力計算值：=15691.000/（0.417397.000） =94.782N/mm2；考慮兩層模板支撐，鋼管立桿的最大應力計算值1.5=1.594. 782=142.173N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值f=205.000 N/mm2，滿足要求。4.2、梁模板高支撐計算取400800mm的首層梁作為計算模型，層高取最大層高H=7.06m計算，立桿間距為600600mm，步距為1534、00mm。由第節計算，可知橫桿的最大支座反力：N1=4.028kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.1497.06=1.263kN； N =4.028+1.263=5.291kN；lo=k1k2(h+2a) k1-計算長度附加系數，取值1.185；k2-計算長度附加系數，h+2a=1.700，取值1.016 ；上式的計算結果：立桿計算長度lo=k1k2(h+2a)=1.1851.0161.700=2.047m；lo/i=2047.128/16.000=128；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.406；鋼管立桿受壓應力計算值：=5291.000/(0.406397.035、00)= 32.826N/mm2；考慮兩層模板支撐，按以往經驗考慮，上部模板支撐體系傳遞50%的荷載（余同），鋼管立桿穩定性計算1.5=49.239N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205.00N/mm2，滿足要求。4.3、樓面承載力驗算由于立桿直接作用在樓面上，按扣件式鋼管安全技術規范，樓面承載力為f=14.3N/mm2，取最大軸力N=15.691kN，故所需面積為 A=N/f=15691/14.3=1097.273mm2在鋼管下墊木方510cm，考慮兩層模板支撐，木方長度為1.51097.273/100=16.460mm，考慮受力不平均和安全系數，采用不少于300mm長木方。5、136、5-19/D-G軸頂板、梁模板高支撐計算5.1、頂板模板高支撐立桿穩定性驗算5.1.1模板支架立桿荷載標準值15-19/D-G軸頂板支撐高度H=20.07m，頂板厚度h=0.18m，立桿間距為800800mm。1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.14920.07=2.991kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3500.8000.800=0.224kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.0000.1800.8000.800=2.880kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=6.095kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒37、混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(1.000+2.000 )0.8000.800=1.920kN；3.立桿的軸向壓力設計值計算 N=1.2NG+1.4NQ=10.002kN；5.1.2立桿的穩定性計算由于10.002 kN 12.778kN（15-19/G-J軸軸力），且模板支撐高度比15-19/A-D軸模板支撐高度小，故立桿穩定性滿足要求。5.2、梁模板高支撐立桿穩定性驗算5.2.1預應力大梁模板支撐計算梁截面尺寸為9002000mm。立桿間距為400400mm，步距為1200mm。由第節計算可知：橫桿的最大支座反力：N1=RA=8.147kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.38、20.14920.07=3.589kN； N =8.147+3.589=11.736kN；按第節計算公式lo=k1k2(h+2a) 其中，k1取值為1.185，k2取值1.052，a為0.250，h=1.200則立桿計算長度 lo=k1k2(h+2a)=1.1851.0521.700= 2.119m；lo/i=2119/16.000=133.000 ；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.381；鋼管立桿受壓應力計算值：=11736.000/(0.381397.000)= 77.590N/mm2；考慮兩層模板支撐，鋼管立桿穩定性計算1.5=1.577.590=116.3839、5N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205.00 N/mm2，滿足要求。5.2.1普通框架梁模板支撐計算選取500800mm框架梁作為計算模型。根據第.2節計算，鋼管最大支座反力 R=5.586kN立桿的穩定性計算公式 其中N-立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=RA=5.586kN；腳手架鋼管的自重：N2= N2=1.20.14920.07=3.589kN； N=5.586+3.589=9.175kN；按第節計算公式lo=k1k2(h+2a) 其中k1 取值為1.185；k2取值為1.052，a為0.250，h=1.200則立桿計算長度lo=k1k2(h+2a) 40、= 1.1851.052(1.200+0.2502)=2.119m；lo/i=2119/16.000=133.000；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.381；鋼管立桿受壓應力計算值：=9175.000/(0.349397.000)= 66.220N/mm2；考慮兩層模板支撐，鋼管立桿穩定性計算1.5=99.33N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值f=205.00N/mm2，滿足要求。5.3、地基承載力驗算立桿鋼管最大軸力N=11.736kN，立桿支撐在混凝土面上（內配雙層雙向12鋼筋網片），混凝土承載力為fc=7.2N/mm2，需受力面積為A=N/fc=1173641、/7.2=1630mm2考慮兩層模板支撐，木方長度為1.51630/100=24.450mm，考慮受力不平均和安全系數，采用不少于300mm長木方。故地基承載力滿足要求。6、7-14/A-J軸首層頂板、梁模板高支撐計算由于7-14/A-J軸首層頂板、梁模板高支架支撐于回填土上，考慮到安全因素，該范圍內的模板高支撐體系專門進行設計。6.1、頂板模板高支撐計算6.1.1.腳手架參數采用碗扣式鋼管腳手架，橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.50。立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.10；腳手架搭設高度(m):6.00。采用的鋼管(mm):483.5；采用扣件連接42、。6.1.2.頂板模板支架立桿荷載標準值1.靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.1496.00=0.894kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.3500.9000.900=0.284kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.0000.120.9000.900=2.430kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=3.608kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載。經計算得到，活荷載標準值NQ=(1.000+2.000 )0.9000.900=2.430 kN；不考慮風荷載作用下，立桿所受軸向荷載為N=1.2NG+143、.4NQ=7.725kN6.1.3立桿穩定性計算按高支撐考慮，不穩定系數與4.1節相同，則立桿所受最大應力為=7725.000/（0.417397.000）=46.663N/mm2；考慮兩層模板支撐，鋼管立桿的最大應力計算值1.5=1.546.663=69.995N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值f=205.000 N/mm2，滿足要求。6.2、梁模板高支撐驗算取梁截面尺寸400800mm作為計算模型，支撐與第4.2節梁底模鋼管支撐相同，按第4.2節驗算，立桿穩定性滿足要求。6.3、地基承載力計算由于立桿直接作用在回填土上，回填土承載力為f=0.4150=60Kpa，取立桿所受最大軸力N=44、1.57.725=11.588kN，故所需面積為A=N/f=11588/60000=0.193m2在鋼管下滿鋪腳手板，腳手板寬度取250mm，193000/250=772mm900mm，故地基承載力滿足要求。7、邊梁支撐計算選取15-19/A-D屋面6001700mm邊梁的模板支撐作為計算模型。立桿間距為500500mm，步距為1500mm。支撐如下圖：作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1=25.0000.6001.7000.500=12.750kN；(2)模板的自重荷載(kN)： q2=0.3545、00.500(21.700+0.600)=0.700kN；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(2.000+2.000)0.6000.500=1.200kN；2.木方楞的傳遞均布荷載驗算： P=1.2(12.750+0.700)+1.41.200/0.600=29.700kN/m；3.支撐鋼管的強度驗算：按照均布荷載作用下的簡支梁計算，均布荷載q=29.700kN/m；計算簡圖如下 支撐鋼管按照簡支梁的計算公式 Q=1/3ql鋼管支座反力RA=RB=1/329.7000.600=5.94kN；立桿的穩定性計算公式 其中N-立桿的軸心壓力設46、計值，它包括：橫桿的最大支座反力：N1=RA=5.94kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.20.1494.3=0.769kN； N=5.94+0.769=6.709kN；按第節計算公式lo=k1k2(h+2a) 其中，k1取值為1.167；k2取值為1.007，a為0.250，h=1.500則立桿計算長度lo=k1k2(h+2a)=1.1671.0072.000= 2.351m；lo/i=2351/16.000=147；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.320；鋼管立桿受壓應力計算值：=6709.000/(0.320397.000)= 52.810N/mm2；考慮兩層模47、板支撐，鋼管立桿穩定性計算1.5=1.552.810=79.215N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計f=205.00N/mm2，滿足要求。8、梁和樓板模板高支撐架的構造和施工要求8.1、立桿構造要求1、模板支架必須設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。2、立桿接長除頂步可采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規定：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內。搭接長度不應小于1m,應采用不少于3個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距48、離不應小于100mm。3、立桿接長時，同步內隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節點的距離不宜大于步距的1/3。8.2、水平桿1、對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm，各接頭至最近主節點的距離不宜大于縱距的1/3；2、搭接長度不應小于1m,應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。3、主節點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節點兩個直角扣件的中心距離不應大于150mm。4、每步的縱、橫水平桿應49、雙向拉通。8.3、剪刀撐1、模板支架四邊滿步豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱橫向豎向剪刀撐，由底到頂連續設置；2、模板支架四邊與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。3、剪刀撐的構造應符合下列規定：每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m,剪刀撐斜桿與地面傾角宜在450600之間。傾角為450時，剪刀撐跨越立桿的根數不應超過7根；傾角為600時，則不應超過5根；4、剪刀撐斜桿的接長應采用搭接。剪刀撐應采用旋轉扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件中心線至主節點的距離不宜大于150mm；5、設置剪刀撐時，有剪刀撐斜桿的框格數量應大于框格總數的1/3。50、8.4、連墻桿1、本工程模板支撐架豎向每兩步與框柱進行一次拉結，連墻桿采用483.5鋼管。2、連墻桿與腳手架立面及墻體應保持垂直，每層連墻桿應在同一平面。3、連墻桿應采用直角扣件與立桿連接，并應在立桿節點處進行連結。4、超過20米以上模板支撐架設置連墻桿時，20米以下部分連墻桿水平處必須設置水平斜桿9、安全管理要求9.1、材料要求9.1.1采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監督部門頒發的生產許可證。沒有質量證明或質量證明材料不全的鋼管、扣件不得進入施工現場。9.1.2搭設模板支架用的鋼管扣件使用前必須進行抽樣檢測，抽樣數量按鋼管腳手架扣51、件（GB15831-2006）第7條執行，其中本工程每批進場扣件都必須抽樣檢查，并且當一批扣件超過1000件時，超過部分應作另一批抽樣。未經檢測或檢測不合格的一律不得使用。9.1.3鋼管外觀質量要求：鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度。鋼管應進行防銹處理。9.1.4扣件外觀質量要求：有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；扣件應進行防銹處理。9.1.5經檢驗合格的鋼管、扣件應按品種、規格分類，堆放整齊、平穩，堆放場地不得有積水9.1.6施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質52、量檢驗等情況。9.2、施工要求1.15-19/D-G軸20.25米以下頂板、梁、柱混凝土采用汽車泵澆注，20.25米以上頂板、梁、柱混凝土采用輸送泵和布料機配合澆注。 澆注混凝土時，采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式，確保模板支架施工過程中均衡受載。澆注樓板混凝土時，嚴禁集中堆放混凝土，必須均勻布料。2.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放。3.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。4.支設梁模板支撐時，必須先在地面上彈出梁截面線，按梁中對稱搭設模板鋼管支撐架。如下圖。5.作業層上的施工荷載應符合設53、計要求，不得超載，不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物料。 6.土輸送管、布料桿及塔架拉結纜風繩不得固定在腳手架上。7.大模板不能直接放置在支撐架上。8.6級及以上大風、雨雪、大霧天氣時應停止腳手架的搭設與拆除作業。9必須嚴格貫徹執行審批的方案，實際施工中不得省工減料，尤其是立桿間距、步距、掃地桿、剪刀撐、扣件擰緊力矩等，必須嚴格按照方案執行。其中，立桿頂部自由端不得超過250mm，預應力大梁下鋼管龍骨采用雙鋼管。10模板支架搭設前，應由項目技術負責人向全體操作人員進行安全技術交底。安全技術交底內容應與模板支架專項方案統一，交底的重點為搭設參數、構造措施和安全注意事項。安全技術交底應形成書面記54、錄，交底方和全體被交底人員應在文件上簽字確認。11模板高支撐系統的驗收，應由項目經理組織，主管工長、質檢員、安全員、技術負責人、生產經理參加現場驗收，對立桿間距、步距、扣件擰緊力矩等必須實測實量，對基礎及墊板、掃地桿、剪刀撐、立桿的接長方式、可調支座的使用等必須嚴格按照有關要求檢查，對不符合方案要求、不符合標準規范的立即責令整改。分公司工程技術、安全等部門應在分公司生產經理、總工程師的共同組織下前往工地進行核驗，只有當各項問題全部整改完畢，符合方案及規范的要求時方可簽字。9.3、模板及腳手架拆除模板及腳手架拆除嚴格按照模板施工方案及腳手架施工方案中相關內容進行，拆除工作必須得到項目部總工同意后方可拆除，嚴禁私自拆除模板支撐體系中任何桿件。